壓水堆核電廠運行.doc

壓水堆核電廠運行 1.正常運行和運行瞬態(tài) 正常運行是指核電廠功率運行、燃料更換、維修過程中，頻繁發(fā)生的事件。 要求： 不觸發(fā)停堆，放射性后果無影響。 主要包括：1）穩(wěn)態(tài)和停堆運行2）帶有允許偏差的運行3）運行試驗 2.中等頻度事件： 發(fā)生頻率：10-2/堆年 要求：最壞的結果，導致緊急停堆，可以很快恢復運行，放射性后果無影響。 3.稀有事件： 發(fā)生頻率：10-4-10-2/堆年 要求：允許少量元件破損，堆芯幾何形狀不受影響，放射性后果對公眾無影響。 4.極限事故： 發(fā)生頻率：10-6-10-4/堆年 要求：事故緩解系統(tǒng)正常。 后果：后果嚴重，但要求放射性不致使公眾健康和安全受到危害。 針對三道安全屏障的安全限值 1）保證燃料包殼完整性 如燃料芯塊溫度2800 、DNBR1.22 線功率密度590W/cm等。 2）保證冷卻劑邊界完整性 冷卻劑壓力16.55MPa、冷卻劑溫度343 等 3）保證安全殼的完整性： 安全殼壓力0.13MPa、殼內平均溫度145 、峰值壓力下泄漏率0.3%等。 有些安全限值是無法直接測量的，如DNBR、線功率密度、燃料芯塊溫度等，可以通過其他可測量的參數加以限制，如堆芯熱功率、冷卻劑溫度、壓力、流量等。加熱升溫 為什么要加熱升溫：保證慢化劑溫度系數為負值保護系統(tǒng)的儀表工作在正常范圍穩(wěn)壓器能在有汽腔情況下處于可運行狀態(tài)反應堆壓力容器遠離最小脆性轉變溫度其他原因：如水化學的原因、水泵的原因等。 由什么來進行加熱升溫： 主要靠一次水泵來加熱升溫。為了保證穩(wěn)壓器容積里的水和一次主回路的水同時升溫并建立汽腔，穩(wěn)壓器的斷續(xù)式加熱器也投入運行。加熱升溫的初始條件 反應堆冷卻劑系統(tǒng) 反應堆冷卻劑系統(tǒng)含穩(wěn)壓器已完成充水排氣，處于水實體狀態(tài)； 反應堆冷卻劑內的硼濃度為冷停堆模式的硼濃度； 反應堆冷卻劑系統(tǒng)的溫度維持在60以下； 反應堆冷卻劑系統(tǒng)的壓力維持在0.345至0.689MPa（表壓）； 反應堆冷卻劑泵處于可運行狀態(tài)。 化學與容積控制系統(tǒng) 化容上充、下泄系統(tǒng)處于正常運行，以維持反應堆冷卻劑系統(tǒng)壓力和反應堆冷卻劑泵軸封供水； 化學系統(tǒng)內所有凈化床處于硼飽和狀態(tài)； 容控箱內用氮氣覆蓋，壓力維持在0.10至0.16MPa之間； 余熱排出系統(tǒng)余熱排出系統(tǒng)與反應堆冷卻劑系統(tǒng)構成環(huán)路，余熱排出泵在運行，反應堆的衰變熱由余熱排出系統(tǒng)排出，并維持反應堆冷卻劑系統(tǒng)溫度在60左右； 安注系統(tǒng)和噴淋系統(tǒng) 安注信號已閉鎖； 安注系統(tǒng)處于安注備用； 安注箱出口隔離閥門已關閉； 安全殼再循環(huán)地坑出口閥門已關閉； 安全殼噴淋系統(tǒng)處于備用； 換料水箱水位、硼濃度滿足技術規(guī)范要求。 反應堆補給水系統(tǒng)反應堆補給水箱的水位，濃硼箱的水位、硼濃度均滿足技術規(guī)范要求。主蒸汽系統(tǒng)的主蒸汽隔離閥門及其旁通閥門關閉蒸汽發(fā)生器的寬量程水位計指示正常。 蒸汽發(fā)生器可由輔助給水系統(tǒng)供水。 供電系統(tǒng)由兩個以上獨立外電源供電廠用電正常應急柴油發(fā)電機組處于備用狀態(tài)。 設備冷卻水和重要冷卻水核島冷卻水運行正常。加熱升溫過程中的注意事項 1 至少必須有一臺反應堆冷卻劑泵或余熱排出系統(tǒng)處于運行狀態(tài)，才能開始稀釋反應堆冷卻劑的硼濃度。 2 反應堆冷卻劑系統(tǒng)的升溫速率一定不能超過技術規(guī)格書中規(guī)定的最大允許值的二分之一。 3 穩(wěn)壓器的升溫速率不應超過技術規(guī)格書中規(guī)定的限值。 4 如果穩(wěn)壓器和噴淋液之間的溫度差超過160，則不允許使用噴淋。 5 在穩(wěn)壓器建立正常水位之前，反應堆應維持在次臨界狀態(tài)。 6 反應堆冷卻劑平均溫度大于260時，其總的比反應性不應超過技術規(guī)格書中的限值。 7 除非反應堆處于冷停堆模式，否則，安全殼的完整性絕不允許破壞。 8 安全殼的完整性有缺陷時，除非停堆深度保持在4%k/k以上，否則，不允許用稀釋硼的方法向反應堆內引入正的反應性。 9 除非反應堆處于冷停堆模式，否則，安全殼的完整性絕不允許破壞。 10 安全殼的完整性有缺陷時，除非停堆深度保持在4%k/k以上，否則，不允許用稀釋硼的方法向反應堆內引入正的反應性。 11 任何時候（包括反應堆停閉或控制棒插入堆芯），進行稀釋硼操作時臨界度必須是可預計的。 12 在涉及硼濃度變化的任一步驟時，如果任一個源量程通道的中子計數率增長一倍或更多時，必須立即停止操作，直至對該情況作出滿意的評估為止。 13 停堆棒組在反應堆停閉后必須全部提出堆外，以克服無論是由于硼或氙的變化，還是由于反應堆冷卻劑溫度變化所引入的反應性變化，但這一原則對下面情況可以例外： a.反應堆冷卻劑系統(tǒng)至少已經硼化到熱氙的任意硼濃度，并且維持在熱停堆模式。核電廠廠長或他指定的人批準可用插入控制棒的方法替代。 b.反應堆冷卻劑系統(tǒng)已經硼化到冷停堆模式的硼濃度，且正在進行加熱。核電廠廠長或他指定的人批準用加熱的方法替代。 14 若停堆棒組不能提出反應堆時，反應堆冷卻劑系統(tǒng)則必須按照所需要的條件進行硼化，且硼濃度必須用取樣的方法加以確認。在加熱升溫之前，停堆棒組必須全部提出反應堆之外，控制棒組A、B、C和D四組則應提離底部5步。 15 反應堆冷卻劑的硼濃度在明顯變化之前，需啟動穩(wěn)壓器電加熱器，允許穩(wěn)壓器噴淋閥調節(jié)穩(wěn)壓器至反應堆冷卻系統(tǒng)之間的硼濃度。注意上述適用于穩(wěn)壓器水位已經建立之后的情況。 16 用于控制平均溫度Tavg，或溫差T的通道在退出工作之前，通過消除適當的開關或按鈕，將該通道退出反應堆控制系統(tǒng)。穩(wěn)壓器水位、給水流量或蒸汽流量在退出工作之前，在類似的控制臺、盤上應選擇替代的通道來控制動作。核電廠二次側暖管、緩慢的蒸汽排放和調節(jié)給水過程中，必須小心謹慎，防止反應堆冷卻劑系統(tǒng)突然冷卻。注意反應堆接近臨界或低功率時，這一要求特別重要。 17 余熱排出系統(tǒng)運行時，反應堆冷卻劑系統(tǒng)的壓力不允許超過3.16MPa。 18 反應堆冷卻劑系統(tǒng)的壓力必須維持在與反應堆壓力容器加熱，冷卻限制曲線和壓力-溫度曲線相一致。隨著加熱升溫的進展，絕不允許系統(tǒng)的受壓力在曲線之外。運行P-T圖（大刀圖）把反應堆標準運行的溫度、壓力限制標注在PT圖上，則構成了RCP標準工況PT圖。對于核電廠從換料到功率運行的反應堆標準運行方式，溫度和壓力都必須控制在限制的范圍內，設備安全才得以保障。下面就RCP標準工況（PT）圖上的各限制線加以簡要說明。290.89-功率運行8-熱備用7-熱停堆6-正常中停堆5-兩相中停堆4-單相中停堆3-正常冷停堆2-維修冷停堆1-換料冷停堆1772.7 19 如果為了維修停閉核電廠，且其間反應堆冷卻劑系統(tǒng)又曾經被打開過，為了保證系統(tǒng)嚴密所作的不少于泄漏試驗，對溫度的要求應滿足脆性轉變溫度（NDT）的要求 。 20 反應堆冷卻劑系統(tǒng)溫度低于176，且無向安全殼內泄漏時，兩只卸壓閥都應該是可運行的。 21 主蒸汽隔離閥處于關閉時，應開啟所有主蒸汽管道上和主蒸汽隔離閥的連續(xù)疏水閥門，以防止因通過安全閥或大氣釋放閥的開啟引起水的沖擊。由增加排放管線的蒸汽排放量或增加排放管線上的溫度進行核實。加熱升溫運行操作的幾個主要過程 1）除氧：N2H4+O2=2H2O+N2 2）加藥：目的是調整PH值，采用LiOH（99.99%7Li） 原因是10B+n7Li+4He 6Li+n3H+4He（所以不能含6Li） 3）穩(wěn)壓器建立汽腔 減少上充流，增大下泄流 4）提升停堆棒組和調整硼濃度 源量程0.5計數/s，為何？ 5）將各種專設安全設施置于備用狀態(tài) 6）熱停堆模式確認反應堆啟動至最小功率趨近臨界過程的幾個問題 中子源的作用： 提供本底中子，利于探測器測量，提高啟動的測量準確度和克服測量盲區(qū)來保證啟動安全。 次臨界公式的推到： 假設外中子源和中子通量都是均勻分布的，S0是每代從中子源放出的中子數，有效增殖系數為Keff。 第一代末堆內中子數為N1，則N1=S0+S0Keff=S0(1+Keff) 第二代末堆內中子數為N2，則N2=S0+N1Keff=S0+S0(1+Keff)Keff=S0(1+Keff+ ) 以此類推，第m代末堆內中子數為Nm，則Nm=S0(1+Keff+ + ) 因為反應堆處在次臨界狀態(tài)，Keff1，熱堆中的中子代時間約為1E-4s左右，這意味著每秒鐘內中子循環(huán)成千上萬次，所以m值相當大（m），因此上式可以近似表示為一個無限等比級數： N=S0/（1-Keff） 即為次臨界公式。 次臨界公式的適用范圍： 只有次臨界的情況下適用，當中子通量達到一定程度以后，中子源不再是中子源，而是吸收體。 1/M外推法確定臨界棒位 由于S0和Keff都是未知數，因此不能直接通過次臨界公式得到臨界棒位。必須用1/M外推法得到。 M=N/N0 實際應用中應注意，采用1/2外推法，逐漸接近臨界。 即下一次提升到的棒位（h2）是現時棒位（h1）和預推臨界棒位的1/2處。 問題：外推曲線可能出現凹形曲線和凸型曲線，那種曲線更安全？ 理想的1/M外推曲線是直線，但實際上1/M曲線可能是凹形，也可能是凸形。雖然兩種情況的最終外推結果是相同的，均為hc，但凹形曲線比凸形曲線要安全，因為凹形曲線得到的過程臨界棒位比實際的臨近棒位要低。 為了安全起見，啟動過程中，至少要有兩套完全獨立的源量程核儀表系統(tǒng)工作正常，否則，反應堆不能啟動。 反應堆啟動前，首先得進行臨界條件估算（ECC），以便在啟動前對臨界硼濃度或臨界棒位做到心中有數，其結果作為啟動趨近臨界的依據。所考慮的因素有控制棒位、功率虧損、毒性（氙毒和釤毒）及硼濃度變化等，忽略了溫度微小變化對反應性的影響。 通常有兩種情況： 已知堆的臨界硼濃度，需要確定臨界棒位； 已知預期臨界的棒位，確定臨界硼濃度。 實際上，臨界條件估算是進行反應性的平衡計算。 功率虧損是反應堆功率每變化百分之一時反應性的變化。功率虧損在整個堆芯壽期內都是負的。功率虧損系數是燃料溫度系數（Doppler系數）、慢化劑溫度系數和空泡系數的綜合。臨界條件估算狀態(tài)1狀態(tài)2反應性變化控制棒價值的變化-190？-（-190）硼濃度的價值變化444ppm425ppm-19（-11）氙毒的變化-2600-3200-600釤毒的變化-685-690-5功率虧損-122001220 最高臨界棒位和最低臨界棒位的確定 ： 最高臨界棒位：在估計臨界棒位的反應性當量值上再加500pcm的反應性值作為最高臨界棒位； 最低臨界棒位：在估計臨界棒位的反應性當量值上再減500pcm的反應性價值的棒位，與控制棒在零功率時的插入極限進行比較，棒位高者作為最低臨界棒位。 不能把估計臨界條件作為固定不變的因素認定；每次開堆臨界棒位是不一樣的（即使估計的臨界棒位一樣）。 在操作過程中，若高于最高臨界棒位，反應堆仍不能臨界，則立即插入所有控制棒（不包括停堆棒），重新進行臨界條件估算； 若臨界棒位低于插入極限，應立即加硼，并同時將所有控制棒組插入反應堆內，重新進行臨界條件估算； 若實際臨界棒位與預計的臨界棒位相差的反應性當量值達500pcm以上時，必須查明原因，否則不允許提升功率。 設置最低臨近溫度的原因：慢化劑溫度系數為負值保護系統(tǒng)的儀表工作在正常范圍穩(wěn)壓器能在有汽腔情況下處于可運行狀態(tài)反應堆壓力容器遠離最小脆性轉變溫度其他原因：如水化學的原因、水泵的原因等 臨界點選取在中間量程1E-8A 可以不考慮源中子的影響。當中間量程達到1E-8A時，堆內的中子通量水平已經足夠高，完全可以覆蓋源中子的影響。 中間量程達到1E-8A時，反應堆的發(fā)熱量足夠小，仍然在加熱點（POAH）（1E-5A）之下，慢化劑的平均溫度不會發(fā)生變化，可以不考慮溫度系數的影響。 反應堆到達臨界點時，應記錄到達臨界的時間、控制棒位、硼濃度、冷卻劑平均溫度、反應堆功率等參數。反應堆啟動的初始條件 核電廠反應堆啟動通常都是在無負荷平均溫度，并且在慢化劑溫度系數為負值的溫度下進行，一般規(guī)定在280以上。 如果必要，在啟動前可將反應堆冷卻劑中的硼濃度調至所需值。對核電廠反應堆啟動來說，應先選擇一個臨界棒位，然后將硼濃度調節(jié)到該棒位下達臨界的濃度。臨界前控制棒必須提到其“插入極限”之上，確保有足夠的負反應性，以滿足停堆深度的要求。 反應堆啟動前，要進行控制保護系統(tǒng)的功能檢查，確保源量程和中間量程核儀表通道運行正常。應記錄源量程和中間量程通道的指示，閉鎖停堆源量程高通量報警信號。 如果停堆棒組尚未提起，先提起停堆棒組，然后提升控制棒組使反應堆達臨界。 當反應堆功率升到中間量程110-8A時，維持中子通量穩(wěn)定，記錄臨界數據（棒位、平均溫度及硼濃度）。 反應堆功率升至功率量程有指示或中間量程510-6A左右時，反應堆產生顯熱。維持其功率水平，以便給汽動主給水泵暖管并將其投入運行。蒸汽發(fā)生器的給水由輔助給水系統(tǒng)切換到主給水泵。 將反應堆功率提升到2%5%額定功率，準備汽輪機沖轉。啟動過程中的注意事項 至少應有一臺反應堆冷卻劑泵在運行，反應堆才能進行趨近臨界操作。 慢化劑溫度系數大于技術規(guī)格書允許值時（即在最低臨界溫度以下），不允許使反應堆達臨界（除低功率物理試驗期間外）。 除反應堆處于冷停堆模式外，安全殼的完整性不應被破壞。 在進行控制棒提升或硼稀釋操作時，臨界點必須是可預計的。 反應堆啟動率不允許每分鐘超過1個量級（1DMP）。 若是為培訓或沒有把握確定氙毒時，必須采用計數率倒數曲線圖的方法即外推法來指導反應堆趨近臨界。 反應堆在次臨界時，不允許同時用兩種不同的方式向反應堆內添加正反應性（除在氙毒衰變期間，由于氙衰變引入低的控制棒插入速率，此時可由操縱員進行正的反應性添加外）。 反應堆冷卻劑中的氫濃度在達到限值之前（15cc/kg，標準溫度、壓力下），不允許提升反應堆功率。 反應堆臨界后，控制棒組必須維持在其規(guī)定的“插入極限”（低-低報警）之上，以保證在反應堆緊急停堆時，有足夠的停堆深度，保證維持有最大的彈棒反應性限制，并保證有可接受的堆芯功率分布。在功率運行時，如果出現控制棒組“插入極限”（低-低報警）信號，則應根據異常應急加硼操作規(guī)程立即啟動硼化。 .臨界棒位不應低于棒的“插入極限”，但也不應偏離計算值太多，以致超出比現行管理指令或命令規(guī)定更多的反應性。 11.任何時候，如果失去強迫循環(huán)，應參考“利用自然循環(huán)控制核電廠的溫度和壓力”規(guī)程。 中毒階段啟堆時，氙毒向堆內引入更多的負反應性。所以在反應堆臨界后如果不投入自動運行的話，反應堆會回到次臨界狀態(tài)，即得不到一個固定的臨近棒位。 消毒階段啟堆時，氙毒向堆內引入的負反應性越來越少，這時容易發(fā)生短周期事故，比起中毒階段的啟動來說風險要大一些。功率運行注意事項 在汽輪機啟動和升負荷過程中，蒸汽發(fā)生器水位是非常不穩(wěn)定的，并且有水位隆起之趨勢。為便于控制起見，應維持蒸汽發(fā)生器水位在窄量程指示逼近一個報警或停機點，維持汽輪機負荷不變直至水位恢復到正常范圍。要避免給水調節(jié)閥門的大開或大關，因為這樣會引起蒸汽發(fā)生器水位突變。 蒸汽發(fā)生器水位過高，可能淹沒 干燥器，使出口蒸汽的濕度增加， 損害汽輪機葉片。 蒸汽發(fā)生器水位過低，會導致一 回路冷卻劑溫度升高，堆芯冷卻 不足，還可能導致蒸汽發(fā)生器傳 熱管損壞。 要避免汽輪機運行在5%額定功率以下。 因為低負荷運行狀態(tài)下，蒸汽流量較低，低壓缸排汽不暢，造成末級葉片處出現排汽再循環(huán)，使排汽溫度和末級葉片溫度升高，造成葉片損壞。 為了防止軸向氙振蕩，維持功率峰因子在允許范圍內，必須確保軸向通量偏差在運行靶帶內。 在功率運行的各個階段（除短期的瞬態(tài)外）控制棒都基本保持在全部提出的狀態(tài)。升功率的過程中既然控制棒已完全提出，那么與功率增加有關的功率虧損，必然由稀釋硼而非用提棒方法來克服。 由于稀釋硼是一個緩慢的過程，要想維持軸向中子通量偏差在限制帶內，就不可能維持大于2%/min的功率變化。 反應堆一旦臨界，控制棒組的棒位必須維持在各自的“插入極限”之上。 停堆棒組和控制棒組A和B必須完全提出堆外，控制棒組C和D至少要提到規(guī)定的限值之上。保持提起的控制棒棒位，確保有足夠的有效的負反應性，以滿足萬一發(fā)生緊急停堆時所要求的停堆深度。 反應堆換料后，從20%額定功率至100%額定功率范圍的首次功率提升限值應遵守技術規(guī)范（一般是3%/h）。其后，該限值要視達到的最大功率水平和在此功率水平上的時間而定。若需要，功率提升速率可為5%/h。 堆功率分布必須保持在限制之內，必須保證燃料元件包殼的完整性。要做到這點，監(jiān)督堆芯功率分布必須遵循堆芯不熔化的兩條準則： 在所有運行條件下，在整個堆芯壽期內，燃料芯塊的最高溫度應該低于二氧化鈾的熔化溫度（2280），它對應的功率線密度約為755W/cm。實際上，功率線密度應低于設計的功率線密度590W/cm（2260）。 在所有運行條件下，堆芯任何位置上的燃料元件表面，都不允許發(fā)生偏離泡核沸騰現象，即實際的熱流密度都不能達到臨界熱流密度（偏離泡核沸騰熱流密度和干涸熱流密度的統(tǒng)稱）。 美國堆：DNBR1.3 法國堆：DNBR1.22 棒控制中包括兩個線路，即功率失配與溫度失配線路。 功率失配線路對負荷的變化能提供較快且穩(wěn)定的響應。輸入到此線路有兩個信號，即汽輪機負荷和核功率。功率失配線路監(jiān)視此二信號，并只在這兩個信號之間存在有變化率時，才提供一個輸出信號。變化率越大，則從“率比較器”的輸出就越大，通過求和單元線路，輸入到反應堆控制單元，最終將引起控制棒的動作。 核功率隨著控制棒的下插而下降。平均溫度Tavg總的趨勢是隨著核功率下降而下降。隨著時間的增長，控制棒下插速度變慢，這是由于功率失配變化率改變了方向。此時，核功率下降快于汽輪機降負荷，盡管仍然Tavg大于Tref。最后，控制棒又有所提升。這是由于穩(wěn)態(tài)運行時，功率失配線路不產生穩(wěn)態(tài)誤差信號。此時，溫度失配線路起著精細控制的作用。輸入到此線路也有兩個信號，即最高的平均溫度Tavg和參考溫度Tref。這種情況下,求和單元里Tavg和Tref比較，如果比較信號超過規(guī)定范圍（+0.3，1.4），棒將動作。當TavgTref時，棒下插；相反，當TavgTref時，棒上提。穩(wěn)壓器水位控制 穩(wěn)壓器的水位是由上充流量和下泄流量的大小來控制的。正常運行時，下泄流量是不變化的。穩(wěn)壓器水位是通過改變上充流量來控制的。 上充流的變化取決于穩(wěn)壓器內實際水位Lact與參考水位Lref的差值。當LactLref時，增大上充流量；當LactLref時，減小上充流量。蒸汽旁排有兩種控制方式：平均溫度控制方式和蒸汽壓力控制方式。在功率運行時，它處于平均溫度控制方式。 在Tavg-Tref大于蒸汽旁排需求范圍時，蒸汽旁排需求儀表就有讀書，但只有在降負荷和汽輪機停機兩種情況下，蒸汽旁排閥才會打開。 蒸汽旁排系統(tǒng)不能降低反應堆冷卻劑溫度，它只能限制反應堆冷卻劑溫度上升的太高。 運行中的負荷瞬變 各參數之間的相互關系：1）穩(wěn)壓器壓力與冷卻劑的平均溫度Tavg有關，其變化趨勢基本一致；2）控制棒位：自動有效時，與Tavg-Tref有關，同時與負荷變化率、功率變化率有關；3）核功率：與控制棒位有關，與Tavg有關；4）參考溫度Tref：總是與負荷變化相一致；5）冷卻劑平均溫度Tavg：與核功率和負荷之間的匹配情況有關；6）穩(wěn)壓器水位：與Tavg變化有關；7）上充流量的變化：與穩(wěn)壓器水位變化情況有關；8）蒸汽旁排：與Tavg-Tref有關；9）蒸汽流量：與負荷變化有關，受旁排系統(tǒng)的影響；10）蒸汽發(fā)生器水位：與蒸汽壓力有關，受給水調節(jié)影響；11）給水流量：與蒸汽發(fā)生器水位、蒸汽流量有關。核電廠停閉從100%額定功率至冷停堆模式最小負荷時的注意事項核電廠停閉從100%額定功率至冷停堆模式 功率下降時，必須預計氙變化的影響。如有必要應調整硼濃度，使調節(jié)棒組處于調節(jié)帶內； 在反應堆冷卻劑硼濃度變化時，如控制棒動作與Tavg變化向相反方向動作時，應停止硼化； 如果控制棒“手動”控制時，應避免過大的移動或對原因不明的過大補償； 降負荷時，應遵守汽輪發(fā)電機組運行規(guī)程中規(guī)定的5%/min負荷變化率； 反應堆功率變化時，應監(jiān)督核電廠允許狀態(tài)屏來驗證允許電路的正確運行； 應遵守軸向功率分布限值的規(guī)定。 當汽輪機負荷減至控制信號C-5（15%）額定功率設定值時，將自動閉鎖自動棒提升； 應避免出現反應堆冷卻劑溫度5.5或硼濃度10ppm的階躍變化； 為避免停止汽輪機后反應堆停閉，應先確認P-7信號（即反應堆和汽輪機功率均小于10%額定功率）； 汽輪機應盡量避免在5%額定功率以下的較長時間運行； 汽輪機降速時應避開機組在共振點停留； 當所有控制棒包括停堆棒插入時，停堆深度至少應維持在4%k/k以上。核電廠停閉從100%額定功率至冷停堆模式 熱停堆模式時的注意事項： 確認調節(jié)棒組插入堆芯，停堆棒組插入堆芯或在提出位置。 反應堆冷卻劑溫度由汽輪機旁排壓力控制或大氣釋放閥控制，維持在熱停堆模式。 蒸汽發(fā)生器水位由輔助給水系統(tǒng)維持。 至少應有一個源量程中子通道工作正常，以監(jiān)測中子計數率變化。 Tavg在180以上時，至少要有一臺蒸汽發(fā)生器在運行。 反應堆冷卻劑在180或余熱排出系統(tǒng)未投入運行時，穩(wěn)壓器的安全閥應是可運行的。 反應堆冷卻劑溫度在70以上，應有一臺反應堆冷卻劑泵運行。 在反應堆停閉后，停堆深度一定不能減少。在反應堆停閉后，由于氙的衰變將會引入正反應性。 當發(fā)生硼排出，氙衰變或反應堆溫度變化而引入正反應性時，停堆棒組必須全部提出堆外。例外： 反應堆冷卻劑系統(tǒng)已硼化到熱停堆無氙硼濃度； 反應堆冷卻劑系統(tǒng)已硼化到冷停堆模式硼濃度，且電廠正在冷卻或開始啟動升溫。 注意：如果停堆棒組不能維持在全提出位置，反應堆冷卻劑系統(tǒng)必須按技術規(guī)范要求進行硼化。降溫降壓的注意事項： 在反應堆冷卻劑系統(tǒng)降溫降壓前，必須把反應堆冷卻劑系統(tǒng)硼化到冷停堆模式的硼濃度（2.0%k/k），冷卻過程中的補給水硼濃度應與反應堆冷卻劑系統(tǒng)硼化后的硼濃度相同； 反應堆冷卻劑系統(tǒng)的冷卻速率不應超過30/h，穩(wěn)壓器的冷卻速率不應超過55/h； 當穩(wěn)壓器液相溫度與噴淋液溫度相差144以上時，禁止噴淋； 當停止回路與運行回路溫差超過11時，應啟動停止回路的反應堆冷卻劑泵； 反應堆冷卻劑系統(tǒng)溫度在180，壓力在2.96MPa以上，嚴禁投入余熱排出系統(tǒng)，但余熱排出系統(tǒng)應在穩(wěn)壓器汽腔存在時投入； 余熱排出系統(tǒng)投入前必須暖管，但在暖管前必須對余熱排出系統(tǒng)取樣分析硼濃度，必要時應先進行硼化； 冷卻過程中必須多次分析反應堆冷卻劑系統(tǒng)的硼濃度； 降溫降壓過程中，必須遵守技術規(guī)范所規(guī)定的壓力-溫度限制曲線； 當反應堆壓力降至13.1MPa以下時，在P-11燈亮后，應閉鎖穩(wěn)壓器低壓安注，安注給水隔離和主蒸汽管道隔離等； 當反應堆冷卻劑系統(tǒng)壓力低于6.86MPa時，應手動關閉安注箱出口隔離閥門，并切斷其電源； 當穩(wěn)壓器汽腔消失，且反應堆冷卻劑系統(tǒng)溫度低于180時，應投入穩(wěn)壓器卸壓閥低壓保護； 在反應堆冷卻劑溫度降到低-低Tavg前，壓力降至P-11設定值時，應手動閉鎖低-低Tavg安注信號； 當反應堆冷卻劑系統(tǒng)壓力降至2.75MPa時，不允許反應堆冷卻劑泵再運行。壓力低于0.686MPa時，必須停止向反應堆冷卻劑泵軸封供水； 反應堆冷卻劑溫度低于70后，對停止的反應堆冷卻劑泵應繼續(xù)提供軸封水和設備冷卻水，只有在泵停止30min后，才允許停止； 反應堆冷卻劑泵停止后，余熱排出泵必須繼續(xù)運行； 如果強制循環(huán)喪失，應參照“利用自然循環(huán)控制電廠的溫度和壓力”規(guī)程。棒控系統(tǒng)故障 可能產生的現象：1）控制棒提升到頂后停棒2） Tavg與Tref的偏差增大3）棒位指示與實際棒位不符4） Tavg、Tref增加或Tavg高報警5）汽輪機負荷不變而反應堆功率在增加6）穩(wěn)壓器液位增加和/或穩(wěn)壓器高液位報警7）穩(wěn)壓器壓力增加和/或穩(wěn)壓器高壓力報警 自動動作 可能由下列原因導致停堆：1）功率量程高中子通量（高定值）2）超溫溫差OTT3）超功率溫差OPT 如果沒出現停堆，則可能出現下列現象：1）穩(wěn)壓器噴淋閥投入和/或動力釋放閥開啟2） OTT提棒停止，同時汽輪機快速降負荷3）OPT提棒停止，同時汽輪機快速降負荷4）功率量程高中子通量提棒停止 由于控制器失效引起的控制棒連續(xù)提升的瞬變要點：1）由于控制器失效，控制棒組以最大速率提升到頂2）冷卻劑平均溫度和穩(wěn)壓器水位上升3）蒸汽流量因動力釋放閥打開而有所增加，給水流量因蒸汽流量增加而增加，蒸汽發(fā)生器水位因動力釋放閥打開壓力降低而有所上升4）由于平均溫度的增加導致OPT定值降低，引起汽輪機快速降負荷，同時引起旁排系統(tǒng)動作5）蒸汽發(fā)生器水位低、蒸汽/給水流量失配觸發(fā)緊急停堆，OPT引起停堆也是可能的應急加硼 發(fā)生下列原因之一時，需要采取應急加硼：1）控制棒低于插入極限2）反應堆緊急停堆以后，冷卻劑降溫失控3）不可解釋或不可控制的反應性增加4）緊急停堆以后，有兩組或兩組以上的控制棒未下插到底發(fā)電機甩負荷 瞬變要點：1）汽輪機會出現超速現象2）由于汽輪機超速，主泵出現轉速增加現象，導致反應堆在很短的時間內，功率高于額定值3）由于反應堆功率下降速率低于負荷下降速率，開始時冷卻劑平均溫度和穩(wěn)壓器水位、壓力均有所上升4）滿足旁排系統(tǒng)投入的條件，旁排系統(tǒng)投入工作喪失一臺主給水泵瞬變要點：1）給水流量變化（如何變化）2）汽輪機自動降負荷至75%3）反應堆功率下降速率小于汽輪機負荷下降速率，因此冷卻劑平均溫度與參考溫度的差值增大4）滿足蒸汽旁排系統(tǒng)的投入條件，蒸汽旁排系統(tǒng)投入穩(wěn)壓器卸壓閥泄漏主要現象：1）穩(wěn)壓器壓力降低，電加熱器投入工作2）卸壓管線的溫度升高，卸