航煤加氫資料[優(yōu)質(zhì)借鑒]

1、1.1裝置基本原理介紹 加氫精制是在一定的溫度、壓力、氫油比和空速條件下，借助催化劑的作用，將油品（直餾航煤）中的硫、氮、氧化合物轉(zhuǎn)化成易除去的H2S、NH3、H2O而脫除，并將油品中的雜質(zhì)如重金屬截留在催化劑中。同時(shí)烯烴、芳烴得到飽和，從而得到安定性、燃燒性都較好的產(chǎn)品。, u- Z0 j/ D s2 w4 J. f/ g1.1.1 脫硫硫化物的存在影響了油品的性質(zhì)，給油品的加工和使用帶來(lái)了許多危害：對(duì)機(jī)械設(shè)備的腐蝕，給煉油過(guò)程增加困難，降低油品的質(zhì)量，燃料燃燒造成環(huán)境污染等。其中，有代表的含硫化合物主要有硫醇、硫醚、二硫化物和噻吩等。9 5 S; D 1 i1 i; XRSH+H2RH+

2、H2S 8 K5 7 N0 D7 I 1.1.2 脫氮 含氮化合物對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量的穩(wěn)定性有較大危害，并且在燃燒時(shí)會(huì)排放出NOX 污染環(huán)境。石油產(chǎn)品中的含氮化合物主要是雜環(huán)化合物，非雜環(huán)化合物較少。 2 R T! 0 K2 a/ $ P: d! SR NH2 + H2 RH + NH3% VA- _. a- x O1.1.3 脫氧RCH2OOH + 2 H2 RH3 + 2H2O C3 3 I7 , i. A* 1.1.4 烯烴、芳烴的飽和; n7 0 ya) $ U& u6 C1 R7 m9 M- z nRCH=CHR RCH2¬¬-CH2Rx8 r0 W4 ! B7 d- _!

3、M3 p7 L: U8 H. O7 M4 u1.2工藝流程說(shuō)明1.2.1 反應(yīng)部分直餾航煤自原料罐區(qū)及常壓裝置來(lái)經(jīng)原料油過(guò)濾器（1001SR101A/B）原料油脫水器（1001D104）進(jìn)入原料緩沖罐（1001D101）。經(jīng)加氫進(jìn)料泵（1001P101A/B）升壓至約2.7Mpa與氫氣混合,然后經(jīng)反應(yīng)流出物/反應(yīng)進(jìn)料換熱器（1001E101A/B/C/D）殼程，換熱后進(jìn)入加熱爐（1001F101）加熱至反應(yīng)所需的溫度進(jìn)入反應(yīng)器（1001R101）?；鞖湓显诖呋瘎┑淖饔孟逻M(jìn)行加氫反應(yīng),反應(yīng)產(chǎn)物與反應(yīng)進(jìn)料換熱后經(jīng)空冷器（1001A101）冷卻到50，進(jìn)入低壓分離器（1001D102）分離出大部分

4、的生成油進(jìn)入分餾部分，低分頂部出來(lái)的循環(huán)氫與裝置外來(lái)新氫混合經(jīng)循環(huán)氫分液罐（1001D103）脫液經(jīng)循環(huán)氫壓縮機(jī)（1001K101A/B）增壓后與原料混合進(jìn)入反應(yīng)系統(tǒng)。6 mo6 U0 p) m$ c+ # d1.2.2 分餾部分W8 I. ig Y- ( v3 C I自反應(yīng)系統(tǒng)來(lái)的生成油經(jīng)精制航煤/低分油換熱器（1002E201A/B/C/D）殼程與精制航煤換熱進(jìn)入分餾塔（1002C201）第25層塔盤(pán)。塔頂油氣經(jīng)空冷器（1002A201）與分餾塔頂后冷器(1002E202)冷凝后入分餾塔頂回流罐(1002D201)分出氣/液兩相。氣相與柴油加氫精制裝置塔頂氣體合并后,送去輕烴回收裝置；液相

5、分出污水后經(jīng)分餾塔頂回流泵(1002P201A/B)提高壓力后一部分作為塔頂回流，控制塔頂溫度。一部分與柴油加氫精制裝置石腦油合并送出裝置作重整進(jìn)料。塔底油一路經(jīng)分餾塔底重沸器(1002E204)殼程，與柴油加氫裝置來(lái)的精制柴油換熱后返回塔底，另一路經(jīng)精制航煤泵（1002P202A/B）升壓后經(jīng)精制航煤/低分油換熱器與低分油換熱，經(jīng)空冷（1002A202）和后冷器（1002E203）冷卻至40后配入一定比例的抗氧劑經(jīng)精制航煤過(guò)濾器（1002SR201A/B）和精制航煤脫水器（1002D204）作為產(chǎn)品送出裝置去罐區(qū)。也可混入精柴出裝置。航煤出裝置前需要在線加入抗氧化劑。裝置內(nèi)設(shè)抗氧劑配制罐（1

6、002-D-202）、抗氧劑中間罐（1002-D-203）和抗氧劑計(jì)量泵（1002-P-203A/B）。有關(guān)抗氧化劑的配制設(shè)備需放置在避風(fēng)避雨場(chǎng)所?？寡趸瘎┠敢号渲茲舛?0g/L，抗氧劑配制罐（1002-D-202）每罐加抗氧劑25Kg。& ! 8 9 T# Q6 ! ) o u1.2.3 催化劑活化流程+ m% X W6 G: C- r- t& l為了提高催化劑活性，新鮮的或再生后的催化劑在使用前都必須進(jìn)行活化。設(shè)計(jì)采用液相活化方法，以直餾煤油為活化油。催化劑進(jìn)行活化時(shí)，系統(tǒng)內(nèi)氫氣經(jīng)循環(huán)氫壓縮機(jī)按正常操作路線進(jìn)行循環(huán)，活化油經(jīng)原料泵升壓進(jìn)入反應(yīng)系統(tǒng)，按催化劑活化升溫曲線的要求，控制反應(yīng)升溫速

7、度至催化劑活化結(jié)束。催化劑活化結(jié)束后，活化油通過(guò)不合格油線退出裝置。1.2.4 公用工程部分工藝流程（1） 凈化風(fēng)和非凈化風(fēng)系統(tǒng)$ / ( o 7 z0 a |.MPa的凈化壓縮空氣自凈化風(fēng)供風(fēng)系統(tǒng)來(lái)，進(jìn)入凈化壓縮空氣罐（903D307）穩(wěn)壓后至氣動(dòng)閥及各儀表用點(diǎn)。非凈化風(fēng)自裝置外來(lái)進(jìn)入裝置后引至各軟管站。（2） 新鮮水系統(tǒng)* C/ E! k3 1 i7 C. x新鮮水自新鮮水管網(wǎng)來(lái)進(jìn)入裝置各用水點(diǎn)。（3） 循環(huán)水系統(tǒng) K- Y% sR* l& L3 A循環(huán)冷水自循環(huán)水供水系統(tǒng)來(lái)，并聯(lián)進(jìn)入裝置各冷卻水用點(diǎn)，換熱后的循環(huán)熱水再匯成一路出裝置。（4） 1.0MPa蒸汽系統(tǒng)1.0MPa蒸汽系統(tǒng)自管網(wǎng)

8、來(lái)至各用汽點(diǎn)、吹掃點(diǎn)、加熱器。: J _5 t- O+ k1 A2 T（5） 燃料氣系統(tǒng)6 b6 k. B * X% I( A: a8 f燃料氣自裝置外系統(tǒng)來(lái)部分至加熱爐作燃料氣，另一部分至（1001D101）作保護(hù)氣。（6） 氮?dú)庀到y(tǒng)1 Y% l+ C) g) w低壓氮?dú)?0.85MPa)由系統(tǒng)進(jìn)入裝置各用氮點(diǎn)。高壓氮?dú)?2.5MPa)進(jìn)入裝置各用氮點(diǎn)。1 M2 6 G0 5 2 m0 3 o6 K( g- B9 K# I. a% ?. ?4 v6 T1.3物料平衡 原料 產(chǎn)品性質(zhì)1.3.1 物料平衡見(jiàn)表1.3-1表1.3-1* e. L# B! H7 j+ k$ W t物料平衡w% 初期

9、末期入方： 原料油 100.000 100.000H2（化學(xué)耗氫） 0.067 0.0652 B$ i. U6 cs5 F1 P小計(jì) 100.067 100.065出方： 4 # p7 XG& JH2S 0.046 0.044航煤餾分 100.021 100.021小計(jì) 100.067 100.065( Y y) G y: r j; B1.3.2 原料、產(chǎn)品性質(zhì)及主要技術(shù)規(guī)格5 f) c6 N8 O+ ) B, n6 y3 a1 L（1） 原料 ) t2 . 5 i. b5 H* s _ 原料油該裝置原料油為直餾航煤，其邊界條件如下：+ w# ( j8 M* c M$ R進(jìn)裝置溫度： 常壓蒸餾

10、裝置直供原料時(shí)為50 罐區(qū)供原料時(shí)為40進(jìn)裝置壓力： 0.6 MPa(G)性質(zhì)見(jiàn)表1.3-2表1.3-20 G: G5 J+ 2 i2 J$ _項(xiàng)目 直餾航煤密度 kg/m3 7758303 C8 c3 W- F! l+ A4 1 y! - l5 R o硫，mg/g 1450; o: J. F2 I1 Z( o1 硫醇性硫，mg/g 105$ s# _4 e. |q j; t; H冰點(diǎn)， -50傾點(diǎn)， -60煙點(diǎn)，mm 31餾程（ASTM D86）， 8 # * Q# P+ Ev3 w( U2/5% 135/166# D1 t# U8 r) f9 A4 10%/30% 177/191) Z;

11、t d7 m$ z50%/70% 202/21490%/95% 232/241$ F6 o3 J0 ! z5 V, t 98 252 新氫該裝置所用新氫由重整裝置提供，其邊界條件如下：進(jìn)裝置溫度： 40進(jìn)裝置壓力： 2.0MPa(G), D3 H; + X7 Qv6 p組成見(jiàn)表1.3-3組成見(jiàn)表1.3-3 組成 H2 C1 C2 C3 iC4 nC4 iC5 C6+V 91.35 2.67 2.71 2.18 0.47 0.35 0.11 0.16; Na$ % n, 5 # 8 F9 V（2） 產(chǎn)品規(guī)格! R$ U# I0 L/ l5 G& |B# p 石腦油1 O% V2 x! & 4 4

12、 F/ y該裝置產(chǎn)生的少量石腦油與柴油加氫精制裝置產(chǎn)生的石腦油匯合后送至重整裝置。 航煤) T, _% T! 9 s5 W& F, _該裝置主要產(chǎn)品為優(yōu)質(zhì)3號(hào)噴氣燃料，其質(zhì)量滿足GB6537-94要求，預(yù)期產(chǎn)品性質(zhì)見(jiàn), ?! D O5 P b/ n3 E0 a表1.3-4表1.3-43 t8 L0 S( r, Y7 p3 C控制項(xiàng)目 單位 控制指標(biāo)顏色（賽氏比色） 號(hào) 透明無(wú)溶解水及懸浮物, R; X. Z R5 o* Z& i: O* L8 g總酸值 mgKOH/g 0.0152 D; % % F: U芳烴含量 %(V/V) 20烯烴含量 %(V/V) 5.0. r) B! tZ! + 總硫

13、含量 %(m/m) 0.20硫醇性硫 %(m/m) 通過(guò). c- k8 ?- e0 或博士試驗(yàn) 通過(guò)/ B q& |; Gy8 g4 M+ U10回收溫度 20550回收溫度 232終餾點(diǎn) 300殘留量 %(V/V) 1.5 x0 h. W- u+ p; L 水反應(yīng)界面情況 級(jí) b! _& X* L( | t( % H3 電導(dǎo)率(20) pS/m 50450實(shí)際膠質(zhì) mg/100ml 7* J# y2 T: 6 v閃點(diǎn) 38 f% E$ y# X6 i, u密度(20) kg/m3 775830冰點(diǎn) -47粘度，20 mm2/s 1.25粘度，-20 mm2/s 8# D! h) W$ K#

14、S0 9 O; j: g凈熱值 MJ/kg 42.8煙點(diǎn) mm 25或煙點(diǎn)最小為20mm時(shí)，萘烴含量 %(V/V) 3.0 銅片腐蝕(100，2h) 級(jí) ; p7 x B0 g( t銀片腐蝕(50，4h) 級(jí) 熱安定性(260，2.5h)，壓力降 KPa 3.3+ Y7 H# l) # I 管壁評(píng)級(jí) 3,且無(wú)孔雀藍(lán)色或 異常沉淀物. c; G A0 N1 w) I+ H/ _9 n 固體顆粒污染物含量 Mg/l 報(bào)告3 k f7 zH, Q KC3 |H3 , d8 i1.4能耗指標(biāo)$ v; H: ) _, A7 d* i7 V能耗指標(biāo)及計(jì)算表/ d/ d# |) V: L) V6 T4 H,

15、 |序0 T; S+ X- F% d4 N5 xb$ O號(hào) 項(xiàng) 目 年消耗量 能耗指標(biāo) 能耗+ ) g; A+ e0 h7 ?) : V7 r1 ? 單位 數(shù)量 單位 系數(shù) MJ/a1 循環(huán)水 萬(wàn)噸 45.70 千焦/噸 6.38 191.473 電 萬(wàn)度 233.5 千焦/度 11.84 2765.77! | 4 ( E3 y4 K8 u4 燃料氣 萬(wàn)噸 78.96 千焦/噸 39.464 3115.845 氮?dú)?萬(wàn)標(biāo)米3 2.6 千焦/標(biāo)米3 6.28 16.356 凈化風(fēng) 萬(wàn)標(biāo)米3 75.60 千焦/標(biāo)米3 1.59 120.2d* a) , , U) s5 R7 蒸汽（1.0MPa）

16、萬(wàn)噸 0.17 千焦/噸 3182 534.588 凝結(jié)水 萬(wàn)噸 -0.17 千焦/噸 320.3 -53.18 能耗合計(jì) 422.29. 9 $ 3 k- y9 N4 Z! A 單位能耗 10.09104kcal/t s# ( p8 h g/ D+ . y* 5 . H% w7 Q9 h) U/ F1.5裝置設(shè)計(jì)的主要操作條件9 K$ j2 T a* j R5 D# C1.5.1 反應(yīng)溫度加氫反應(yīng)的溫度是根據(jù)催化劑和油品的性質(zhì)決定的，提高反應(yīng)溫度會(huì)加快加氫精制的反應(yīng)速度，生成油的含硫及含氮量會(huì)降低，只要能達(dá)到所要求的加氫深度，反應(yīng)溫度就不要再提高。因?yàn)榉磻?yīng)溫度過(guò)高裂解反應(yīng)加快，精制油的溴價(jià)反

17、而上升，氣體產(chǎn)率增加，溫度過(guò)高對(duì)催化劑壽命及設(shè)備都有不利的影響，所以必須根據(jù)原料油的性質(zhì)和產(chǎn)品的要求等條件來(lái)確定適宜的反應(yīng)溫度。& P- 5 i( W 1 X! p/ U1 a反應(yīng)溫度是反應(yīng)部分最重要的工藝參數(shù)，其他參數(shù)對(duì)反應(yīng)的影響，可用調(diào)節(jié)反應(yīng)溫度來(lái)補(bǔ)償。影響反應(yīng)溫度的因素很多，一般可歸納為以下幾種情況：（1） 原料油的性質(zhì)4 c6 o5 S& w, Q9 T含硫含氮量越高，反應(yīng)熱越大，溫度容易升高，溴價(jià)高反應(yīng)熱更大，溫度也更容易升高，如果原料油性質(zhì)變化過(guò)大，就會(huì)出現(xiàn)床層溫度波動(dòng)的情況。當(dāng)原料油帶水時(shí)，會(huì)使反應(yīng)溫度下降，催化劑強(qiáng)度降低，這時(shí)應(yīng)迅速通知罐區(qū)加強(qiáng)脫水，同時(shí)加強(qiáng)對(duì)本裝置原料系統(tǒng)的脫

18、水。若帶水嚴(yán)重，則立即切斷進(jìn)料，聯(lián)系調(diào)度及罐區(qū)換罐切水。（2） 進(jìn)料量的變化 若原料油的硫氮含量較高，進(jìn)料量較大，會(huì)使床層溫度上升，進(jìn)料量減少，會(huì)使床層溫度下降。所以加減進(jìn)料量都要適當(dāng)調(diào)整反應(yīng)器的進(jìn)料溫度。在調(diào)節(jié)進(jìn)料量時(shí)應(yīng)遵循以下原則：先提量后提溫，先降溫后降量，正常生產(chǎn)時(shí)，提降量的速度不大于5-8t/h4 d- K- / N5 L2 k& F% i（3） 氫油比# f2 3 Y; k3 U 氫油比大能帶走更多的熱量，有利于床層溫度的控制，爐管和催化劑也不易結(jié)焦。氫油比過(guò)小床層溫度容易波動(dòng)對(duì)于本裝置爐前混氫的流程來(lái)說(shuō)，氫量的變化將直接導(dǎo)致反應(yīng)溫度的波動(dòng)，維持一定的氫油比能保證反應(yīng)所須的氫分壓，

19、同時(shí)也有利于原料油的均勻霧化。6 k( 9 J# t! I) M9 i. 4 S（4） 氫氣質(zhì)量4 k% _; _0 W: w% x+ h 總壓不變時(shí)，氫純度越高氫分壓也越高，有利于加氫反應(yīng)的進(jìn)行，所以應(yīng)控制新氫及循環(huán)氫的氫純度，不能太低。新氫中的CO和氫氣發(fā)生甲烷化反應(yīng)并放出大量的熱，所以新氫中的CO含量增加，會(huì)使床層溫度升高。 CO+3H2CH4+H2O+214.76千焦/克分子（摩爾）9 k$ e9 & c. j5 ?( z反應(yīng)的結(jié)果不僅消耗了氫氣，而且放出了大量的熱使反應(yīng)器催化劑床層有更大的溫升，破壞反應(yīng)平衡，同時(shí)生成的水蒸氣為極性化合物，優(yōu)先吸附于催化劑的活性中心，防礙催化劑的作用。

20、|+ ; |$ M+ n1 z2 W( f由于CO和CO2及其反應(yīng)物在系統(tǒng)中的積累，可使循環(huán)氫的純度降低。CO2在加氫反應(yīng)中不大起作用，但CO2與加氫反應(yīng)中生成的NH3容易生成（NH4）2CO3。在低于170的管道容器中（NH4）2CO3容易形成結(jié)晶析出，堵塞管道而增大壓差。O2的存在是一個(gè)危險(xiǎn)因素，O2和H2反應(yīng)并放熱。1/2 O2+ H2H2O+241.86千焦/克分子（摩爾）. H; C! a% j( 新氫中的氧含量增高，會(huì)使反應(yīng)溫度突然升高，壓力驟增，嚴(yán)重時(shí)會(huì)發(fā)生爆炸事故。氫氣中混入氧氣的爆炸極限，在常壓為：4.174.1，在高壓下無(wú)具體數(shù)字，一般規(guī)定系統(tǒng)中氧含量小于0.5即可。- P

21、% G1 b9 # t1 $ M# |& X（5） 結(jié)焦的影響 原料油不能單獨(dú)進(jìn)入反應(yīng)器，雖然幾分鐘內(nèi)沒(méi)有氫氣不會(huì)損壞催化劑，但是延長(zhǎng)無(wú)氫操作的時(shí)間，將會(huì)使催化劑表面嚴(yán)重結(jié)焦。操作溫度過(guò)高也會(huì)因裂解而結(jié)焦。催化劑床層結(jié)焦不是十分嚴(yán)重時(shí)，只是反應(yīng)器內(nèi)催化劑床層溫度的局部上升，這是因?yàn)橛薪Y(jié)焦，阻力大，氣體不流動(dòng)，故不能將該處的熱量帶走，造成溫度上升。若催化劑結(jié)焦嚴(yán)重，氣體難通過(guò)，則形成氣體偏流或短路，使壁溫升高。催化劑是否結(jié)焦可以通過(guò)壓差值是否增加來(lái)判斷。（6） 加熱爐操作的影響9 J6 o$ . , ?) ; W& G5 E 加熱爐出口溫度是控制反應(yīng)器入口溫度的重要手段，它直接影響到反應(yīng)器的入口

22、溫度和催化劑床層溫度，正常開(kāi)停工時(shí)升溫、降溫速度不大于25/h。所以加熱爐的加熱效果，燃料氣的壓力、流量、燃料氣的調(diào)節(jié)閥是否失靈以及火嘴燃燒效果都會(huì)影響反應(yīng)器的入口溫度。（7） 催化劑的活性 mo% & q* S: c4 K8 C 在催化劑使用初期，活性高，床層溫度容易上升，所以，提量和提溫的速度要求慢些，隨著催化劑使用時(shí)間的延長(zhǎng)，活性降低，要通過(guò)逐步提高反應(yīng)溫度的辦法來(lái)維持產(chǎn)品的質(zhì)量。; q% G! N6 Y（8） 系統(tǒng)壓力的波動(dòng) 系統(tǒng)壓力波動(dòng)會(huì)影響進(jìn)料量氫油比和反應(yīng)深度，故也會(huì)影響反應(yīng)溫度。1.5.2 反應(yīng)壓力0 e/ a0 v0 E1 D+ r. s0 B0 e1 ( K反應(yīng)壓力的影響是

23、通過(guò)氫分壓來(lái)體現(xiàn)的。系統(tǒng)中的氫分壓決定于氫油比、操作壓力、循環(huán)氫及新氫純度。反應(yīng)壓力是根據(jù)催化劑的性能、原料油的性質(zhì)以及對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量的要求和設(shè)備情況決定的。在其他條件一定時(shí)，提高反應(yīng)壓力，可促使加氫反應(yīng)的進(jìn)行，烯烴、芳烴的加氫速度加快，脫硫、脫氮率提高，故所得產(chǎn)品的溴價(jià)低，含硫、含氮化合物少，油品的安定性好，同時(shí)，還可防止催化劑結(jié)焦，有利于保持催化劑的活性，提高催化劑的穩(wěn)定性。但是，反應(yīng)壓力也關(guān)系到工業(yè)裝置的設(shè)備投資和能量消耗。影響本裝置反應(yīng)壓力的因素：（1） 儀表故障（2） 反應(yīng)溫度：反應(yīng)溫度的高低直接影響反應(yīng)系統(tǒng)的壓力。在原料性質(zhì)一定時(shí)，反應(yīng)溫度不同，耗氫量將不同，會(huì)對(duì)系統(tǒng)壓力造成影響。（3

24、） 系統(tǒng)泄漏：系統(tǒng)的閥門(mén)泄漏、設(shè)備泄漏或其它原因使系統(tǒng)氣體向外泄漏時(shí)，對(duì)系統(tǒng)壓力造成直接影響。（4） 原料油的性質(zhì)：當(dāng)原料油帶水時(shí)會(huì)影響系統(tǒng)壓力，其它化學(xué)性質(zhì)有較大的改變時(shí)，引起耗氫量的變化，也會(huì)影響系統(tǒng)壓力。! J- s1 C. J: p1 z1 S（5） 催化劑結(jié)焦：反應(yīng)器催化劑結(jié)焦，使床層壓降增加，反應(yīng)器入口壓力也會(huì)升高。9 f9 9 a0 k+ S l（6） 壓縮機(jī)故障：由于壓縮機(jī)的故障引起壓力波動(dòng)，壓縮機(jī)切換過(guò)程中，壓力也有波動(dòng)。5 R7 cx1 i- o. w2 z（7） 進(jìn)料量：進(jìn)料量波動(dòng)較大時(shí)也會(huì)引起壓力的波動(dòng)。* P* l! D Q3 M, a% Z1.5.3 氫油比氫油比指

25、的是工作氫氣的體積（在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下）和工作油料的體積（一般按常溫的條件下的體積或冷油體積）之比。5 |$ |- K. / Q) G: # d. ? P. N 影響氫油比的因素有： j2 Bv% ( c9 c% w（1） 進(jìn)料油量。（2） 新氫量及循環(huán)氫量。% |9 g8 J& L, w+ D q7 Eg+ T3 （3） 氫氣純度。* z1 y# A) C& e4 z( X（4） 儀表故障。4 Z, i, T- P& Q9 . f1.5.4 空速空速是指單位時(shí)間內(nèi)，單位體積(或重量)的催化劑所通過(guò)進(jìn)料油的體積(或重量)數(shù)。隨原料油的性質(zhì)和采用的催化劑的活性不同，所選用的空速也不同，空速增大意味著處

26、理能力的增加，在不影響原料油反應(yīng)深度的前提下，應(yīng)盡量提高空速，從而達(dá)到優(yōu)質(zhì)多產(chǎn)的目的，本裝置設(shè)計(jì)的空速為5.0h-1（體積空速）。 一般來(lái)說(shuō)，在溫度壓力一定的條件下，空速增加，原料油轉(zhuǎn)化率及加氫深度下降，產(chǎn)品中含硫量、含氮量及溴價(jià)增加?？账俳档?，加氫深度加深，但空速過(guò)低不但影響裝置的處理量，也會(huì)使裂解反應(yīng)加劇，導(dǎo)致催化劑的積碳增加，縮短催化劑的壽命。) L* * A$ d* f; A3 K主要工藝過(guò)程操作條件見(jiàn)表1-1；2 d - U8 I# 1 L6 n* b表1-16 zi. O% s9 _$ W1 C% Z3 項(xiàng)目 主要操作條件 運(yùn)轉(zhuǎn)初期 運(yùn)轉(zhuǎn)末期* |1 S* _0 AW/ O一 反應(yīng)

27、部分 4 % W/ vn) a: r, h反應(yīng)器入口溫度， 240310 2403108 % O: i/ T: j# p( e體積空速，h-1 5 5氫油體積比，v/v 5080 5080化學(xué)耗氫，m% 0067 0065: B% C! E! T7 _ z4 1 j6 Y! J新氫量，Nm3/h 622 664$ P1 q# Wx% f! L: E( Q循環(huán)氫量，Nm3/h 3613 36221 Z* g: |- m/ P3 m: : a) W# A低壓分離器壓力，MPa(G) 1.31.5 1.31.55 i! ?5 s+ t2 X, 9 y k+ + II5 ?- L低壓分離器溫度， 50

28、 50 ; k3 / V. x4 p0 J1 p7 P% v二 分餾部分 分餾塔進(jìn)料溫度， 200240 200240分餾塔底溫度， 230270 2302700 M& G8 ( N+ _0 m! q分餾塔頂回流罐壓力，Mpa(G) 0.150.21 0.150.213 4 z; o _ f; D分餾塔頂回流罐溫度， 40 40 ! c6 W& U5 r- % R& m分餾塔頂溫度， 165185 165185 D1 k+ IC$ PG第二章裝置操作法4 _* HL a! Q2.1系統(tǒng)（崗位）操作法* N5 z( Q9 M d2 Z2.1.1 反應(yīng)部分操作（1） 原料油緩沖罐1001-D101

29、的操作2 J, W z; k1 ; nw% n# W 原料油緩沖罐壓力調(diào)節(jié)為了防止空氣進(jìn)入原料油緩沖罐，原料油被氧化，原料油緩沖罐設(shè)有燃料氣氣封保護(hù)措施，使原料油緩沖罐保持一定的壓力，同時(shí)，可以使1001-P101的入口有較大的壓頭。當(dāng)壓力下降時(shí)，通過(guò)罐頂壓力分程控制回路1001-PIC-0201控制調(diào)節(jié)閥1001-PV-0201B關(guān)閉，打開(kāi)調(diào)節(jié)閥1001-PV-0201A補(bǔ)充入一定量的燃料氣；當(dāng)壓力上升時(shí)，控制調(diào)節(jié)閥1001-PV-0201A關(guān)閉，打開(kāi)調(diào)節(jié)閥1001-PV-0201B向火炬排氣，直至壓力平穩(wěn)。s* w3 P/ v: |影響原料油緩沖罐壓力波動(dòng)的原因及處理$ a1 g4 J/

30、Ee0 0 Ot影響因素 處理方法 I6 s2 d0 S. y5 Y9 _1.燃料氣壓力的波動(dòng)。9 % X1 M( Y6 A1 x2 z: L 1聯(lián)系調(diào)度，穩(wěn)定燃料氣系統(tǒng)的壓力; U4 + g( ?, r 2將壓控改手動(dòng)控制直至壓力平穩(wěn)2.液位上升或下降過(guò)快，導(dǎo)致容器空容變化較快，壓控系統(tǒng)不能及時(shí)調(diào)節(jié)。 1.壓力過(guò)高時(shí)，將壓控系統(tǒng)由自動(dòng)改為手動(dòng)并全關(guān)A閥同時(shí)打開(kāi)B閥進(jìn)行調(diào)節(jié)；壓力過(guò)低時(shí)，手動(dòng)并全關(guān)B閥同時(shí)打開(kāi)A閥進(jìn)行調(diào)節(jié)。! i& v* Z3 |7 T 2控穩(wěn)進(jìn)料量。# U0 : Z/ F: E- J L- w 3控穩(wěn)反應(yīng)進(jìn)料量。 4.改用D-101頂?shù)牡獨(dú)膺M(jìn)行補(bǔ)壓。3.儀表故障：壓力測(cè)量為假

31、信號(hào)。2 G% e& w; H% B8 m 1.查看現(xiàn)場(chǎng)壓力指示配合內(nèi)操操作。& i4 X7 $ , Q3 c 2.聯(lián)系儀表工處理。4.儀表故障：控制閥不動(dòng)作。 1.使用調(diào)節(jié)閥副線配合操作。& N0 i1 9 u- d+ z 2.聯(lián)系儀表工處理。 液面調(diào)節(jié)7 N+ C7 n. r2 M4 t5 g原料油緩沖罐液位調(diào)節(jié)是通過(guò)液控1001-LICA0201控制直餾航煤進(jìn)裝置流量來(lái)實(shí)現(xiàn)的。液位高關(guān)小1001-FV0101，液位低則開(kāi)大1001-FV0101。原料油緩沖罐液面控制高一些有利于原料進(jìn)裝置波動(dòng)時(shí)有緩沖余地，但是如果液面過(guò)高，會(huì)引起罐頂燃料氣帶油；液面過(guò)低，容易引起1001-P101抽空。1

32、001-D-101液位的影響因素及處理3 Q) K0 f) o, W5 S影響因素 處理方法$ O9 X& e& n4 D1 UF% |* O1.儀表故障：液位測(cè)量為假信號(hào)。 1.參考現(xiàn)場(chǎng)玻璃板液位控穩(wěn)液位。0 e C0 V- V0 & K: l$ J 2.聯(lián)系儀表處理。2.儀表故障：液控1001-LICA0201故障。 1.將1001-LICA0201改成手動(dòng)，若無(wú)效則外操使用調(diào)節(jié)閥副線配合操作。# o6 w# 1 Z( D1 9 E8 v/ i3 V) F 2.聯(lián)系儀表處理。3.抽出物料流量突然增大或減小導(dǎo)致液位變化大。 1.手動(dòng)控穩(wěn)反應(yīng)進(jìn)料流量；若不行使用流量調(diào)節(jié)閥副線配合操作。k% l

33、6 Y! 9 2.泵故障,啟用備泵，并盡快對(duì)故障泵進(jìn)行檢查修理。4.進(jìn)料流量中斷或減小。 1.適當(dāng)降低反應(yīng)進(jìn)料量。% L; r$ I3 ? A 2.聯(lián)系調(diào)度查找原因。% V+ q0 M: s d8 n. J$ u( l5.原料油緩沖罐壓力波動(dòng)。 通過(guò)1001-PIC0101分程控制將1001-D101的壓力調(diào)節(jié)至正常值。0 |* M8 M& y4 . n（2） 反應(yīng)進(jìn)料量調(diào)節(jié)本裝置以直餾航煤為原料，通過(guò)1001-P101升壓后向反應(yīng)系統(tǒng)進(jìn)料。反應(yīng)進(jìn)料量的調(diào)節(jié)是通過(guò)1001-FV0201控制1001-P101出口進(jìn)反應(yīng)系統(tǒng)的流量來(lái)實(shí)現(xiàn)的。反應(yīng)進(jìn)料量偏大時(shí)關(guān)小1001-FV0201，反應(yīng)進(jìn)料量偏小

34、時(shí)開(kāi)大1001-FV0201。正常操作時(shí)，應(yīng)先提量后提溫，先降溫后降量為原則。. C p, T2 5 r* m2 M4 t影響反應(yīng)進(jìn)料波動(dòng)的原因和處理方法4 e1 M/ c& y K7 b 影響因素 處理方法1. 1001-P101的故障。 啟動(dòng)備用泵，恢復(fù)進(jìn)料，并盡快對(duì)故障泵進(jìn)行檢查修理。2. 1001-D-101液面過(guò)低，造成原料泵1001-P101工作不正常，容易抽空。 通過(guò)1001-LICA0201將1001-D101的液面調(diào)節(jié)至正常值。3. 1001-D-101壓力過(guò)低，原料泵壓頭不足，原料泵vP101容易汽蝕。 通過(guò)1001-PIC0101分程將1001-D101的壓力調(diào)節(jié)至正常值

35、。# r: K1 T8 M: w+ o4.反應(yīng)系統(tǒng)壓力波動(dòng)。 通過(guò)1001-PIC0501將反應(yīng)系統(tǒng)壓力控穩(wěn)。( j$ M4 3 7 A) K5.儀表故障：流量測(cè)量1001-FT0201為假信號(hào)。 聯(lián)系儀表處理。6.儀表故障：流控1001-FIC0201故障。 1.將1001-FIC0201改手動(dòng)，若無(wú)效使用調(diào)節(jié)閥副線配合操作。% p: t2 b9 z6 J% D9 x 2.聯(lián)系儀表工處理。8 K. l$ C: d7 E/ qc4 jI! r2 L( K3 V（3） 反應(yīng)器入口溫度調(diào)節(jié)嚴(yán)格控制好反應(yīng)器入口溫度，防止溫度過(guò)高使加氫裂化反應(yīng)加劇，氫耗增大，加速催化劑結(jié)焦；同時(shí)也要防止溫度過(guò)低使加氫

36、精制深度不夠?qū)е庐a(chǎn)品質(zhì)量下降。1001-R101的入口溫度是由1001-TICA0301與1001-PIC0303串級(jí)調(diào)節(jié)來(lái)控制的，當(dāng)1001-R101入口溫度高,關(guān)小1001-PV0303，當(dāng)1001-R101入口溫度低就開(kāi)大1001-PV0303。提降溫度速度應(yīng)不大于25/h。影響反應(yīng)器入口溫度波動(dòng)的因素及處理* y# f% A* H0 P0 c j9 影響因素 處理方法0 ?$ |8 h6 b1反應(yīng)進(jìn)料量及性質(zhì)的波動(dòng)。 1控穩(wěn)反應(yīng)進(jìn)料量。8 V, ( Y1 3 S4 f; K i 2加強(qiáng)原料油緩沖罐的脫水。 3聯(lián)系調(diào)度切換原料。4 x5 T# % Z3 + f0 y$ , m2循環(huán)氫、新

37、氫流量或純度的變化。 1聯(lián)系調(diào)度及有關(guān)單位，穩(wěn)定供氫壓力。; q- M* N! P4 l, 4 D 2加強(qiáng)對(duì)壓縮機(jī)的檢查，穩(wěn)定循環(huán)氫的流量。7 C. v# E5 g( i8 t. M0 n& f O5 q 3加大或減小廢氫的排放，穩(wěn)定循環(huán)氫的純度。* V7 c! ) u% q P. 4 E. r6 F3加熱爐出口溫度變化。 控穩(wěn)加熱爐出口溫度。 j5 h9 C1 u$ W（4） 低壓分離器的操作 低分壓力的控制: Nw; o( d, * H低分罐1001-D-102的壓力調(diào)節(jié)是通過(guò)1001-PIC0501A和1001-PIC0501B的分程調(diào)節(jié)來(lái)實(shí)現(xiàn)的。低分罐1001-D-102的壓力高時(shí)，就

38、先關(guān)小1001-PV0501B，如果全關(guān)1001-PV0501B壓力還高就開(kāi)大1001-PV0501A，直至壓力平穩(wěn)。如果低分罐1001-D-102的壓力低時(shí)，就先關(guān)小1001-PV0501A，如果全關(guān)壓力還低就開(kāi)大1001-PV0501B，直至壓力平穩(wěn)。: O3 k) Q9 o; S8 Fa- J& Q$ H0 L$ f# ) V影響低分壓力波動(dòng)的因素及處理影響因素 處理方法1新氫量波動(dòng)。 聯(lián)系調(diào)度，控穩(wěn)新氫量。$ e7 Vj; M* ( K! A, B2儀表故障（包括1001-PIC0501B和1001-PIC0501A以及系統(tǒng)的放空閥）。 改手動(dòng)控制，若無(wú)效改副線控制，并及時(shí)聯(lián)系儀表處理

39、。% X6 F& AQ1 z7 + W3原料帶水。 原料油帶水時(shí)，加強(qiáng)1001-D-101脫水及通知原料油罐區(qū)加強(qiáng)脫水。4反應(yīng)溫度波動(dòng)。 控制好反應(yīng)溫度，使反應(yīng)溫度保持平穩(wěn)，調(diào)整反應(yīng)溫度時(shí)，要控制好提降溫的速度，正常操作，提降溫的速度為2025/h。5進(jìn)料量：進(jìn)料量波動(dòng)大時(shí)會(huì)引起系統(tǒng)壓力的波動(dòng)。 反應(yīng)進(jìn)料量要控制平穩(wěn)，提降量時(shí)要緩慢進(jìn)行。/ a7 l, h6 M6 r1 g 液位調(diào)節(jié)低分罐1001-D-102的液面通過(guò)液控1001-LICA0502與流控1001-FIC0503串級(jí)調(diào)節(jié)來(lái)實(shí)現(xiàn)的。低分罐1001-D-102液位低就關(guān)小1001-FV0503，液位高就開(kāi)大1001-FV0503。低

40、分罐1001-D-102液位過(guò)高會(huì)造成循環(huán)機(jī)入口氫氣帶油，發(fā)生壓縮機(jī)帶液事故，損壞壓縮機(jī)；液面過(guò)低會(huì)有可能造成低分氣串入分餾塔影響平穩(wěn)操作和正常生產(chǎn)，嚴(yán)重時(shí)造成串壓事故。影響低分液位的因素及處理方法3 z: A& l, M# t+ X影響因素 處理方法1 _$ J# A5 b% D/ g& p1.反應(yīng)進(jìn)料量波動(dòng)。 控穩(wěn)反應(yīng)進(jìn)料量。2低分壓力波動(dòng)。 控穩(wěn)低份壓力。3.液位測(cè)量為假信號(hào)。 聯(lián)系儀表工處理。3 F |B$ v8 g& Q4 K+ E?. S4.液控1001-LICA0502故障。 1001-LICA0502改手動(dòng)控制，若無(wú)效改副線控制，并及時(shí)聯(lián)系儀表處理。1 C! / cw3 j,

41、J# q C5.分餾塔壓力波動(dòng)。 控穩(wěn)分餾塔的壓力。 界面調(diào)節(jié)& 0 x! T6 H4 e低分罐1001-D-102的界面是通過(guò)界控1001-LICA0501來(lái)控制的。低分罐1001-D-102的界面過(guò)高時(shí)，就開(kāi)大1001-LVO501，過(guò)低就關(guān)小1001-LV0501。界面過(guò)高，造成分餾塔帶水，使產(chǎn)品的腐蝕不合格，界面過(guò)低，則污水帶油。2 A3 h7 e: d9 a, s$ ?) k影響低分界位波動(dòng)的因素及處理方法! W7 |4 jZ+ / & T# h% J影響因素 處理方法+ i+ l1 M9 X3 W4 J. h/ $ |& q1界控1001-LICA0501故障。 聯(lián)系儀表處理改副線

42、操作。7 * ! D* H* L- j2原料帶水過(guò)多。 加強(qiáng)脫水。 G5 o1 % b2 B# Z. g3低分壓力波動(dòng)。 控穩(wěn)低分壓力。（5） 反應(yīng)空冷出口溫度控制反應(yīng)空冷出口的溫度主要由空冷1001-A-101調(diào)節(jié)，控制在45-50之間，使油、氣有一個(gè)較好的分離條件，同時(shí)減少油、水乳化的程度，溫度過(guò)高易使循環(huán)機(jī)帶液及氫氣溶解量過(guò)大。 1001-TIC0501 是通過(guò)1001-A-101的變頻控制電機(jī)轉(zhuǎn)速來(lái)調(diào)節(jié)1001-D-102入口溫度的。影響反應(yīng)空冷出口溫度的因素及處理方法影響因素 處理方法1.反應(yīng)溫度的變化。 變頻調(diào)節(jié)電機(jī)的轉(zhuǎn)速。! L5 h a* . h8 J9 E z$ N2.空冷故

43、障。 適當(dāng)調(diào)節(jié)加氫反應(yīng)器出口溫度，聯(lián)系維修處理。（6） 循環(huán)機(jī)入口分液罐1001-D-103的控制 ( l3 c, ?& d1001-D-103液位是通過(guò)1001-LICA0602控制排液量來(lái)調(diào)節(jié)的，1001-D-103液位應(yīng)盡量控低。保證1001-D-103內(nèi)有一定液位的罐容以確保氫氣既不泄漏出來(lái)，又不帶液至氣缸，確保裝置安全運(yùn)行。正常操作時(shí)要加強(qiáng)壓縮機(jī)入口緩沖罐排液和檢查壓縮機(jī)入口排液閥是否工作，及時(shí)聯(lián)系儀表處理。& f6 s G( L4 A; 1 m. 影響液位的因素及處理9 e0 X9 j3 d3 Q& u4 A影響因素 處理方法1.低分罐的液位過(guò)高。 控穩(wěn)低分罐的液位。2.低分的進(jìn)料

44、溫度過(guò)高。 控穩(wěn)低分進(jìn)料的溫度。, G; Q5 P6 j?: c7 ?% W3.液位測(cè)量為假信號(hào)。 內(nèi)操聯(lián)系儀表工處理。4液控1001-LICA0602故障。 1. 將液控1001-LICA0602改成手動(dòng)，若無(wú)效則外操將調(diào)節(jié)閥改副線配合操作。1 1 l9 g0 z2 Y4 2.內(nèi)操聯(lián)系儀表工處理。Q5 C6 u5 h3 D$ q. S9 I5.液體放空壓力過(guò)高。 1.檢查放空流程是或暢通。 2.聯(lián)系調(diào)度處理。（7） 產(chǎn)品質(zhì)量的調(diào)節(jié)+ D$ R6 R- l0 K# 4 X 產(chǎn)品溴價(jià)偏高. P4 b$ S* W$ B影響產(chǎn)品溴價(jià)偏高因素及處理9 j7 t6 u1 o* k5 X 影響因素 處理措

45、施1.原料溴價(jià)高。 提高反應(yīng)溫度，若無(wú)效聯(lián)系調(diào)度切換原料。2.反應(yīng)壓力低。 在操作范圍內(nèi)，適當(dāng)提高反應(yīng)壓力，增加氫分壓。3反應(yīng)溫度過(guò)高或過(guò)低。 調(diào)節(jié)反應(yīng)溫度。/ M, T L * K4.空速太大。 聯(lián)系調(diào)度降低處理量。3 J4 O9 ?( h5 A/ B& o8 h5催化劑活性下降。 1提高反應(yīng)溫度。8 G( l5 r 1 s1 ! w2 i 2降低處理量。 3停工更換催化劑。6.循環(huán)氫純度偏低。 1.加大廢氫排放量。 2.加大新氫補(bǔ)充量。3 h0 4 W! r6 e( _! Q7.氫油比小。 提高氫油比，提高循環(huán)氫量或氫純度。V! M( C/ v$ D; g* J8.換熱器內(nèi)漏。 視產(chǎn)品質(zhì)量

46、的影響情況決定是否停工。! X1 i9 N9 Z% ? I6 v) y9.化驗(yàn)分析有誤。 重新取樣分析。7 z8 K4 K- _0 Y+ J& Yh. R 產(chǎn)品硫、氮含量高影響產(chǎn)品硫、氮偏高因素及處理影響原因 處理方法1原料硫、氮含量高。 提高反應(yīng)溫度，若無(wú)效聯(lián)系調(diào)度切換原料。( t; o: $ J, G2反應(yīng)溫度偏低。 適當(dāng)提高反應(yīng)溫度。3氫油比過(guò)小。 1增加循環(huán)氫量。 2提高循環(huán)氫的純度。$ f9 X9 / f/ s3 E+ Z- A9 k8 E4催化劑活性下降。 1提高反應(yīng)溫度 2降低處理量。 3停工更換催化劑。5空速過(guò)大 請(qǐng)示調(diào)度降低處理量2 c( I! B7 ?5 T- 7 C9 I

47、; x# * s4 ( M2 k. r6分餾部分操作波動(dòng)。 調(diào)節(jié)分餾塔操作，控制各參數(shù)在指標(biāo)范圍內(nèi)。. a, I8 i# I! U; Q( E: u& n7換熱設(shè)備內(nèi)漏。 視產(chǎn)品質(zhì)量的影響情況決定是否停工8化驗(yàn)分析有誤。 重新取樣分析。2.1.2 分餾部分的工藝操作2 y* S6 S& b. i0 e& j在分餾塔正常操作時(shí)，由于塔頂回流塔底上升汽相的作用，沿著塔高建立了兩個(gè)梯度，即溫度梯度和濃度梯度。由于這兩個(gè)梯度的存在，在每塊塔板上，由下而上的較高溫度和較低輕組分濃度的汽相與由上而下的較低溫度和較高輕組分濃度的液相互相接觸，進(jìn)行傳質(zhì)和傳熱，達(dá)到平衡而產(chǎn)生新的平衡的汽、液兩相，汽相中的輕組分和液相中的重組分得到提純。如