PKPM中七個比的控制和調整

1、高層設計的難點在于豎向承重構件（柱、剪力墻等）的合理布置，設計過程中控制的目 標參數主要有如下七個：1、軸壓比：主要為控制結構的延性，規(guī)范對墻肢和柱均有相應限值要求，見抗規(guī)6.3.6和 6.4.5 ，高規(guī) 6.4.2 和 7.2.14 。軸壓比不滿足時的調整方法：1）程序調整：SATW程序不能實現。2）人工調整：增大該墻、柱截面或提高該樓層墻、柱混凝土強度。2、剪重比： 剪重比是規(guī)范考慮長周期結構用振型分解反應譜法和底部剪力法計算時,因地震影響系數取值可能偏低 ,相應計算的地震作用也偏低 ,因此出于安全考慮 ,規(guī)范規(guī)定了樓 層水平地震剪力得最小值 .若樓層水平地震剪力小于規(guī)范對剪重比的要求,水

2、平地震剪力的取值應進行調整 ,主要為控制各樓層最小地震剪力，確保結構安全性，見抗規(guī)5.2.5 ，高規(guī)4.3.12 。這個要求如同最小配筋率的要求，算出來的地震剪力如果達不到規(guī)范的最低要求， 就要人為提高，并按這個最低要求完成后續(xù)的計算。剪重比不滿足時的調整方法：1） 程序調整：在 SATWE勺“調整信息”中勾選“按抗震規(guī)范525調整各樓層地震內 力”后，SATW按抗規(guī)5.2.5自動將樓層最小地震剪力系數直接乘以該層及以上重力荷載代 表值之和，用以調整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。2）人工調整：如果還需人工干預，可按下列三種情況進行調整：a）當地震剪力偏小而層間側移角又偏大時，說明結構過柔，

3、宜適當加大墻、柱截面， 提高剛度；b）當地震剪力偏大而層間側移角又偏小時，說明結構過剛，宜適當減小墻、柱截面， 降低剛度以取得合適勺經濟技術指標；c） 當地震剪力偏小而層間側移角又恰當時，可在SATWE勺“調整信息”中的“全樓地 震作用放大系數”中輸入大于 1勺系數增大地震作用，以滿足剪重比要求。3）在 SATWE 勺“地震信息” 中勺“周期折減系數” 中適當減小系數， 增大地震作用， 以滿足剪重比要求。3、剛度比：主要為控制結構豎向規(guī)則性， 以免豎向剛度突變， 形成薄弱層， 見抗規(guī) 3.4.3 ， 高規(guī) 3.5.2 ；對于形成勺薄弱層則按高規(guī) 3.5.8 ，抗規(guī) 3.4.4 予以加強。剛度比

4、不滿足時的調整方法：1） 程序調整：如果某樓層剛度比的計算結果不滿足要求，SATW自動將該樓層定義為薄 弱層，并按抗規(guī) 3.4.4 將該樓層地震剪力放大 1.15 倍。2）人工調整：如果還需人工干預，可適當降低本層層高和加強本層墻、柱或梁的剛度， 適當提高上部相關樓層的層高和削弱上部相關樓層墻、柱或梁的剛度。4、位移比：主要為控制結構平面規(guī)則性，以避免產生過大的偏心而導致結構產生較大 的扭轉效應。見抗規(guī) 3.4.3 ，高規(guī) 3.4.5 。位移比的限值 ：是根據剛性樓板假定的條件下確定的，其平均位移的計算方法，也基于 “剛性樓板假定” ?？刂莆灰票鹊挠嬎隳Ｐ停?按照規(guī)范要求的定義，位移比表示為“

5、最大位 移/平均位移”，而平均位移表示為 “（最大位移 +最小位移） /2”，其中的關鍵是 “最小位移” ， 當樓層中產生 0 位移節(jié)點，則最小位移一定為 0，從而造成平均位移為最大位移的一半，位 移比為 2。則失去了位移比這個結構特征參數的參考意義，所以計算位移比時，如果樓層中 產生“彈性節(jié)點” ，應選擇“強制剛性樓板假定” 。位移比不滿足時的調整方法：1）程序調整：SATW程序不能實現。2）人工調整：只能通過人工調整改變結構平面布置，減小結構剛心與形心的偏心距；可利用程序的節(jié)點搜索功能在SATW的“分析結果圖形和文本顯示”中的“各層配筋構件編號簡圖”中快速找到位移最大的節(jié)點， 加強該節(jié)點對

6、應的墻、 柱等構件的剛度； 也可找出 位移最小的節(jié)點削弱其剛度；直到位移比滿足要求。5、 周期比： 主要為控制結構扭轉效應，減小扭轉對結構產生的不利影響， 見高規(guī) 3.4.5 。 周期比不滿足要求，說明結構的扭轉剛度相對于側移剛度較小，結構扭轉效應過大。周期比控制什么？ 如同位移比的控制一樣，周期比側重控制的是側向剛度與扭轉剛度 之間的一種相對關系， 而非其絕對大小， 它的目的是使抗側力構件的平面布置更有效、 更合 理，使結構不致于出現過大（相對于側移）的扭轉效應。一句話，周期比控制不是在要求結 構足夠結實，而是在要求結構承載布局的合理性周期比不滿足時的調整方法：1）程序調整：SATW程序不能

7、實現。2）人工調整：只能通過人工調整改變結構布置，提高結構的扭轉剛度；總的調整原則 是加強結構外圍墻、柱或梁的剛度，適當削弱結構中間墻、柱的剛度。第一或第二振型為扭轉時的調整方法：a）SATW程序中的振型是以其周期的長短排序的。b ）結構的第一、 第二振型宜為平動，扭轉周期宜出現在第三振型及以后。見抗規(guī) 3.5.3 條 3 款及條文說明“結構在兩個主軸方向的動力特性 （ 周期和振型 ）宜相近” 。c ）當第一振型為扭轉時， 說明結構的扭轉剛度相對于其兩個主軸 （一般都靠近X軸和Y軸）方向的側移剛度過小， 此時宜沿兩主軸適當加強結構外圍的剛度，并適當削弱結構內部的剛度。d ）當第二振型為扭轉時，

8、 說明結構沿兩個主軸方向的側移剛度相差較大， 結 構的扭轉剛度相對其中一主軸 （側移剛度較小方向） 的側移剛度是合理的； 但相對于另一主 軸（側移剛度較大方向） 的側移剛度則過小， 此時宜適當加強結構外圍 （主要是沿側移剛度 較大方向）的剛度，并適當削弱結構內部沿側移剛度較大方向的剛度。e ）在進行上述調整的同時，應注意使周期比滿足規(guī)范的要求。f ）當第一振型為扭轉時， 周期比肯定不滿足規(guī)范的要求； 當第二振型為扭 轉時，周期比較難滿足規(guī)范的要求。6、剛重比：主要為控制結構的穩(wěn)定性，避免結構在風載或地震力的作用下整體失穩(wěn)，見高規(guī) 5.4.1 和 5.4.4 。剛重比不滿足要求，說明結構的剛度相

9、對于重力荷載過??；但剛重 比過分大，則說明結構的經濟技術指標較差，宜適當減少墻、柱等豎向構件的截面面積。剛重比不滿足時的調整方法：1）程序調整：SATW程序不能實現。2）人工調整：只能通過人工調整改變結構布置，加強墻、柱等豎向構件的剛度。剛重比與結構的側移剛度成正比關系；周期比的調整將導致結構側移剛度的變化，從 而影響到剛重比。 因此調整周期比時應注意， 當某主軸方向的剛重比小于或接近規(guī)范限值時， 應采用加強剛度的方法； 當某主軸方向剛重比大于規(guī)范限值較多時， 可采用削弱剛度的方法。 同樣， 對剛重比的調整也可能影響周期比。 特別是當結構的周期比接近規(guī)范限值時， 應采用 加強結構外圍剛度的方法

10、剛重比不滿足規(guī)范要求時的調整方法：1、 程序調整：剛重比不滿足規(guī)范上限要求，在SATWE 的“設計信息”中勾選“考慮P-效應”，程序自動計入重力二階效應的影響。2、結構調整：剛重比不滿足規(guī)范下限要求，只能通過調整增強豎向構件，加強墻、柱 等豎向構件的剛度。7、層間受剪承載力比：控制豎向不規(guī)則性，以免豎向樓層受剪承載力突變，形成薄弱 層，見抗規(guī) 3.4.2 ，高規(guī) 3.5.3 ；對于形成的薄弱層應按高規(guī) 3.5.8 予以加強。層間受剪承載力比不滿足時的調整方法：1） 程序調整：在 SATWE勺“調整信息”中的“指定薄弱層個數”中填入該樓層層號， 將該樓層強制定義為薄弱層，SATW按高規(guī)3.5.8

11、將該樓層地震剪力放大 1.25倍。2）人工調整：如果還需人工干預，可適當提高本層構件強度（如增大配筋、提高混凝 土強度或加大截面） 以提高本層墻、 柱等抗側力構件的承載力， 或適當降低上部相關樓層墻、 柱等抗側力構件的承載力。如果結構豎向較規(guī)則， 第一次試算時可只建一個結構標準層， 待結構的周期比、 位移比、 剪重比、 剛度比等滿足之后再添加其它標準層； 這樣可以減少建模過程中的重復修改， 加快 建模速度。引言 : 隨著城市的發(fā)展和科學技術的進步 ,高層建筑 （10 層及 10 層以上或房屋高度超過28m的建筑物）的應用日益廣泛，由于高層建筑相對較柔，水平荷載作用效應明顯，在滿足使用條件下如何

12、才能達到既安全又經濟的設計要求 , 這是結構設計人員必須去追求與面對的。 筆者認為 , 對于高層結構設計來說，位移比、周期比、剛度比、剛重比、剪重比、軸壓比是 保證結構規(guī)則、 安全、經濟的六個極其重要的參數， 建筑抗震設計規(guī)范 GB50011-2001（ 以 下簡稱為抗規(guī) ）; 混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2002（ 以下簡稱為砼規(guī) ）; 高層建筑混凝 土結構技術規(guī)程 JGJ3-2002 （以下簡稱為高規(guī) ） 均在相關章節(jié)對以上“六個比”進行了嚴格 控制。在初步設計和施工圖設計階段，結構設計和審圖人員對以上“六個比”都非常重視， 各類結構設計軟件也對這“六個比”有詳細的電算結果輸出，便

13、于設計人員進行分析與調 整。本文僅以我國目前較為權威且應用最為廣泛的PKPM軟件中的SATW程序的電算結果，結合規(guī)范條文的要求，談談如何對電算結果進行判讀、控制與調整。1. 位移比（層間位移比） :1.1 名詞釋義：（1）位移比：即樓層豎向構件的最大水平位移與平均水平位移的比值。（2）層間位移比：即樓層豎向構件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。其中： 最大水平位移：墻頂、柱頂節(jié)點的最大水平位移。 平均水平位移：墻頂、柱頂節(jié)點的最大水平位移與最小水平位移之和除2。層間位移角：墻、柱層間位移與層高的比值。最大層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值。 平均層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值與最

14、小值之和除2。1.3 控制目的 :高層建筑層數多， 高度大， 為了保證高層建筑結構具有必要的剛度， 應對其最大位移和層間 位移加以控制，主要目的有以下幾點：1 保證主體結構基本處于彈性受力狀態(tài) ,避免混凝土墻柱出現裂縫 , 控制樓面梁板的裂縫數 量, 寬度。2 保證填充墻 , 隔墻,幕墻等非結構構件的完好 , 避免產生明顯的損壞。3 控制結構平面規(guī)則性，以免形成扭轉，對結構產生不利影響。1.2 相關規(guī)范條文的控制：抗規(guī)3.4.2 條規(guī)定， 建筑及其抗側力結構的平面布置宜規(guī)則 ,對稱 ,并應具有良好的整體性 當存在結構平面扭轉不規(guī)則時 , 樓層的最大彈性水平位移 （或層間位移 ）, 不宜大于該樓

15、層兩 端彈性水平位移 （ 或層間位移 ）平均值的 1.2 倍。高規(guī)4.3.5條規(guī)定，樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移，A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建筑不應大于該樓層平均值的1.5倍，B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑，不應大于該樓層平均值的1.4 倍。高規(guī)463條規(guī)定，高度不大于 150m的高層建筑，其樓層層間最大位移與層間之比（即 最大層間位移角） u/h應滿足以下要求： 結構休系 u/h限值框架 1/550框架-剪力墻，框架 -核心筒 1/800筒中筒，剪力墻 1/1000 框支層 1/10001.4 電算結果的判別與調整要點 :P

16、KPM軟件中的SATW程序對每一樓層計算并輸出最大水平位移、最大層間位移角、平均水 平位移、平均層間位移角及相應的比值，詳位移輸出文件WDISP.OUT但對于計算結果的判讀, 應注意以下幾點：（1） 若位移比（層間位移比）超過1.2 ，則需要在總信息參數設置中考慮雙向地震作用 ;（2）驗算位移比需要考慮偶然偏心作用，驗算層間位移角則不需要考慮偶然偏心（3）驗算位移比應選擇強制剛性樓板假定，但當凸凹不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時，應采用 符合樓板平面內實際剛度變化的計算模型，當平面不對稱時尚應計及扭轉影響（4）最大層間位移、位移比是在剛性樓板假設下的控制參數。構件設計與位移信息不是在同一條件下的結果

17、（即構件設計可以采用彈性樓板計算， 而位移計算必須在剛性樓板假設下 獲得），故可先采用剛性樓板算出位移，而后采用彈性樓板進行構件分析。（5）因為高層建筑在水平力作用下 ,幾乎都會產生扭轉 , 故樓層最大位移一般都發(fā)生在結構單元的邊角部位2周期比：2.1 名詞釋義： 周期比即結構扭轉為主的第一自振周期（也稱第一扭振周期） Tt 與平動為主的第一自振周 期（也稱第一側振周期） T1 的比值。周期比主要控制結構扭轉效應，減小扭轉對結構產生 的不利影響， 使結構的抗扭剛度不能太弱。 因為當兩者接近時 , 由于振動藕連的影響 ,結構的 扭轉效應將明顯增大。2.2 相關規(guī)范條文的控制：高規(guī)4.3.5條規(guī)定

18、，結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期T1之比（即周期比），A級高度高層建筑不應大于0.9 ； B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不應大于 0.85 。高規(guī)5.1.13 條規(guī)定，高層建筑結構計算振型數不應小于 9,抗震計算時 , 宜考慮平扭藕連計 算結構的扭轉效應 ,振型數不小于 15,對于多塔樓結構的振型數不應小于塔樓數的9倍,且計算振型數應使振型參與質量不小于總質量的90%。2.3 電算結果的判別與調整要點 :（1）.計算結果詳周期、地震力與振型輸出文件。因SATW電算結果中并未直接給出周期比，故對于通常的規(guī)則單塔樓結構，需人工按如下步驟驗算周期比 :a）

19、根據各振型的兩個平動系數和一個扭轉系數（三者之和等于1）判別各振型分別是扭轉為 主的振型（也稱扭振振型）還是平動為主的振型（也稱側振振型）。一般情況下，當扭轉系 數大于 0.5 時, 可認為該振型是扭振振型 , 反之應為側振振型。 當然， 對某些極為復雜的結構 還應結合主振型信息來進行判斷；b） 周期最長的扭振振型對應的就是第一扭振周期Tt，周期最長的側振振型對應的就是第一 側振周期 T1；c）計算Tt / T1 ，看是否超過0.9（0.85）。對于多塔結構周期比， 不能直接按上面的方法驗算， 這時應該將多塔結構分成多個單塔， 按 多個結構分別計算、分別驗算 （注意不是在同一結構中定義多塔，而

20、是按塔分成多個結構） 。（2）. 對于剛度均勻的結構， 在考慮扭轉耦連計算時， 一般來說前兩個或幾個振型為其主振型， 但對于剛度不均勻的復雜結構， 上述規(guī)律不一定存在。 總之在高層結構設計中， 使得扭轉振 型不應靠前，以減小震害。SATW程序中給出了各振型對基底剪力貢獻比例的計算功能,通過參數Ratio（振型的基底剪力占總基底剪力的百分比）可以判斷出那個振型是 X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每個振型對基底剪力的貢獻大小。（3）. 振型分解反應譜法分析計算周期， 地震力時， 還應注意兩個問題， 即計算模型的選擇與 振型數的確定。 一般來說， 當全樓作剛性樓板假定后， 計算時宜選擇“側剛模型

21、”進行計算。 而當結構定義有彈性樓板時則應選擇“總剛模型”進行計算較為合理。至于振型數的確定， 應按上述 高規(guī) 5.1.13 條執(zhí)行，振型數是否足夠，應以計算振型數使振型參與質量不小于 總質量的 90%作為唯一的條件進行判別。（4）. 如同位移比的控制一樣，周期比側重控制的是側向剛度與扭轉剛度之間的一種相對關 系，而非其絕對大小，它的目的是使抗側力構件的平面布置更有效、更合理，使結構不致于 出現過大（相對于側移） 的扭轉效應。即周期比控制不是在要求結構足夠結實，而是在要求 結構承載布局的合理性。 考慮周期比限制以后， 以前看來規(guī)整的結構平面， 從新規(guī)范的角度 來看， 可能成為“平面不規(guī)則結構”

22、。 一旦出現周期比不滿足要求的情況， 一般只能通過調 整平面布置來改善這一狀況， 這種改變一般是整體性的， 局部的小調整往往收效甚微。 周期 比不滿足要求， 說明結構的扭轉剛度相對于側移剛度較小， 總的調整原則是要加強結構外圈， 或者削弱內筒。（5）. 扭轉周期控制及調整難度較大， 要查出問題關鍵所在， 采取相應措施， 才能有效解決問 題。a）扭轉周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關，只與樓層抗扭剛度有關；b）剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時要注意檢查是否滿足；c）當不滿足周期限制時， 若層位移角控制潛力較大， 宜減小結構豎向構件剛度， 增大平動周

23、期；d）當不滿足周期限制時，且層位移角控制潛力不大，應檢查是否存在扭轉剛度特別小的層， 若存在應加強該層的抗扭剛度；e）當不滿足扭轉周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平 面尺度與結構總高度之比偏小， 應加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚， 增大核心筒的 抗扭剛度。f）當計算中發(fā)現扭轉為第一振型， 應設法在建筑物周圍布置剪力墻， 不應采取只通過加大中 部剪力墻的剛度措施來調整結構的抗扭剛度。3 剛度比3.1 名詞釋義：剛度比指結構豎向不同樓層的側向剛度的比值 （也稱層剛度比） ，該值主要為了控制高層結 構的豎向規(guī)則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。對于地下室結構頂

24、板能否作為嵌固端，轉換層上、下結構剛度能否滿足要求，及薄弱層的判斷，均以層剛度比作為依據。 抗規(guī)與高規(guī)提供有三種方法計算層剛度，即剪切剛度(Ki=GiAi/hi )、剪彎剛度(Ki=Vi/ i八地震剪力與地震層間位移的比值(Ki=Qi/ ui )。3.2 相關規(guī)范條文的控制： 抗規(guī) 附錄 E2.1 規(guī)定，筒體結構轉換層上下層的側向剛度比不 宜大于 2； 高規(guī) 4.4.2 條規(guī)定，抗震設計的高層建筑結構，其樓層側向剛度不宜小于相臨上部樓層側 向剛度的 70%或其上相臨三層側向剛度平均值的80%； 高規(guī) 5.3.7 條規(guī)定，高層建筑結構計算中，當地下室的頂板作為上部結構嵌固端時，地下 室結構的樓層

25、側向剛度不應小于相鄰上部結構樓層側向剛度的2 倍； 高規(guī) 10.2.3 條規(guī)定，底部大空間剪力墻結構，轉換層上部結構與下部結構的側向剛度， 應符合高規(guī)附錄 E 的規(guī)定：E.01) 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結構，可近似采用轉換層上、下層結構等效剛度比丫表示轉換層上、下層結構剛度的變化，非抗震設計時丫不應大于3，抗震設計時不應大于 2。E.02) 底部大空間層數大于一層時， 其轉換層上部框架 -剪力墻結構的與底部大空間層相同或 相近高度的部分的等效側向剛度與轉換層下部的框架-剪力墻結構的等效側向剛度比丫 e宜接近 1，非抗震設計時不應大于 2，抗震設計時不應大于 1.3。3.3 電算結果的

26、判別與調整要點 :(1) 規(guī)范對結構層剛度比和位移比的控制一樣，也要求在剛性樓板假定條件下計算。對于 有彈性板或板厚為零的工程， 應計算兩次， 在剛性樓板假定條件下計算層剛度比并找出薄弱 層，然后在真實條件下完成其它結構計算。(2) 層剛比計算及薄弱層地震剪力放大系數的結果詳建筑結構的總信息WMASS.OUT 般來說，結構的抗側剛度應該是沿高度均勻或沿高度逐漸減少， 但對于框支層或抽空墻柱的中 間樓層通常表現為薄弱層， 由于薄弱層容易遭受嚴重震害， 故程序根據剛度比的計算結果或 層間剪力的大小自動判定薄弱層，并乘以放大系數，以保證結構安全。當然， 薄弱層也可在調整信息中通過人工強制指定。(3)

27、 對于上述三種計算層剛度的方法，我們應根據實際情況進行選擇：對于底部大空間為 一層時或多層建筑及磚混結構應選擇“剪切剛度”； 對于底部大空間為多層時或有支撐的鋼 結構應選擇“剪彎剛度”； 而對于通常工程來說， 則可選用第三種規(guī)范建議方法， 此法也是 SATW程序的默認方法。4剛重比4.1 名詞釋義： 結構的側向剛度與重力荷載設計值之比稱為剛重比。它是影響重力二階效應的主要參數,且重力二階效應隨著結構剛重比的降低呈雙曲線關系增加。 高層建筑在風荷載或水平地震作用 下, 若重力二階效應過大則會引起結構的失穩(wěn)倒塌，故控制好結構的剛重比，則可以控制結 構不失去穩(wěn)定。4.2 相關規(guī)范條文的控制： 高規(guī)

28、5.4.4 條規(guī)定 :1. 對于剪力墻結構 ,框剪結構 , 筒體結構穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定 :2. 對于框架結構穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定: Di*Hi/Gi=104.3 電算結果的判別與調整要點 :1. 按照下式計算等效側向剛度：2. 對于剪切型的框架結構 , 當剛重比大于 10時，則結構重力二階效應可控制在20%以內,結構的穩(wěn)定已經具有一定的安全儲備； 當剛重比大于 20 時, 重力二階效應對結構的影響已經很 小, 故規(guī)范規(guī)定此時可以不考慮重力二階效應。3. 對于彎剪型的剪力墻結構、框剪結構、 筒體結構， 當剛重比大于 1.4 時，結構能夠保持整 體穩(wěn)定；當剛重比大于 2.7 時，重力二階效應

29、導致的內力和位移增量僅在5%左右，故規(guī)范規(guī)定此時可以不考慮重力二階效應。2. 若結構剛重比(Ejd/GH2)1.4,則滿足整體穩(wěn)定條件 ，SATWE俞出結果參WMASS.OUT,3. 高層建筑的高寬比滿足限值時，可不進行穩(wěn)定驗算，否則應進行。4. 當高層建筑的穩(wěn)定不滿足上述規(guī)定時，應調整并增大結構的側向剛度。5. 剪重比 :5.1 名詞釋義：剪重比即最小地震剪力系數入，主要是控制各樓層最小地震剪力，尤其是對于基本周期大于 3.5S 的結構 , 以及存在薄弱層的結構 , 出于對結構安全的考慮 , 規(guī)范增加了對剪重比的要 求。5.2 相關規(guī)范條文的控制：抗規(guī)5.2.5 條與高規(guī)3.3.13 條規(guī)定

30、， 抗震驗算時， 結構任一樓層的水平地震剪力不應小 于下表給出的最小地震剪力系數入。類 別7度7.5度8度8.5度9度扭轉效應明顯或基本周期小于 3.5S 的結構 0.016 0.024 0.032 0.048 0.064 基本周期大于 5.0S 的結構 0.012 0.018 0.024 0.032 0.0405.3 電算結果的判別與調整要點 :(1) . 對于豎向不規(guī)則結構的薄弱層的水平地震剪力應增大 1.15 倍，即上表中樓層最小剪力 系數入應乘以1.15倍。當周期介于 3.5S和5.0S之間時，可對于上表采用插入法求值。(2) . 對于一般高層建筑而言 , 結構剪重比底層為最小 , 頂

31、層最大 , 故實際工程中 , 結構剪重比 由底層控制 , 由下到上 , 哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設計地震內力 .(3) .結構各層剪重比及各樓層地震剪力調整系數自動計算取值，結果詳SATW周期、地震力與振型輸出文件 WZQ.OUT)(4) .各層地震內力自動放大與否在調整信息欄設開關；如果用戶考慮自動放大，SATW將在WZQ.OU中輸出程序內部采用的放大系數.(5) .六度區(qū)剪重比可在 0.7 %1 %取。若剪重比過小，均為構造配筋，說明底部剪力過小，要對構件截面大小、周期折減等進行檢查 ; 若剪重比過大，說明底部剪力很大，也應檢查結 構模型，參數設置是否正確或結構布置是否太剛。6.

32、軸壓比6.1 名詞釋義：柱（墻）軸壓比 N/（fcA） 指柱 （墻）軸壓力設計值與柱 （墻）的全截面面積和混凝土軸心抗壓強 度設計值乘積之比。 它是影響墻柱抗震性能的主要因素之一， 為了使柱墻具有很好的延性和 耗能能力，規(guī)范采取的措施之一就是限制軸壓比。6.2 相關規(guī)范條文的控制： 砼規(guī)11.4.16 條 抗規(guī)6.3.7 條, 高規(guī)6.4.2 條同時規(guī)定 :柱 軸壓比不宜超過下表中限值。結構類型 抗震等級框架結構 0.7 0.8 0.9框架抗震墻，板柱抗震墻筒體 0.75 0.85 0.95部分框支抗震墻 0.6 0.7 -砼規(guī)11.7.13 條高規(guī)7.2.14 條同時規(guī)定 : 抗震設計時，一

33、二級抗震等級的剪力墻底部加 強部位，其重力荷載代表值作用下墻肢的軸壓比不宜超過下表中限值：6.3 電算結果的判別與調整要點 :（1）. 抗震等級越高的建筑結構， 其延性要求也越高， 因此對軸壓比的限制也越嚴格。 對于框 支柱、 一字形剪力墻等情況而言，則要求更嚴格。 抗震等級低或非抗震時可適當放松， 但任 何情況下不得小于 1.05 。（2）. 限制墻柱的軸壓比， 通常取底截面 （ 最大軸力處 ） 進行驗算， 若截面尺寸或混凝土強度等 級變化時，還驗算該位置的軸壓比。SATW驗算結果詳，當計算結果與規(guī)范不符時，軸壓比數值會自動以紅色字符顯示。（3）. 需要說明的是， 對于墻肢軸壓比的計算時， 規(guī)范取用重力荷載代表值作用下產生的軸壓 力設計值（即恒載分項系數取 1.2， 活載分項系數取 1.4 ）來計算其名義軸壓比 ， 是為了保證 地震作用下的墻肢具有足夠的延性 ， 避免受壓區(qū)過大而出現小偏壓的情況 ， 而對于截面復雜