35m+45m+35m預應力混凝土連續(xù)箱梁橋畢業(yè)設計計算書

1、目 錄中文摘要.4abstrac .5 結構計算書部分6第1章 基本資料61.1 設計資料61.1.1 設計方案61.1.2 技術標準61.1.3 材料及特性61.1.4 設計依據(jù)81.2結構尺寸81.2.1 橋型布置圖81.2.2 截面尺寸91.3箱梁的橫截面幾何特性計算11第2章 荷載計算122.1電算模型122.1.1 使用軟件122.1.2 模型分析122.2恒載作用計算132.2.1 一期恒載（現(xiàn)澆箱梁自重）132.2.2 現(xiàn)澆層、瀝青鋪裝層及內(nèi)外側欄桿132.3活載作用計算142.3.1荷載系數(shù)的計算142.3.2活載作用內(nèi)力計算142.4附加內(nèi)力的計算162.4.1 溫度變化引起

2、的附加內(nèi)力的計算162.5內(nèi)力組合18第3章 鋼筋的估算和布置223.1預應力鋼束的估算與確定223.1.1 估算方法及結果223.1.2 鋼束的確定273.2預應力鋼束的布置273.2.1 跨中預應力鋼束布置273.2.2 梁端預應力鋼束布置283.2.3 橋臺處漸變端處預應力鋼束布置283.2.4橋墩和頂板處預應力鋼束布置283.3預應力加載后荷載組合293.4截面普通鋼筋的估算與布置29第4章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算324.1結果顯示單元號的確定324.2正截面抗彎承載力324.3斜截面抗剪承載力計算364.3.1計算截面選取與箍筋配置364.3.2 斜截面抗剪承載力驗算37第5章

3、 預應力損失計算455.1預應力筋與孔道壁之間摩擦引起的應力損失455.2錨具變形、預應力筋回縮和分塊拼裝構件接縫壓密引起的應力損失455.3混凝土加熱養(yǎng)護時，預應力筋和臺座之間溫差引起的應力損失465.4混凝土彈性壓縮引起的應力損失465.5預應力筋松弛引起的應力損失475.6混凝土收縮和徐變引起的應力損失47第6章 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算586.1電算應力結果586.2持久狀況使用階段的正應力驗算596.2.1 混凝土的法向壓應力驗算606.3截面抗裂驗算616.3.1 驗算條件616.3.2 驗算結果626.4正常使用階段豎向最大位移（撓度）626.4.1 使用階段的撓度值計算62

4、6.4.2 預加力引起的反拱計算及預拱度的設置63第7章 持久狀況和短暫狀況構件的應力驗算647.1混凝土的最大拉應力驗算647.2預應力鋼筋最大拉應力657.3混凝土的最大主拉、主壓應力計算737.3.1混凝土主拉應力737.3.2混凝土主壓應力74第8章 局部受壓承載力計算788.1局部受壓區(qū)尺寸要求788.2局部承壓承載力驗算79第9章 支座的設計809.1支座的支承反力計算809.2支座的選取81致 謝82參考文獻83附錄84外文原文：84外文譯文：95畢業(yè)設計任務書.104畢業(yè)設計開題報告.109設計題目：35m+45m+35m預應力混凝土連續(xù)箱梁橋中文摘要本設計上部結構采用三跨預應

5、力混凝土變截面連續(xù)箱形梁橋，跨徑為35m+45m+35m，橫橋向寬度為10m，橫坡為1.5%，雙向兩車道，荷載等級為公路-級。主梁采用單箱單室整體現(xiàn)澆箱形梁，墩頂梁高2.5m，主跨跨中梁高1.5m，頂板厚度0.25m，底板厚度0.3m，腹板厚度0.4m，距支點1.5m處開始加厚，到距支點4.5m處腹板厚度為0.5m，主梁下緣采用二次拋物線。下部結構采用樁柱式輕型墩臺。設計采用了橋梁博士、midas-civil和橋梁通cad等專業(yè)軟件，對橋梁的截面幾何特性、沖擊系數(shù)、荷載增大系數(shù)和主梁內(nèi)力進行了計算；在此基礎上，進行了內(nèi)力組合和預應力鋼筋估算和布置，并按照構造要求配置了普通鋼筋；然后，對橋梁進行

6、了承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行了安全驗算，驗算結果表明，橋梁的截面、強度、剛度和抗裂性等均滿足規(guī)范要求；最后，繪制了橋梁施工圖紙。通過畢業(yè)設計，實現(xiàn)了對橋梁工程專業(yè)知識的梳理，鍛煉了專業(yè)技能，提高了綜合素質，為進一步學習和工作打下了堅實的基礎。35m+45m+35m prestressed concrete continuous box girderabstractin the graduation design, the superstructure adopts three-span prestressed concrete continuous box girder with

7、variable cross sections. the main span is 45m long and the side span is 35m long. the lateral width is up to 10m with two lanes. the cross slope is 1.5% and the load is highway 2 class load. the main girder is a single box and single room in-situ box girder. the girder is 2.5m high at the top of the

8、 piers and 1.5m high at the midspan. the top deck is 0.25m thick and the bottom deck is 0.3m. the web thickness changes from 0.4m to 0.5m. the descender line is a second degree parabola . the substructure employs light pile and pillar bridge abutments and piers.the major softwares are used in the de

9、sign, for example, doctor bridge, midas-civil and bridge general cad. the main design parameters are calculated such as the section properties, the impact coefficient, the load amplification oefficient and the internal forces. according to the results, the load combination is done and the prestresse

10、d strands area is estimated. then the prestressed strands are arranged based on the estimation results and the reinforcements are laid out according to the construction requirements. the verification for the bridge is done at ultimate capacity states and service ability limit states according to the

11、 specifications. the results indicate that the cross section, the strength, the stiffness and the crack resistance are all satisfied with the specification requirements. finally, the construction drawings are drawn with autocad software.the graduation design helps me to sort out the major knowledge,

12、 train the major techniques and improve the comprehensive qualities. it lays a solid foundation for further study and future work.結構計算書部分第1章 基本資料1.1 設計資料1.1.1 設計方案上部結構采用三跨預應力混凝土連續(xù)箱梁，整體現(xiàn)澆施工，預應力采用后張法施工，下部結構采用樁柱式墩臺。1.1.2 技術標準1）標準跨徑：35m+45m+35m；2）橋梁寬度：凈-7m21.5 m，共10m；3）橋梁橫坡：1.5%；4）設計荷載：公路級；5）環(huán)境類別：類；6）設計

13、基準期：100年；7）每側護欄重量按6kn/m計，混凝土考慮10年的收縮徐變，整體升溫、降溫均按20考慮，基礎考慮5mm不均勻沉降，其它作用根據(jù)設計情況擬定。8） 計算方法：電算；上部結構用橋梁博士電算，下部結構用橋梁通電算出下部結構圖。1.1.3 材料及特性混凝土：主梁采用c50混凝土，橋面鋪裝采用10cm c50混凝土+sbs改性瀝青涂膜防水層+10cm瀝青混凝土，橋頭搭板、蓋梁、耳背墻、防撞護欄、立柱、樁基和系梁的混凝土根據(jù)規(guī)范選擇c30混凝土。預應力筋：采用15.20 高強度低松弛鋼絞線、抗拉強度標注值mpa，彈性模量 mpa，并配套ovm系列錨具。一段錨具變形及鋼束回縮值6mm，預應

14、力管道為鋼波紋管管道，摩擦系數(shù)0.25；管道偏差系數(shù)0.0015/m；鋼筋回縮和錨具變形為每側6mm，兩端張拉，頂板人孔處預應力鋼束采用一端張拉。普通鋼筋為r235鋼筋（公稱直徑小于12mm）和hrb335鋼筋（公稱直徑大于12mm）兩種。普通鋼筋：直徑大于和等于12mm的用hrb335級熱軋螺紋鋼筋、直徑小于12mm的均用r235級熱軋光圓鋼筋。錨具、套管、連接件和伸縮縫等根據(jù)相關規(guī)范選取。材料容重：混凝土=26kn/m3，瀝青混凝土=24kn/m3。以上各種材料特性參數(shù)值參見公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（jtg d62-2004），所需參數(shù)列成簡表1.1如下：表1.1材料特性及

15、基本參數(shù)名稱項目符號單位數(shù)據(jù)c50混凝土立方強度fcu，kmpa50.00彈性模量ecmpa3.45104軸心抗壓標準強度fckmpa32.40軸心抗拉標準強度ftkmpa2.65軸心抗壓設計強度fcdmpa22.40軸心抗拉設計強度ftdmpa1.83短暫狀態(tài)容許壓應力0.7 f ckmpa20.72容許拉應力0.7 f tkmpa1.76持久狀態(tài)標準荷載組合容許壓應力0.5 f ckmpa16.20容許主壓應力0.6 f tkmpa19.44短期效應組合容許拉應力st -0.85pcmpa0.00容許主拉應力0.6ftkmpa1.5915.2鋼絞線標準強度fpkmpa1860彈性模量epm

16、pa1.95105抗拉設計強度fpdmpa1260最大控制應力0.75 fpkmpa1395持久狀態(tài)應力標準荷載組合0.65 fpkmpa1209普通鋼筋hrb335抗拉標準強度fskmpa335抗拉設計強度fsdmpa280彈性模量ecmpa2.1105r235抗拉標準強度fskmpa235抗拉設計強度fsdmpa195彈性模量ecmpa2.1105材料重度鋼筋混凝土kn/m326.0鋼絞線kn/m378.5鋼束與混凝土的彈性模量比ep無量綱5.65根據(jù)計算結果和規(guī)范選擇錨具、波紋管、伸縮縫和支座類型如下：固定端和張拉端都采用ovm15型錨具，ovm15-19，ovm15-8。腹板預應力筋采

17、用圓形塑料波紋管sbg-100y，頂板預應力筋也采用圓形塑料波紋管sbg-90y，塑料波紋管環(huán)剛度應不小于6kn/m2。伸縮縫裝置采用gqf-c100（nr），伸縮縫100mm。1.1.4 設計依據(jù) 1）交通部頒公路工程技術標準（jtg b01-2003），簡稱標準；2）交通部頒公路橋涵設計通用規(guī)范（jtg d60-2004），簡稱橋規(guī)；3）交通部頒公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（jtg d62-2004），簡稱公預規(guī)；4）交通部頒公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范（jtg d63-2007）；5）公路橋涵施工技術規(guī)范（jtg/t f50-2011）；6）預應力筋用錨具、夾具和連接器（gb/

18、t 14370-2007）；7）公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格系列（jtt663-2006）；8）公路橋梁盆式橡膠支座（jt/t391-2009）；9）預應力混凝土橋梁用塑料波紋管（jt-t529-2004）；10）橋梁工程、結構設計原理、基礎工程等教材。1.2結構尺寸1.2.1 橋型布置圖如下圖1-1所示為橋型布置圖：圖1-1 橋型布置圖1.2.2 截面尺寸本橋橋面寬1.5m7.0m+1.5m，全橋寬采用連續(xù)整體箱梁，整體現(xiàn)澆，箱梁跨中截面高1.5m，橋墩處截面高為2.5m，寬10m，全長35m+45m+35m。采用后張法施工工藝，預應力鋼筋采用鋼絞線，直徑15.20mm，截面面積139mm2，f

19、pk=1860mpa，fpd=1260mpa，ep=1.95105mpa。預應力鋼絞線沿板跨長直線布置。c50混凝土箱梁的fck=32.4mpa，fcd=22.4mpa，ftk=2.65mpa，ftd=1.83mpa。根據(jù)類似橋梁設計示例，以及現(xiàn)行橋梁設計趨向，預應力混凝土箱的支點截面跨高比一般取高跨比/l=1/15-1/18(l為中間跨跨長)，此處支點截面高度取2.5m；跨中截面高垮比/一般取1/25-1/50(l為中間跨跨長)，所以跨中截面高度取為1.5m,箱梁寬度取10m。懸臂長度4.0m， 當達到3.0m以上需特殊設計，取厚度0.20m，根部0.40m；箱梁頂板主要考慮橋面板受力需要，

20、一般為0.18-0.30m，此處取為0.25m；梁底板需要滿足縱向抗彎以及布置預應力鋼筋的要求，一般變高度連續(xù)梁底板厚度隨負彎矩從跨中到支點逐漸加厚，跨中底板厚度宜采用0.20m-0.30m,因此底板厚度選取0.3m,支點處底板厚度采用0.5m。根據(jù)一般的設計經(jīng)驗，當墩上或靠近橋墩的箱梁根部腹板需加厚時，以滿足剪力增加的要求，腹板厚度一般采用因此，腹板采用直腹板，跨中腹板選用0.40m-0.80m,所以腹板采用直腹板，跨中腹板選用0.40m，支點處腹板選用0.50m。在橋兩端各要留伸縮縫0.10m，考慮伸縮裝置，所以要留伸縮縫預留槽，0.300.20m，因此要加厚頂板，頂板加厚0.20m，加厚

21、長度為3m；加腋，上加腋一般為1：2-1：4，此處取1：2，0.20m0.40m；下加腋一般取1：1-1：2，此處取1：1，0.20m0.20m，使箱壁剪力流能順利傳遞，避免在轉角處產(chǎn)生過大的應力集中。全橋箱梁截面及構造尺寸見圖1-2、1-3、1-4、1-5。圖1-2 跨中處截面（尺寸：cm）圖1-3 梁端加厚部截面（尺寸：cm）圖1-4橋墩支點處截面（尺寸：cm）圖1-5橋墩漸變端處截面（尺寸：cm）1.3箱梁的橫截面幾何特性計算 根據(jù)已定好的箱梁截面結構尺寸，計算其截面特性，結果如下：跨中截面高度：1.5m 橋墩處截面高度：2.5m基準材料： 中交新混凝土：c50混凝土基準彈性模量： 3.

22、45104 mpa1、橋墩支座處截面 2、橋墩漸變處截面換算面積：16.6m2 換算面積：7.94m2換算慣矩：9.68m4 換算慣矩：7.52m4中性軸高度：1.36m 中性軸高度：1.34m3、跨中截面 4、橋臺支座處截面換算面積：5.75m2 換算面積：10.6m2換算慣矩：1.85m4 換算慣矩：2.25m4 中性軸高度：0.906m 中性軸高度：0.845m注：端部支座截面實心段1m，加厚20cm；1、2號墩上支座截面實心段長2m。第2章 荷載計算2.1電算模型 2.1.1 使用軟件dr.bridge3.0 2.1.2 模型分析（1）外部環(huán)境特性計算相對濕度80%，混凝土考慮10年的

23、收縮徐變，整體升溫、降溫均按20考慮，基礎考慮5mm不均勻沉降。（2）施工階段劃分按照該橋梁實際施工工序，即現(xiàn)澆施工張拉預應力鋼束鋪裝橋面及防撞欄施工完工使用階段，根據(jù)各施工段的施工順序，由橋梁博士軟件建立從施工階段到成橋階段的橋梁計算模型。（3）單元劃分根據(jù)該橋梁構造特性，共劃分為126個單元，其中邊跨為236個，中跨為54個，橋墩處和橋臺處單元長為0.5m，梁中跨部分1/4點處單元長為0.25m及0.75m,中跨1/2點處單元長為0.5m。端部和支座實心段均采用實心截面，橋面鋪裝和護欄重量均以均布荷載加載于整個梁上。（4）預應力剛束特性預應力管道為塑料波紋管；鋼筋回縮和錨具變形為每側6mm

24、，即兩側張拉時為12mm，一側張拉時為6mm；腹板預應力筋n1、n2、n3均兩端張拉，頂板預應力筋b1、b2也采用一端交替張拉，張拉控制應力。（5）荷載信息 橋梁模型在建立過程中，需輸入施工荷載和使用荷載，以模擬實際橋梁受力狀況。根據(jù)荷載橫向分布計算結果，按跨中和支點段分別計算跨中與支點段的荷載效應。1.施工荷載（1）永久荷載：永久性作用于結構上的荷載，如結構橫梁重量、二期鋪裝等；（2）臨時荷載：一般為施工機具等荷載，下一階段將自動去除；（3）施工活載：一般需要驗算某階段集中加載情況下，結構安全性是否滿足要求，一般只在特殊階段需要驗算。（4）升溫與降溫：是作為施工活載處理（5）平均溫度：是作為

25、永久荷載處理的。平均溫度的效應是指錢一階段的平均內(nèi)溫度與本階段的平均溫度的差值作為本階段的溫度荷載來計算的2.使用荷載結構在使用階段車道荷載為公路-ii級、人群荷載、升溫與降溫溫非線性溫度、收儲徐變、支座不均勻沉降等。根據(jù)建立的模型，利用橋梁博士軟件對結構進行計算，可得到各截面內(nèi)力值。建立的模型如圖所示：左跨半橋模型整橋模型簡圖2.2恒載作用計算2.2.1 一期恒載（現(xiàn)澆箱梁自重） 用橋博軟件進行受力分析時橋博會自動考慮箱梁自重2.2.2 現(xiàn)澆層、瀝青鋪裝層及內(nèi)外側欄桿橋面鋪裝現(xiàn)澆混凝土層厚度為10cm，則現(xiàn)澆層的荷載集度為：瀝青鋪裝層的厚度為10cm，則荷載集度為：人行道構件和欄桿的每側荷載

26、集度取6kn/m，則兩側的荷載集度為：故箱梁的二期恒載集度為：2.3活載作用計算 2.3.1荷載系數(shù)的計算汽車荷載效應：對于整體箱梁、整體板梁等結構，其分布系數(shù)就是其所承受的汽車總列數(shù)，考慮橫向折減、偏載后的修正值。根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（jtg d60-2004），對于一個橋面2車道的整體箱梁驗算時，其橫向折減系數(shù)為1.0，中小跨徑橋梁（不大于150m）不記縱向折減系數(shù)，默認為1，偏載系數(shù)取1.15，則荷載系數(shù)為：偏載系數(shù)車道數(shù)橫向折減系數(shù)縱向折減系數(shù)=1.1521.001.00=2.30。2.3.2活載作用內(nèi)力計算1.沖擊系數(shù)計算根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（jtg d60-2004）第84

27、頁對于連續(xù)梁橋正彎矩段與負彎矩段的基頻與的計算方法，計算結果如下： 因此，根據(jù)橋規(guī)4.3.2條有：正彎矩段：負彎矩段：2.活載作用內(nèi)力根據(jù)橋規(guī)第4.3條，公路-ii級車道荷載的均布荷載標準值為qk=10.50.75=7.875kn/m；計算彎矩效應時，集中荷載pk= 180+（360-180）（45-5）/（50-5） 0.75=255kn，計算剪力效應時，pk=1.2255=306kn。對于ml/2、ml/4、m支、q1/2、ql/4（橫向分布系數(shù)均相同）的計算，人群荷載標準值按下列規(guī)定采用：當橋梁計算跨徑小于或等于50m，人群荷載標準值為3.0kn/m2，本設計橋梁計算跨徑為45m， 所以

28、人群荷載標準值為3.0kn/m2。汽車荷載作用下的內(nèi)力計算公式為：人群荷載作用下的內(nèi)力計算公式：式中：1+沖擊系數(shù)；多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù)；mc跨中橫向分布系數(shù)；qk 車道均布荷載；qr 縱向每延米人群荷載標準值pk車輛荷載的軸重；彎矩剪力影響線的面積yi沿橋跨縱向與荷載位置對應的內(nèi)力影響線坐標值3.計算結果根據(jù)橋博軟件輸出計算結果，汽車荷載效應內(nèi)力和人群荷載效應內(nèi)力如下表2.1和2.2所示：表2.1 汽車荷載效應內(nèi)力節(jié)點號截面形式最大彎矩（knm）最 小 彎 矩（knm）截面形式最大剪力（kn）最小剪力（kn）2m支0-296q支966-19912ml/45210-1530q1/462

29、3-311（左跨）21m1/26390-3140q1/2335-58139m支1440-7510q支1150-12452m1/43150-2100q1/4814-191（中跨）64m1/25220-1420q1/2465-48176ml/43390-2390q1/4195-81789m支1440-7120q支1120-46.2（右跨）107m1/26190-3010q1/2587-338116ml/45120-1460q1/4313-627126m支0-281q支7120表2.2 人群荷載效應內(nèi)力節(jié)點號截 面形式最大彎矩（knm）最小 彎矩（knm）截面形式最大剪力（kn）最小剪力（kn）2m

30、支0-0.561q支70.5-20.012ml/4452-171q1/438.9-25.1（左跨）21m1/2577-351q1/217.5-43.139m支147-1020q支112-11.352m1/4202-223q1/464.7-14.5（中跨）64m1/2459-197q1/231.8-32.876ml/4232-258q1/415.0-65.589m支147-1030q支106-4.14（右跨）107m1/2560-338q1/243.3-17.0116ml/4444-165q1/425.1-38.7126m支0-0.534q支2.1402.4附加內(nèi)力的計算2.4.1 溫度變化引起

31、的附加內(nèi)力的計算計算橋梁結構由于梯度溫度引起的效應時，可采用下圖所示的豎向溫度梯度曲線，其橋面板表面的最高溫度t1規(guī)定見公路橋涵設計通用規(guī)范（jtg d60-2004）表4.3.10-3。對于混凝土結構，當梁高h小于400mm時，圖中a=h-100（mm）；梁高h等于或大于400mm時，a=300mm。對于帶混凝土橋面板的鋼結構a=300mm，右圖中的t為混凝土面板的厚度（mm）。 豎向梯度溫度（單位：mm）根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（jtg d60-2004），混凝土上部結構和帶混凝土橋面板的鋼結構的豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。表4.3.10-3 豎向日照正溫差計算的溫度基數(shù)結構類型t

32、1 （c）t2（c）混凝土鋪裝256.750mm瀝青混凝土鋪裝層206.7100mm瀝青混凝土鋪裝層145.5則根據(jù)橋梁博士軟件輸出結果可知，梯度溫度變化引起的內(nèi)力如下表2.3和2.4所示：表2.3 非線性梯度溫度1引起的內(nèi)力變化如下所示：單元號節(jié)點號截面形式彎矩（n.m）截面形式剪力（n）22m支0.0q支122.0361.0-122.01212ml/41040q1/4122.0131160-122.021（左跨）21m1/22130q1/2122.0222260-122.03939m支4210q支10.1404210-10.15252m1/44320q1/410.1534330-10.16

33、4（中跨）64m1/24430q1/210.1654440-10.17676ml/44350q1/410.1774330-10.18989m支4230q支-135.0904230135.0107（右跨）107m1/22360q1/2-135.01082230135.0116116ml/41150q1/4-135.01171010135.0125125m支67.5q支-135.01260135.0表2.4 非線性梯度溫度2引起的內(nèi)力變化如下所示：單元號節(jié)點號截面形式彎矩截面形式剪力22m支0.0q支-61.03-30.561.01212ml/4-518q1/4-61.013-57961.021（

34、左跨）21m1/2-1070q1/2-61.022-113061.03939m支-2100q支-5.0440-21105.045252m1/4-2160q1/4-5.0453-21605.0464（中跨）64m1/2-2220q1/2-5.0465-22205.047676ml/4-2170q1/4-5.0477-21605.048989m支-2110q支67.590-2100-67.5107（右跨）107m1/2-1180q1/267.5108-1110-67.5116116ml/4-580q1/467.5117-505-67.5125125m支-33.8q支67.51260-67.52.5

35、內(nèi)力組合 按橋規(guī)4.1.6和4.1.7條規(guī)定，對同時出現(xiàn)的作用效應選擇了三種最不利效應組合：短期效應組合、長期效應組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合。（1）承載能力極限狀態(tài)基本組合在此基本組合考慮永久作用結構重力，可變作用汽車荷載、溫度梯度、基礎沉降作用，則基本組合作用效應表達式為：式中：承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值；結構重要性系數(shù)，取為1.0；永久作用結構重力效應分項系數(shù)，取為1.2；可變作用荷載效應分項系數(shù)，取為1.4；除汽車荷載效應（含沖擊力、離心力）、風荷載外其它可變作用效應系數(shù)；永久作用結構重力效應標準值；可變作用汽車荷載效應標準值。（2）正常使用極限狀態(tài)短期效應組合在

36、此短期組合考慮永久作用結構重力，可變作用汽車荷載、溫度梯度、基礎沉降作用，則短期組合作用效應表達式為：式中：可變作用荷載效應頻遇值系數(shù)，汽車取為0.7，溫度梯度取為0.8，其他1.0；第j個可變作用荷載效應頻遇值。（3）長期效應組合在此長期組合考慮永久作用結構重力，可變作用汽車荷載、溫度梯度、基礎沉降作用，則長期組合作用效應表達式為：式中：可變作用荷載效應頻遇值系數(shù)，汽車取為0.4，溫度梯度取為0.8，其他1.0；第j個可變作用荷載效應準永久值。內(nèi)力組合計算如下表2.5所示：表2.5 內(nèi)力組合單元節(jié)點截面形式基本組合短期效應組合長期效應組合彎矩（kn.m）剪力（kn）彎矩（kn.m）剪力（kn

37、）彎矩（kn.m）剪力（kn）2左邊支點-42.85340-38.93180-38.935105漸變端處71404610430027204740303012四分點截面29000228017400待添加的隱藏文字內(nèi)容1119019200140021跨中截面30600-476017800-82020100-70928四分點截面11400-24804950-24506620-239039中跨支點截面-356008760-336005610-33100603045八分點截面-127006620-13204140-1270449052四分點截面964004500481027105880299064跨中截

38、面2960095617803581960051776四分點截面10800-20705570-20606730-199083八分點截面-12200-3760-12900-3500-12300-346089中跨支點截面-360009190-339005950-33400634099四分點截面693055401790345032103740107右邊跨中截面29900271017601540198001750116四分點截面28600-11717200-45919000-350123漸變處截面7030-18504240-18804670-1820126右邊支點截面-42.81440-38.9442-

39、38.9657第3章 鋼筋的估算和布置3.1預應力鋼束的估算與確定3.1.1 估算方法及結果按承載力極限狀態(tài)應力要求和使用階段應力要求綜合考慮。本橋采用后張法預應力混凝土箱梁構造形式，要滿足結構在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結構在達到承載能力極限狀態(tài)時有一定的安全儲備。因此，預應力混凝土橋梁設計時，一般情況下，首先根據(jù)結構在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預應力鋼筋的數(shù)量，再由構件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。預應力鋼筋的類型采用15.20高強度低松弛鋼絞線，標準強度為；彈性模量；抗拉設計強度；最大控制應力，大小為1395mpa；持久狀態(tài)下的標準荷載組合下的

40、控制應力為，大小為1209mpa。按公預規(guī)，現(xiàn)取 來估算，則由橋梁博士軟件導出正常使用階段截面所需鋼筋面積如下表3.1所示：表3.1 鋼束估算結果截面號承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)上緣筋下緣筋上緣筋下緣筋面積（mm2）根數(shù)面積（mm2）根數(shù)面積（mm2）根數(shù)面積（mm2）根數(shù)1000010011001228.91001001100131161002002100140081761001110085001690131001190014600326024100136002670046403410015000368005830421001630046900684050100173005310007

41、690561001820059110083706110018900651200889064100195006913009250671001980071140094806910011010073150095606910011020074160095106910011010073170093306810019900721800903065100196007019008620631001920067200080905910018700632100745054100180005822006710491001720052230058804310016400472400495036100154003925

42、003920291001430031260028102110013100232731331620128006200015281580125074200015900729300022003400251001304510330050003610013161004400670049100132778056008500621001339540690010300751001341140083001230089100135133009600143001031001361530011100164001181001371740012600222001601001381870013500236001701001

43、3919900144002520018210014018700135002370017110014117600127001870013510014216100116001710012410014314500105001550011210014413000940014000101100145114008300124009010014698407100107007710014782906000910066100148675049007500541001495240380059004310015037802850.3145003360055123601713101033002420001552201

44、015162012300022240018531030825601921001633002454003950291000846003455005270381001580042560065004710017100525700763055100183006058008630631001940068590095006910011030075600010200741001110008061001080078100111600846200112008110011200087630011400831001122008864001140083100112300896500112008110011210088

45、660010800781001116008467001020074100111000806800957069100110300756900880064100195006970007950581001860062710070105110017600557200599044100166004873004900361001540039740037402770064300317582662510191700133200247616901316501225001823001777200015138010280021200015783300242472390029800679467034005200381001806110440068004910018176305500840061100182