鍋爐高級工理論考試題

1、 鍋爐理論題 一、填空題： 1. 絕熱節(jié)流后，工質(zhì)的壓力將 降低 ，焓值將 不變 。 2. 對于直流鍋爐，調(diào)節(jié)汽溫的根本手段是 燃燒率 和 給水流量 保持適當(dāng)比例。 3. 制粉系統(tǒng)出力包括 磨煤出力 、 干燥出力 和 通風(fēng)出力 。 4. 水處理方法分為 物理方法 和 化學(xué)方法 。 5. 容器中的真空為600mmHg，氣壓計上水銀柱高度為755mm，則容器中絕對壓力為 155 mmHg。 6. 假設(shè)一卡諾機工作于500和300的兩熱源之間，則卡諾循環(huán)的熱效率為 60.8 。 7. 鍋爐汽水系統(tǒng)進(jìn)行整體水壓試驗的目的是在冷態(tài)下校驗各承壓部件的 嚴(yán)密性 ，檢查鍋爐承壓 部件有否 殘余變形 ，判斷其強

2、度是否足夠。 8. 使 排煙 損失、 化學(xué)不完全燃燒 損失、 機械不完全燃燒 損失之和為最小的過剩空氣 系數(shù)，稱為最佳過?？諝庀禂?shù)。 9. 蒸汽品質(zhì)監(jiān)督的主要內(nèi)容是指蒸汽中的 含鈉量 和 含硅量 。 10. 鍋爐安全性的衡量指標(biāo)有： 連續(xù)運行小時數(shù) 、 事故率 、 可用率 。 11. 粘性流體在通道中流動時的阻力可分為 沿程阻力 和 局部阻力 兩大類。 12. 燃油喪失流動能力時的溫度稱 凝固點 ，它的高低與 石蠟 含量有關(guān)。 13. 強制流動鍋爐有三種類型： 直流 鍋爐、 控制循環(huán) 鍋爐和 復(fù)合循環(huán) 鍋爐。 14. 電廠熱工過程自動化主要包括： 自動檢測 、工藝記號、遠(yuǎn)方操作、 自動操作 、

3、自動調(diào)節(jié) 和 自動保護(hù) 。 15. 熱電阻溫度計是根據(jù) 導(dǎo)體或半導(dǎo)體的電阻值隨溫度變化而變化 的特性來測量溫度的。 16. 鍋爐熱負(fù)荷自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)的被調(diào)量是 鍋爐出口汽壓 ，調(diào)節(jié)量是 燃料量 。 17. 分散控制系統(tǒng)(DCS)的設(shè)計思想是 控制分散 、 管理集中 、 信息共享 。 18. 超溫是過熱的 結(jié)果 ，過熱是超溫的 原因 。 19. 監(jiān)督給水溶解氧的含量是為了防止 給水泵系統(tǒng) 和 省煤器 發(fā)生氧腐蝕，同時也是為了監(jiān)督 除氧器的除氧效果。 20. 燃料的水分增多，將引起爐溫 下降 ，使?fàn)t內(nèi)輻射傳熱量 減少 ，對流受熱面的吸熱量 增大 。 21. 電廠輸送灰渣的方法主要有機械、水力和氣力輸

4、送三種。水力輸出又稱 濕 出灰，氣力輸送 又稱 干 出灰。 22. 汽機高低壓旁爐系統(tǒng)具有 啟動 、 溢流 和 安全 三項功能。 1 23. 鍋爐檢修可分為 大修 、 小修 、 節(jié)日維修 和 臨時檢修 。 24. 轉(zhuǎn)動機械試運行連續(xù)時間，新安裝的不少于 8小時 ，大修后的不少于 30分鐘 。 25. 鍋爐點火后通過開啟高壓旁路和低壓旁路，利用 凝汽器 對過熱器、再熱器進(jìn)行 抽真空 ， 使積水蒸發(fā)，以達(dá)到干燥的目的。 26. 汽壓變化實質(zhì)上反映了 鍋爐蒸發(fā)量 與 外界負(fù)荷 之間的平衡關(guān)系。 27. 煤粉氣流的著火溫度與 煤的揮發(fā)份 、 煤粉細(xì)度 和 煤粉氣流的結(jié)構(gòu) 有關(guān)。 28. 鍋爐不完全燃燒

5、損失包括 化學(xué)不完全燃燒 和 機械不完全燃燒 熱損失。 29. 排煙損失決定于 排煙溫度 和 排煙量 。 30.通過化學(xué)分析，煤中含有碳(C)、氫(H)、氧(O)、氮(N)、硫(S)、水分(W)、灰分(A) ，其中可以 燃燒的有碳(C)、氫(H)、硫(S) 。 二、選擇題 1 （ C ）是煤的組成成分中發(fā)熱量最高的元素。 （A）碳；（B）硫；（C）氫；（D）氧。 2 隨著鍋爐容量的增大，散熱損失相對（ B ）。 （A）增大；（B）減少；（C）不變；（D）驟變； 3 當(dāng)鍋水含鹽量達(dá)到臨界含鹽量時，蒸汽的濕度將（ C ）。 （A）減少；（B）不變；（C）急驟增大；（D）逐漸增大。 4 工作票延期手

6、續(xù)只能辦理（ A ），如需再延期，應(yīng)重新簽發(fā)工作票，并注明原因。 （A）一次；（B）二次；（C）三次；（D）四次。 5 鍋爐計算發(fā)供電煤耗時，計算用的熱量為（ B ）。 （A）煤的高位發(fā)熱量；（B）煤的低位發(fā)熱量；（C）發(fā)電熱耗量；（D）煤的發(fā)熱量； 6 隨著鍋爐額定蒸發(fā)量的增大，排污率（ D ）。 （A）增大；（B）減少；（C）相對不變；（D）與蒸發(fā)量無關(guān)。 7 汽包鍋爐在運行中當(dāng)（ C ）時，鍋爐應(yīng)緊急停運。 （A）再熱器爆管；（B）過熱器爆管；（C）所有水位計損壞；（D）省煤器泄漏。 8 鍋爐送風(fēng)量越大煙氣量越多，煙氣流速越大煙氣溫度越高，則再熱器的吸熱量（ A ） （A）越大；（B）越

7、?。唬–）不變；（D）按對數(shù)關(guān)系減小。 9 低氧燃燒時，產(chǎn)生的（ C ）較少。 （A）硫；（B）二氧化硫；（C）三氧化硫；（D）二氧化碳。 2 10 造成火力發(fā)電廠效率低的主要原因是（ B ）。 （A） 鍋爐效率低；（B）汽輪機排汽熱損失； （C）發(fā)電機熱損失；（D）汽輪機機械損失 11. 煤粉著火準(zhǔn)備階段內(nèi)主要特征為( B )。 A.放出熱量 B.析出揮發(fā)分 C.燃燒化學(xué)反應(yīng)速度快 D.不受外界條件影響 12. 煤粉品質(zhì)的主要指標(biāo)是煤粉細(xì)度、均勻性和（ C ）。 A.揮發(fā)分 B.發(fā)熱量 C.水分 D.灰分 13. 在理想氣體的熱力過程中，始終無熵的變化過程為( a )。 a. 絕熱過程 b.

8、 定容過程 c. 定溫過程 14. 提高蒸汽初溫度主要受到( c )限制。 a. 傳熱溫差 b. 熱力循環(huán) c. 金屬高溫性能 15. 簡單的蒸汽動力裝置的理想循環(huán)是( b )。 a. 卡諾循環(huán) b. 朗肯循環(huán) c. 再熱循環(huán) 16. 在水冷壁管屏進(jìn)口處加裝節(jié)流圈，可以 ( c )。 a. 防止水動力不穩(wěn)定性，但對脈動無影響 b. 防止脈動，但對水動力不穩(wěn)定性無影響 c. 防止水動力不穩(wěn)定性及脈動 17. 直流鍋爐蒸發(fā)受熱面的傳熱惡化是由( b ) 引起的。 a. 核態(tài)沸騰 b. 膜態(tài)沸騰 c. 工質(zhì)處于微過熱狀態(tài) 18. 由于從鍋爐排出的爐渣具有相當(dāng)高的溫度而造成的熱量損失叫 ( c )。

9、a. 機械不完全燃燒損失 b. 散熱損失 c. 灰渣物理熱損失 19. 判別流體運動狀態(tài)的依據(jù)是( b )。 a. 流線 b. 雷諾數(shù) c. 臨界流速 20. 雜質(zhì)在亞臨界壓力直流鍋爐的( b ) 區(qū)段中沉淀最嚴(yán)重。 a. 加熱 b. 蒸發(fā) c. 過熱 21. 當(dāng)火焰中心位置降低時，爐內(nèi)( b )。 a. 輻射吸熱量減少，再熱汽溫升高 b. 輻射吸熱量增加，再熱汽溫降低 c. 輻射吸熱量減少，再熱汽溫降低 22. 熱態(tài)啟動中，汽機沖轉(zhuǎn)前，當(dāng)主汽溫達(dá)450-500時，主汽升溫速度應(yīng)( b ) 。3 a. 不大于8.5/min b. 不大于7/min c. 不大于3.7/min 23. 在進(jìn)口水的

10、欠焓相同情況下，直流鍋爐水冷壁屏進(jìn)口處加裝節(jié)流圈，( b )，使水動力特性趨于穩(wěn)定。 a. 增加了加熱區(qū)段阻力，加熱區(qū)段將變長 b. 增加了加熱區(qū)段阻力，加熱區(qū)段將縮短 c. 減少了加熱區(qū)段阻力，加熱區(qū)段將縮短 24. 與外界無物質(zhì)交換的熱力系統(tǒng)稱為( a )。 a. 封閉熱力系統(tǒng) b. 絕熱熱力系統(tǒng) c. 孤立熱力系統(tǒng) 25. 熱力學(xué)第二定律最根本的問題是關(guān)于( a )問題。 a. 方向性 b. 條件 c. 深度 26. 對于朗肯循環(huán)，當(dāng)背壓降低時，熱效率將有( c )。 a. 微小的下降 b. 微小的提高 c. 較大的提高 27. 通常壓力對油的粘度的影響可忽略不計，但壓力很高時粘度隨壓力

11、升高而( b )。 幾乎不變 b. 增加 c. a. 降低 。28. 在空氣預(yù)熱器前布置暖風(fēng)器的目的是為了( c ) 減少空氣預(yù)熱器受熱面 c. 避免低溫腐蝕 a. 提高熱風(fēng)溫度 b. ( a )。29. 直流鍋爐給水質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求給水硬度mol/L 10mol/L c. 不大于0.3不大于 a. 接近于零 b. 。30. 鍋爐調(diào)節(jié)單元機組的輸出功率，汽輪機調(diào)節(jié)主汽壓，屬于( a ) 爐跟機方式機跟爐方式 b. c. 機爐協(xié)調(diào)方式 a. 31. 高壓系統(tǒng)循環(huán)清洗應(yīng)在直流鍋爐( b )進(jìn)行。 進(jìn)水后 c. 點火后 a. 進(jìn)水前 b. ( c )。32. 引起水動力不穩(wěn)定的根本原因是 汽水比容不同流

12、量分配不均 a. 熱水段過短 b. c. ）兩部分。33、火力發(fā)電廠的汽水損失分為（ D A、自用蒸汽和熱力設(shè)備泄漏 B、機組停用放汽和疏放水 、經(jīng)常性和暫時性的汽水損失 D、內(nèi)部損失和外部損失 C ）、34 鍋爐水冷壁管管內(nèi)結(jié)垢后可造成（ D 。 B、傳熱減弱，管壁溫度降低、傳熱增強，管壁溫度升高 A C、傳熱增強，管壁溫度降低 D、傳熱減弱，管壁溫度增高4 35、受熱面酸洗后進(jìn)行鈍化處理的目的是（ A ）。 A、在金屬表面形成一層較密的磁性氧化鐵保護(hù)膜 B、使金屬表面光滑 C、在金屬表面生成一層防磨保護(hù)層 D、沖洗凈金屬表面的殘余鐵屑 36、過熱器前受熱面長時間不吹灰或水冷壁結(jié)焦會造成（

13、A ）。 A、過熱汽溫偏高 B、過熱汽溫偏低 C、水冷壁吸熱量增加 D、水冷壁吸熱量不變 37、 煤粉爐停爐后應(yīng)保持30以上的額定風(fēng)量，通風(fēng)（ A ）進(jìn)行爐膛吹掃。 A、5分鐘 B、10分鐘 C、15分鐘 D、20分鐘 38、爐膛負(fù)壓擺大，瞬間負(fù)壓到最大，一、二次風(fēng)壓不正常降低，水位瞬時下降，氣壓、氣溫下降說明此時發(fā)生（ C ）。 A、煙道面燃燒 B、吸、送風(fēng)機入口擋板擺動 C、鍋爐滅火 D、爐膛掉焦 39、 水冷壁、省煤器、再熱器或聯(lián)箱發(fā)生泄漏時，應(yīng)（ B ）。 A、緊急停爐 B、申請停爐 C、維持運行 D、節(jié)日停爐 40、 直流鍋爐，在省煤器水溫降至（ B ）時，迅速放盡鍋內(nèi)存水。 A、1

14、20 B、180 C、100 D、300 41、發(fā)生煙道再燃燒事故，當(dāng)采取措施無效時應(yīng)（ A ）。 A、立即停爐 B、申請停爐 C、保持機組運行 D、向上級匯報 42、隨著運行小時增加，引風(fēng)機振動逐漸增大的主要原因一般是（ D ）。 A、軸承磨損 B、進(jìn)風(fēng)不正常 C、出風(fēng)不正常 D、風(fēng)機葉輪磨損 43B只適用與撲救600伏以下的帶電設(shè)備的火災(zāi)。 A.泡沫滅火器； B. 二氧化碳滅火器； C. 干粉滅火器； D. 1211滅火器。 44某電廠有10臺蒸汽參數(shù)為3.43兆帕，435的汽輪發(fā)電機組。該電廠屬于B。 A. 高溫高壓電廠； B. 中溫中壓電廠； C. 超高壓電廠； D. 低溫低壓電廠。

15、45實際流體的伯努里方程式是C。 1常數(shù)；1)1A. (2g)( )常數(shù)；B. ( ；(2)22g)1(2g)1C. ()1( 1常數(shù)。D. (12g) 46風(fēng)機串聯(lián)運行的主要目的是A。 5 A. 提高風(fēng)壓； B. 提高風(fēng)量； C. 提高效率； D. 。 47鍋爐水循環(huán)的循環(huán)倍率越大，水循環(huán)越B。 A. 危險； B.可靠； C. 無影響；D. 。 48標(biāo)準(zhǔn)煤的發(fā)熱量為C。 A. 20934千焦； ； C. 29307.6千焦； D, 12560.4千焦。 49提高蒸汽初壓力主要受到C。 A. 汽輪機低壓級濕度的限制； B. 鍋爐汽包金屬材料的限制； C.工藝水平的限制；D. 。 50爐膛內(nèi)煙氣

16、對水冷壁的換熱方式是A。 A. 輻射換熱； B. 對流換熱； C. 導(dǎo)熱和輻射換熱；D. 導(dǎo)熱。 51鍋爐三沖量給水自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)中，C是主信號。 A. 蒸汽流量 B. 給水流量； C. 汽包水位；D. 蒸汽壓力。 52沖動式汽輪機的蒸汽，在動葉片流動速度C。 A. 增加； B. 降低； C. 不變；D. 。 53C的分子間隙最小。 A. 液體； B. 氣體； C. 固體；D. 。 54皮托管裝置是測定管道中流體的C。 A. 壓力； B. 阻力； C. 流速； D. 面積。 55簡單壓力式油噴嘴油量同油壓的A成正比。 A. 平方根； B. 平方； C. 立方；D. 立方根。 56風(fēng)機的工作點是管

17、路特性曲線和風(fēng)機A的交點。 A. 特性曲線； B. 特性曲線； C. 特性曲線； D. /。 57在液壓傳動系統(tǒng)中，用來防止油滾反向流動的設(shè)備是C。 A. 溢流閥； B. 泄荷閥； C. 單向閥；D. 逆止閥。 5820號鋼的導(dǎo)汽管允許溫度為A。 A. 450； B. 500； C. 450。 D. /。 59鍋爐單獨使用積分調(diào)節(jié)器時，能使被調(diào)量A。 A. 無靜態(tài)偏差； B. 無動態(tài)偏差； C. 振蕩不穩(wěn)； D. /。 60壓容()圖上某一線段表示B。 A. 某一確定的熱力狀態(tài)； B.一個特定的熱力過程； C.一個熱力循環(huán)； D. /。 61鍋爐煤灰的熔點主要與灰的A有關(guān)。 6 A. 組成成分

18、； B. 物理形態(tài)； C. 硬度； D. 。 62為提高鋼的耐磨性和抗磁性需加入的合金元素是A。 A. 錳；B. 鉻； C.鋁； D. 碳。 63溫度不變時，過熱蒸汽的焓隨壓力增大而( B )。 A.增大 B.減小 C.不變 D.先增大后減小 64. 汽包鍋爐點火初期是一個非常不穩(wěn)定的運行階段，為確保安全，( A )。 A.應(yīng)投入鍋爐所有保護(hù) B.應(yīng)加強監(jiān)視調(diào)整 C.應(yīng)加強聯(lián)系制度 D.應(yīng)加強監(jiān)護(hù)制度 65隨著鍋爐壓力的逐漸提高，它的循環(huán)倍率（ C ）。 A.固定不變 B.逐漸增大 C.逐漸減小 D.先增大后減小 66鍋爐由50%負(fù)荷到額定負(fù)荷，效率的變化過程是（ D ）。 A.先低后高 B.

19、基本不變 C.先高后低 D.由低到高再下降 67爐膛負(fù)壓波動大，瞬時負(fù)壓最大，一、二次風(fēng)壓不正常降低，水位瞬時下降，汽溫汽壓下降，說明此時發(fā)生（ C ）。 A.煙道再燃燒 B.引、送風(fēng)機擋板擺動 C.鍋爐滅火 D.爐膛爆燃 68鍋爐在正常運行過程中，在吹灰器投入前將吹灰系統(tǒng)中( A )排凈，保證是過熱蒸汽，方可投入。 A.凝結(jié)水 B.汽水混合物 C.空氣 D.過熱蒸汽 69水冷壁受熱面無論是積灰、結(jié)渣或積垢，都會使?fàn)t膛出口煙溫（ B ）。 A.不變 B.增高 C.降低 D.突然降低 70外界負(fù)荷不變的情況下，汽壓的穩(wěn)定主要取決于（ B ）。 A.爐膛容積熱強度的大小 B.爐內(nèi)燃燒工況的穩(wěn)定 C

20、.鍋爐的儲熱能力 D.水冷壁受熱后熱負(fù)荷的大小 71在鍋爐蒸發(fā)量不變的情況下，給水溫度降低時，過熱蒸汽溫度升高，其原因是( B )。 A.過熱熱增加 B.燃料量增加 C.加熱熱增加 D.加熱熱減少 72煤中的水份增加時，將使對流過熱器的吸熱量（ A ）。 A.增加 B.減少 C.不變 D.按對數(shù)關(guān)系減少 73鍋爐三沖量給水自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)中( A )是主信號。 A. 汽包水位 B. 給水流量 C. 蒸汽流量 D. 給水壓力 7 74. 造成火力發(fā)電廠效率低的主要原因是( B )。 A. 鍋爐效率低 B. 汽輪機排汽熱損失 C. 發(fā)電機熱損失 D. 汽輪機機械損失 75鍋爐煤灰的熔點主要與灰的( A

21、 )有關(guān)。 A組成成分 B物理形態(tài) C硬度 D可磨性 76就地水位計所指示的水位高度, 比汽包的實際水位高度( B )。 A. 高 B. 低 C. 相等 D. 穩(wěn)定 77煤粉著火準(zhǔn)備階段內(nèi)主要特征為( B )。 A. 放出熱量 B. 析出揮發(fā)分 C. 燃燒化學(xué)反應(yīng)速度快 D. 不受外界條件影響 78流體在管道內(nèi)的流動阻力分為( B )兩種。 A. 流量孔板阻力、水力阻力 B. 沿程阻力、局部阻力 C. 摩擦阻力、彎頭阻力 D. 閥門阻力、三通阻力 79在監(jiān)盤時，如看到風(fēng)機因電流過大，或擺動幅度大的情況下跳閘，( C )。 A可以強行啟動一次 B可以在就地監(jiān)視下啟動 C. 不應(yīng)再強行啟動 D.

22、請求領(lǐng)導(dǎo)決定 80鍋爐送風(fēng)量越大，煙氣量越多，煙氣流速越大，煙氣溫度就越高，則再熱器的吸熱量( B )。 按對數(shù)關(guān)系減小越大越小 B. C. 不變 D. A. 。81在允許范圍內(nèi)，盡可能保持高的蒸汽溫度和蒸汽壓力，則使( C ) 鍋爐熱效率提高 A鍋爐熱效率下降 B. C. 循環(huán)熱效率提高 D. 汽輪機效率提高 82加強水冷壁吹灰時，將使過熱蒸汽溫度( A )。 不變 D. 按對數(shù)關(guān)系升高A降低 B. 升高 C. 。）83. 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下，1毫米水柱壓力為（ C A 980.6pa B 98.06pa C 9.806pa ）84. 流體的壓縮系數(shù)越大，表明流體（ A B 越難壓縮 C 不一定A

23、越易壓縮 ） B 85. 當(dāng)用電器的電阻一定時，若流過用電器的電流是原來的2倍，則電功率是原來的（ B 4倍 C 8倍倍A 2 R86. 電阻值為的一段導(dǎo)線，將它從中間對折，合并成一段新導(dǎo)線，其阻值為（ B ）8 A 1/2R B 1/4R C 1/8R 87. 某6kv電動機的額定功率為1200kw，若其功率因數(shù)為0。8，其額定電流為（ A ） A 144.3A B 200。0A C 250.0A 88. 汽水混合物進(jìn)入旋風(fēng)分離器的速度越高，汽水分離效果（ A ） A 越好 B 越壞 C 不一定 89. 煤粉氣流的火焰?zhèn)鞑ニ俣?，隨一次風(fēng)率的增大而（ A ） A 減小 B 增大 C 不一定 9

24、0. 對揮發(fā)分高的煤種，一次風(fēng)率可（ A ） A 大一些 B 小一些 C 不一定 91. 越易燃燒的煤，二次風(fēng)與一次風(fēng)混合的時間（ A ） A 越早 B 越晚 C 可早可晚 92. 汽包鍋爐進(jìn)行超水壓試驗，壓力為汽包工作壓力的（ B ） A 1.1倍 B 1.25倍 C 1.5倍 93. 燃料的可燃基C成分?jǐn)?shù)值（ A ）分析基C成分?jǐn)?shù)值。 A 大于 B 等于 C 小于 94. 一個系統(tǒng)經(jīng)過兩個不同的過程，一個是可逆過程，另一個是不可逆過程，從同一初態(tài)到達(dá)同一終態(tài)，若?S和?S分別表示經(jīng)不可逆過程和可逆過程時系統(tǒng)的熵變，則：（ B ） rirA ?S?SB ?S=?S C ?S q q q成立。

25、 4132 A.燃燒褐煤完全燃燒 B.燃燒煙煤 C.最佳送風(fēng)量 D.燃油正常燃燒 134.對于泵與風(fēng)機，穩(wěn)定流動能量方程可能簡化為（ C ）。 A.W=hh B.W=UU 1 S S122 C.W=hh D.W=UU1 2 S1 S2135.爐膛出口溫度設(shè)計值原則上規(guī)定為（ B ）。 A. 1050 B.低于灰的軟化溫度減100 C.低于熔化溫度減100 136.( B ）和廠用電率兩大經(jīng)濟指標(biāo)，是評定發(fā)電運行經(jīng)濟性和技術(shù)水平的依據(jù)。 A.供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗 B.發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗 C.熱耗 D.鍋爐效率。 137.在（ C ）調(diào)節(jié)系統(tǒng)中，為提高調(diào)節(jié)品質(zhì)，經(jīng)常采用比例積分微分調(diào)節(jié)器。 A.爐膛負(fù)壓 B.汽

26、包水位 C.主汽溫度 D.汽壓 138. 調(diào)峰機組的負(fù)荷控制應(yīng)選用（ D ）方式。 A.機跟爐 B.爐跟機 C.滑壓控制 D.以爐跟機為基礎(chǔ)的協(xié)調(diào)控制。 139、電網(wǎng)質(zhì)量管理的主要指標(biāo)是電網(wǎng)的（ A ）。 A.電壓、頻率 B.電壓 C.供電可靠性 D.頻率 140、當(dāng)爐水含鹽量達(dá)到臨界含鹽量時，蒸汽的濕度（ C ）。 A.減少 B.不變 C.急劇增大 D.漸增大。 141、低氧燃燒產(chǎn)生的（ C ）較少。 A.硫 B.二氧化硫 C.三氧化硫 D.二氧化碳 13 142、嚴(yán)重的短路狀態(tài)是靠近( B )。 A.負(fù)載處 B.電源處 C.電路元件處 D.線路末端 143. 煤粉品質(zhì)的主要指標(biāo)是煤粉細(xì)度、

27、均勻性和（ C ）。 A.揮發(fā)分 B.發(fā)熱量 C.水分 D.灰分 144.由于省煤器處的漏風(fēng)，煙氣中的RO2%和V變化是（ C ）。 RO2 A. RO%增加、V不變 B. RO%與V都減少 RO2RO222 C. RO%減少、V不變 D. RO%與V都增加 RO22RO22145. 機組正常運行中，汽包水位、給水流量、凝結(jié)水量均不變的情況下，除氧器水位異常下降原因是（ C ）。 A.鍋爐后部件泄漏 B.給水泵再循環(huán)閥全開 C.高壓加熱器事故疏水閥泄漏 D.除氧器調(diào)節(jié)閥故障關(guān)閉 146在外界負(fù)荷不變的情況下,燃燒減弱時,汽包水位( D )。 A.上升 B.下降 C.先升后降 D.先降后升 14

28、7. 在鍋爐熱效率試驗中，( A )工作都應(yīng)在試驗前的穩(wěn)定階段內(nèi)完成. A. 受熱面吹灰 B. 試驗數(shù)據(jù)的確定 C.試驗儀表安裝 D.試驗儀器校驗 148發(fā)生煙道再燃燒事故，當(dāng)采取措施無效時應(yīng)（ A ） 。 A立即停爐； B申請停爐； C保持機組運行； D向上級匯報。 149發(fā)生水位事故，運行人員未能采取正確及時的措施予以處理時，將會造成（ C ）。 A設(shè)備嚴(yán)重?fù)p壞； B機組停運； C機組停運，甚至事故擴大。 150機組啟動初期，主蒸汽壓力主要由（ A ）來控制。 A調(diào)節(jié)汽輪機旁路系統(tǒng)； B調(diào)節(jié)鍋爐燃燒；C鍋爐和汽輪機共同調(diào)節(jié)。 151. 直流鍋爐的中間點溫度一般不是定值，而隨（ A ）而改變

29、。 A機組負(fù)荷的改變； B給水流量的變化； C燃燒火焰中心位置的變化； D主蒸汽壓力的變化。 152在鍋爐熱效率試驗中（ A ）工作都應(yīng)在試驗前的穩(wěn)定階段內(nèi)完成。 A 受熱面吹灰、鍋爐排污等；B試驗數(shù)據(jù)的確定；C試驗用的儀器儀表的安裝。 14 153、火電廠排出的煙氣會造成大氣的污染，其主要污染物是B。 A、 氮氧化物 B、二氧化硫 C、粉塵 154、煤的成分分析法有C。 A、元素分析 B、工業(yè)分析 C、元素分析和工業(yè)分析 155、低速磨煤機的轉(zhuǎn)速為B。 A、10-20r/min B、15-25r/min C、20-35r/min 156、隨著鍋爐參數(shù)的提高，過熱部分的吸熱量比例B。 A、不變

30、 B、增加 C、減少 157、蒸汽動力循環(huán)廣泛采用B。 A、卡諾循環(huán) B、朗肯循環(huán) C、回?zé)嵫h(huán) 158、靜止流體中，壓力在垂直方向的變化率等于流體的C。 A、比重 B、密度 C、重度 159、鍋爐水冷壁管內(nèi)結(jié)垢可造成B。 A、傳熱增加管壁溫度升高 B、傳熱減弱管壁溫度升高 C、傳熱減弱管壁溫度降低 160、下列煤種中，揮發(fā)分最高的煤種為B。 A、無煙煤 B、煙煤 C、貧煤 161、鍋爐過熱器中，某根管子的熱偏差1，說明該管的壁溫A。 A、偏高 B、偏低 C、既不偏高，也不偏低 162、如果鍋爐的額定初壓為24Mpa，工質(zhì)的流動方式應(yīng)設(shè)計為B。 A、 自然循環(huán)鍋爐 B、直流鍋爐 C、多次循環(huán)鍋

31、爐 163、校正安全門的順序為_ B _。 A先低后高（動作壓力） B先高后低 C先簡后難 164、大、小修后的轉(zhuǎn)動機械須進(jìn)行_ B _。 A不小于1小時的試運行 B不小于30分鐘的試運行 C不小于10分鐘的試運行。 165、磨煤機運行中出口溫度不允許超過_ C _。 A70 B80 C130 166、停爐時間超過_ C _天時，需要將原煤倉燒空。 A3 B5 C7 15 167、停爐后應(yīng)保持25%以上的風(fēng)量通風(fēng)_ A _。 A5分鐘 B10分鐘 C15分鐘 168、供油壓力來調(diào)節(jié)油量時，其調(diào)節(jié)幅度_ A _。 A很有限 B很大 C等于零 169、燃煤中的水分增加將使?fàn)t膛的輻射傳熱量_ B _

32、。 A增加 B減小 C不變 170、鍋爐煙道有漏泄聲，排煙溫度降低，兩側(cè)煙溫、風(fēng)溫偏差大，給水流量不正常的大于蒸汽流量，爐膛負(fù)壓減小，此故障是_ A _。 A省煤器爆管 B水冷壁管損壞 C過熱器爆管 171、運行中欲增加鍋爐熱負(fù)荷，須_ A _。 A 先加風(fēng)量，再加燃料 B先加燃料，再加風(fēng)量 C先加燃料，再加給水。 172、運行中負(fù)荷增加，過熱蒸汽溫度將_ B _。 A基本不變 B增加 C降低 三、判斷題 1、蒸汽過熱過程中，蒸汽的比熱容隨蒸汽溫度的增加而下降。() 2、爐備用3天以上，必須將原煤料內(nèi)存煤燒完。（ ） 3、 同樣溫度下的蒸汽，壓力越高，焓值也越高，其作功能力也越強。 （ ） 4

33、、固定碳是煤的元素分析項目之一。 ( ) 5、等溫過程也有熱量傳遞。 ( ) 6、鍋爐尾部漏風(fēng)能加重尾部受熱面的低溫腐蝕。 ( ) 7、負(fù)壓鍋爐在排煙過?？諝庀禂?shù)不變的情況下,爐膛漏風(fēng)與煙道漏風(fēng)對鍋爐效率的影響相同。 ( ) 9、 也有1時的過熱蒸汽。 ( ) 9、只有灰的成分、灰的濃度及燃料一定，灰熔點才不變。( ) 10、爆炸前的爐膛溫度越低，則爆炸后產(chǎn)生的壓力越大。 ( ) 11、逆向循環(huán)可以是可逆循環(huán)，也可以是不可逆循環(huán)。 ( ) 12鍋爐負(fù)荷過高、過低、飛灰中可燃物熱損失均增加。 ( ) 16 13、煤粉在爐內(nèi)燃燒階段，不再發(fā)生揮發(fā)分的析出。 ( ) 14、只要放熱與吸熱相等，過熱汽

34、溫一定不變。 （ ） 15、對同臺鍋爐，負(fù)荷低時散熱損失較小。 ( ) 16、鍋爐汽水系統(tǒng)多采用差壓式流量計測量流量。 ( ) 17、根據(jù)熱力學(xué)第一定律，能量可以100%轉(zhuǎn)換。 ( ) 18、鍋爐爐水中維持一定量的磷酸根主要是為了防止生成鈣垢。( ) 19、蒸汽溫度高于250和內(nèi)徑 200mm的蒸汽管道上應(yīng)裝設(shè)膨脹指示器。 ( ) 20、轉(zhuǎn)動機械檢修后的試運轉(zhuǎn)操作應(yīng)由運行值班員根據(jù)工作票簽發(fā)人的要求進(jìn)行。 ( ) 21、再熱器安全門動作壓力為1.1倍的工作壓力。 ( ) 22、灰分與灰渣的熔融特性不一樣。 ( ) 23、由反平衡效率公式可知，調(diào)整過?？諝庀禂?shù)使q增加的數(shù)值與qq減小的數(shù)值如相等

35、,則鍋爐的凈432效率是不變的。 ( ) 24、汽輪機第一級后蒸汽壓力可以代表機組負(fù)荷的大小，在協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)中，可以用作鍋爐負(fù)荷調(diào)節(jié)的前饋信號。 （ ） 25、機組采用定壓運行比采用變壓運行的經(jīng)濟性高。 （ ） 26、如工作中需要變更工作負(fù)責(zé)人，應(yīng)經(jīng)工作票簽發(fā)人同意并通知工作許可人，在工作票上辦理工作負(fù)責(zé)人變更手續(xù)。 （ ） 27、熱平衡是指系統(tǒng)內(nèi)部各部門之間及系統(tǒng)與外界沒有溫差，也會發(fā)生傳熱。 （ ） 28、觀察流體運動的兩個重要參數(shù)是壓力和流速。 （ ） 29、 過熱器逆流布置時，由于傳熱平均溫差大，傳熱效果好，因而可以增加受熱面。 （ ） 30、金屬在一定溫度和應(yīng)力作用下，逐漸產(chǎn)生彈性變

36、形的現(xiàn)象，就是蠕變。（ ） 31、 元素分析是煤質(zhì)中碳、氫、氧、氮、硫等測定項目的總稱。 （ ） 32、在煤粉燃燒過程的三個階段中，燃燒階段將占絕大部分時間。 （ ） 33、 影響蒸汽壓力變化速度的主要因素是：負(fù)荷變化速度、鍋爐儲熱能力、燃燒設(shè)備的慣性及鍋爐的容量等。 （ ） 34、鍋爐燃燒器管理系統(tǒng)的主要功能是防止鍋爐滅火爆炸。 （ ） 17 35、鍋爐燃燒調(diào)整試驗?zāi)康氖菫榱苏莆斟仩t運行的技術(shù)經(jīng)濟特性，確保鍋爐燃燒系統(tǒng)的最佳運行方式，從而保證鍋爐機組安全經(jīng)濟運行。 （ ） 36、鍋爐給水溫度降低、燃燒量增加，使發(fā)電煤耗提高。 （ ） 37、停止離心泵前應(yīng)將入口閥逐漸關(guān)小，直至全關(guān)。 （ ） 38、為防止磨煤機燒瓦，啟動前應(yīng)確認(rèn)大瓦滴油正常，并將低油壓保護(hù)投入。 （ ） 39、鍋爐定期排污前，應(yīng)適當(dāng)保持低水位，且不同兩點同時排放，以防低水位事故。 （ ） 40、鍋爐水位高/低保護(hù)的整定值一般有水位高/低報警，水位極高/低低緊急停爐。 （ ） 41、 直流鍋爐過熱器汽溫的調(diào)節(jié)以噴水減溫為主。 （ ） 42、 停爐后停止加藥泵的運行，關(guān)閉連續(xù)排污門，加藥門和取樣門，對各下聯(lián)箱進(jìn)行一次排污。 （ ） 43、鍋爐嚴(yán)重滿水時，汽溫迅速下降，蒸汽管道會