20升汽車發(fā)動(dòng)機(jī)活塞組設(shè)計(jì)說明書

1、學(xué) 號(hào)： 課程設(shè)計(jì)題 目2.0升汽車發(fā)動(dòng)機(jī)活塞組設(shè)計(jì)學(xué) 院汽車工程學(xué)院專 業(yè)熱能與動(dòng)力工程班 級(jí)熱動(dòng)0604姓 名楊辰指導(dǎo)教師劉志恩2009年11月15日目錄0前言 31汽油機(jī)結(jié)構(gòu)形式的設(shè)計(jì) 31.1氣缸數(shù)和氣缸布置的選擇 31.2冷卻方式的選擇 32 汽油機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)的選擇 42.1缸徑的確定 42.2行程缸徑比S/D的選取 52.3轉(zhuǎn)速n的確定 52.4汽缸工作容積與升功率 52.5曲柄半徑與連桿長(zhǎng)度之比的選取 52.6 缸心距的確定 52.7壓縮比、燃燒室容積及總?cè)莘e 53熱力學(xué)計(jì)算 63.1作出P-V圖 63.1.1壓縮過程 63.1.2膨脹過程 63.1.3 P-V圖的繪制 74運(yùn)動(dòng)學(xué)

2、計(jì)算 95動(dòng)力學(xué)計(jì)算 115.1曲柄連桿機(jī)構(gòu)的動(dòng)力分析 115.1.1沿氣缸中心線的總作用力 125.1.2 P力的傳遞與分解 136活塞設(shè)計(jì) 156.1活塞的材料 166.2活塞主要尺寸設(shè)計(jì) 166.2.1活塞高度 166.2.2壓縮高度 166.2.3火力岸高度 166.2.4環(huán)帶高度 166.2.5活塞頂部厚度 176.3活塞裙部及其側(cè)表面形狀的設(shè)計(jì) 176.3.1裙部橢圓 176.3.2配缸間隙 176.4活塞頭的質(zhì)量計(jì)算 177活塞銷的設(shè)計(jì)187.1活塞銷的材料 187.2活塞銷與銷座的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 187.3活塞銷與銷座的配合 187.4活塞銷質(zhì)量 187.5活塞銷剛度和強(qiáng)度的校核 1

3、98活塞環(huán)設(shè)計(jì)208.1活塞的密封機(jī)理 208.2氣環(huán)的設(shè)計(jì) 208.3油環(huán)的設(shè)計(jì) 208.4強(qiáng)度校核 2010小結(jié) 20 參考文獻(xiàn) 21附表1 22附表2 23附表3 25附表4 27附表5 302.0L四行程汽油機(jī)活塞組設(shè)計(jì)0前言這學(xué)期學(xué)院為我們專業(yè)開始了汽車發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)，為期3周。汽車工程學(xué)院針對(duì)我們熱能與動(dòng)力工程專業(yè)特別開設(shè)的專業(yè)課設(shè)計(jì)汽車發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)是非常必要的，這是因?yàn)榘l(fā)動(dòng)機(jī)是汽車的心臟，汽車的行使速度、加速性、爬坡度、牽引力決定于發(fā)動(dòng)機(jī)；汽車常見故障大部分來源于發(fā)動(dòng)機(jī)；汽車的然有經(jīng)濟(jì)性和經(jīng)常費(fèi)用也主要決定于發(fā)動(dòng)機(jī)。為了實(shí)現(xiàn)汽車的設(shè)計(jì)目標(biāo)，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的重要性，汽車方案設(shè)計(jì)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的型式

4、和主要參數(shù)、指標(biāo)是作了規(guī)定的。所以發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)是一個(gè)重要的階段，其中包括結(jié)構(gòu)空間、總質(zhì)量、功率、環(huán)境保護(hù)、生產(chǎn)成本、使用成本等指標(biāo)。通過這次我們親身的設(shè)計(jì)實(shí)踐，讓我們對(duì)這些專業(yè)課的基礎(chǔ)知識(shí)和基本理論能有進(jìn)一步的理解和掌握，使我們?cè)诜治觥⒂?jì)算、設(shè)計(jì)、繪圖、運(yùn)用各種標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范、查閱各種設(shè)計(jì)手冊(cè)與資料以及計(jì)算機(jī)應(yīng)用能力等各個(gè)方面得到進(jìn)一步的提高，能夠全面地檢驗(yàn)并鞏固我們以前所學(xué)的專業(yè)課知識(shí)，并通過結(jié)合實(shí)際情況，讓我們能從一個(gè)全新的角度重新學(xué)習(xí)、認(rèn)識(shí)以前學(xué)過的專業(yè)課知識(shí)。除此之外，此次課程設(shè)計(jì)還為我們下學(xué)期的畢業(yè)設(shè)計(jì)奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，為我們將來走上工作崗位埋下了鋪路石。我們要充分利用這次課程設(shè)計(jì)的機(jī)會(huì)，

5、了解國(guó)內(nèi)外發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀，并盡可能發(fā)揮我們的能力，保質(zhì)保量地完成此次課程設(shè)計(jì)。本設(shè)計(jì)主要工作任務(wù)是四行程汽油機(jī)活塞組的設(shè)計(jì)。1汽油機(jī)結(jié)構(gòu)形式的設(shè)計(jì) 11汽缸數(shù)和氣缸布置的選擇 直列4缸內(nèi)燃機(jī)的氣缸數(shù)和氣缸布置方式，對(duì)其結(jié)構(gòu)緊湊性、外形尺寸比例、平穩(wěn)性及制造使用成本都有很大影響。目前小轎車各輕型車除最小排量的車型用2缸或3缸外，絕大多數(shù)用4缸機(jī)，少數(shù)高級(jí)轎車用6缸機(jī)或八缸機(jī)。至于氣缸布置，不超過6缸的內(nèi)燃機(jī)絕大數(shù)是單列的，單列式發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作簡(jiǎn)單，成材本低，使用維修方便，能滿足一般要求，而且以各氣缸線所在平面與地面垂直居多。結(jié)合國(guó)內(nèi)制造使用成本，生產(chǎn)條件及運(yùn)轉(zhuǎn)平衡性等，初步選用直列4缸機(jī)

6、。目前汽車發(fā)動(dòng)機(jī)多采用直列4缸、6缸和V型8缸的結(jié)構(gòu)。根據(jù)現(xiàn)有的國(guó)產(chǎn)汽油發(fā)動(dòng)機(jī)的功率和汽缸數(shù)目的匹配關(guān)系，設(shè)計(jì)2.0升的汽油發(fā)動(dòng)機(jī)，所要匹配的汽缸數(shù)目定為直列4缸機(jī)。1.2冷卻方式水冷常用的冷卻方式有水冷和風(fēng)冷兩種，水冷式發(fā)動(dòng)機(jī)由于冷卻較好而且均勻，強(qiáng)化的潛力要比風(fēng)冷式發(fā)動(dòng)機(jī)大，因此在汽車發(fā)動(dòng)機(jī)上至今大多數(shù)還是水冷式發(fā)動(dòng)機(jī)。參考文獻(xiàn)5在條件相同時(shí)，主要由于充量系數(shù)的差別，水冷機(jī)比風(fēng)泠機(jī)高5%10%。此外風(fēng)冷發(fā)動(dòng)機(jī)功率和燃料消耗受氣溫變化影響較大，不如水冷發(fā)動(dòng)機(jī)指標(biāo)穩(wěn)定。綜合以上各因素，本設(shè)計(jì)冷卻方式選用水冷方式。2汽油機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)的選取21汽缸直徑的確定根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書所提供的設(shè)計(jì)條件：所要設(shè)計(jì)的

7、汽油發(fā)動(dòng)機(jī)的排量為2.0L平均有效壓力： 活塞平均速度：根據(jù)內(nèi)燃機(jī)學(xué)的基本計(jì)算公式： 其中 為發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率， 為發(fā)動(dòng)機(jī)的平均有效壓力，依題為 為汽缸的工作容積，依題為0.5L 為發(fā)動(dòng)機(jī)的汽缸數(shù)目 ，依題為為4 為發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 為活塞的平均速度，依題為 為發(fā)動(dòng)機(jī)活塞的行程 為發(fā)動(dòng)機(jī)汽缸直徑 為發(fā)動(dòng)機(jī)的行程數(shù)，依題為4根據(jù)以上的條件代入公式（1），（2），（3）得：計(jì)算化簡(jiǎn)后取D=84mm S=90mm帶回原式可以確定n=5500 r/min所以基本參數(shù)得以確定。22缸徑行程比S/D汽油機(jī)S/D的取值范圍為0.8-1.2S/D=9084=1.0723轉(zhuǎn)速n的確定根據(jù)內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)（楊連生）P2，汽

8、油機(jī)轉(zhuǎn)速在2500-6000r/min之間取n=5000r/min活塞速度 符合活塞速度小于18m/s的要求24汽缸工作容積與升功率氣缸工作容積Vs=由于平均有效壓力Pme范圍在0.8MPa1.2Mpa,取Pme=0.9 MPa .得P=75Kw氣缸工作容積Vs=升功率 PL=Pme*n/30=37.5KW/L2.5曲柄半徑與連桿長(zhǎng)度之比的選取 于=r/l的范圍在1/31/4之間，選取=0.3。又因曲柄半徑r=45mm所以連桿長(zhǎng)度為L(zhǎng)=r/=45/0.3=150mm2.6缸心距的確定 由于汽油機(jī)干缸套的缸心矩Lo/D為1.12-1.24，所以初選Lo/D1.2，得Lo=84mm。2.7壓縮比與

9、燃燒室容積Vc,總?cè)莘eVa 壓縮比范圍為712，根據(jù)內(nèi)燃機(jī)學(xué)（周保龍）P308，受爆燃限制，汽油機(jī)壓縮比不超過10，取=9 則燃燒室容積Vc=Vs/(-1)=62.3mL,汽缸總?cè)莘eVa=Vc+Vs=（62.3+498.5）=560.8mL3熱力學(xué)計(jì)算3.1燃燒過程數(shù)學(xué)模型根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，設(shè)計(jì)的為2.0L，4行程的汽油發(fā)動(dòng)機(jī)，將其實(shí)際循環(huán)簡(jiǎn)化為混合加熱循環(huán)，這個(gè)循環(huán)過程稱為汽油發(fā)動(dòng)機(jī)的理論循環(huán)。選取汽油機(jī)壓縮比 ，理論范圍812之間其中 為活塞在下止點(diǎn)時(shí)氣缸的容積為活塞在上止點(diǎn)時(shí)氣缸的容積內(nèi)燃機(jī)學(xué)的簡(jiǎn)化知：發(fā)動(dòng)機(jī)的熱力實(shí)際循環(huán)過程分為進(jìn)氣過程、壓縮過程、膨脹過程、排氣過程。實(shí)際的循環(huán)過程

10、復(fù)雜，難以用簡(jiǎn)單的數(shù)學(xué)模型來分析，所以為了計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)的循環(huán)做功過程提出了理論循環(huán)過程。發(fā)動(dòng)機(jī)的理論循環(huán)是將非常復(fù)雜的實(shí)際工作過程加以簡(jiǎn)化，忽略一些因素，以便于作簡(jiǎn)易的定量處理。通過對(duì)理論循環(huán)的研究，可以清楚的確定影響性能的一些重要因素，從而找到提高發(fā)動(dòng)機(jī)性能的基本途徑。最簡(jiǎn)單的理論循環(huán)是空氣標(biāo)準(zhǔn)循環(huán)，簡(jiǎn)化的條件為：1） 假設(shè)工質(zhì)是理想氣體，其物理常數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的空氣物理常數(shù)相同。2） 假設(shè)工質(zhì)是在閉口系統(tǒng)中作封閉循環(huán)。3） 假設(shè)工質(zhì)的壓縮及膨脹是絕熱等熵過程。4） 假設(shè)燃燒時(shí)外界無數(shù)個(gè)高溫?zé)嵩炊ㄈ莼蚨▔合蚬べ|(zhì)加熱。工質(zhì)放熱為定容放熱。根據(jù)汽油機(jī)的混合氣燃燒迅速，近似為定容加熱循環(huán)。3.1.1

11、絕熱壓縮起點(diǎn)選取壓縮沖程的下止點(diǎn)（設(shè)為A點(diǎn)）時(shí)的氣體參數(shù) 其中為大氣的壓力，=1.03*105pa，系數(shù)取為0.93，得： ， 根據(jù)活塞的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，計(jì)算出氣缸內(nèi)容積隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律，得： =0.563L3.1.2絕熱壓縮過程選取壓縮沖程終點(diǎn)（設(shè)為B點(diǎn)），從A點(diǎn)到B點(diǎn)的壓縮過程看作是多變的壓縮過程，多變指數(shù)取為根據(jù)多變過程的熱力學(xué)計(jì)算公式=常數(shù)和A點(diǎn)的氣體狀態(tài)，可以計(jì)算出從A點(diǎn)到B點(diǎn)的壓縮過程中各個(gè)點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)。經(jīng)過計(jì)算后得到B點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)： 3.1.3定容增壓過程選取定容增壓的終點(diǎn)（設(shè)為C點(diǎn)），從B點(diǎn)到C點(diǎn)看作為定容壓縮過程，其定容增壓比，則C點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)： 3.1.4 絕熱膨脹過程選取膨

12、脹過程的終點(diǎn)（設(shè)為D點(diǎn)），從C點(diǎn)到D點(diǎn)可以看作是多變的膨脹過程，其多變指數(shù)為。3.2 繪制P-V圖3.2.1繪制理論P(yáng)-V圖根據(jù)多變過程的熱力學(xué)計(jì)算公式常數(shù)和C點(diǎn)的氣體狀態(tài)，可以計(jì)算出從C點(diǎn)到D點(diǎn)的膨脹過程中各個(gè)點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)。計(jì)算后，得： 未調(diào)整的P-V圖圖 1理想P-V圖3.2.2 繪制調(diào)整P-V圖調(diào)整的P-V圖: 因?yàn)閷?shí)際過程比較復(fù)雜，所以在得到的PV，P圖上要修正得到，最高壓力不在上止點(diǎn)，還有點(diǎn)火提前角，排氣提前角的修正，顯然實(shí)際的邊界條件是不可能得到的，所以只能做一些適當(dāng)?shù)男拚?。圖2 調(diào)整P-V圖3.3熱力學(xué)平均有效壓力校核由熱力學(xué)計(jì)算所繪制的示功圖為理論循環(huán)的示功圖，其圍成的面積表示

13、的是汽油機(jī)所做的指示功數(shù)值由對(duì)示功圖積分后求得的面積來表示其中 經(jīng)過計(jì)算后得：所以汽油機(jī)的平均有效壓力：其中為汽油機(jī)的機(jī)械效率，根據(jù)計(jì)算得根據(jù)得到的示功圖可以按照積分的思想得到指示功得到計(jì)算結(jié)果如下表1 示功圖積分?jǐn)?shù)據(jù)表Wi（j）Pi（Mpa）Pme（Mpa）Pe（KW）574.1.068.所給定的結(jié)果滿足設(shè)計(jì)要求（Pme0.81.2，Pe70kw）， 所以校核合格。4運(yùn)動(dòng)學(xué)計(jì)算41活塞位移根據(jù)活塞的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，計(jì)算出活塞的位置隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律：其中為曲柄半徑和連桿長(zhǎng)度的比，根據(jù)設(shè)計(jì)書的要求，取=0.29 為曲軸半徑，經(jīng)過計(jì)算后的數(shù)據(jù)和得圖表，數(shù)據(jù)見后附附錄。圖3 活塞位移4.2活塞瞬時(shí)速度

14、根據(jù)活塞的位移規(guī)律，對(duì)曲軸轉(zhuǎn)角求倒得到活塞的瞬時(shí)速度V隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律： 經(jīng)過計(jì)算后的數(shù)據(jù)和得圖表，數(shù)據(jù)見后附附錄。圖4 活塞速度4.3活塞的加速度、最大加速度根據(jù)活塞的瞬時(shí)速度規(guī)律，對(duì)曲軸轉(zhuǎn)角求倒得到活塞的加速度V隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律：經(jīng)過計(jì)算后的數(shù)據(jù)和得圖表，數(shù)據(jù)見后附附錄。圖 5 活塞加速度5力學(xué)計(jì)算5.1氣體壓力：由PV圖轉(zhuǎn)化為P圖隨著曲軸轉(zhuǎn)角的變化，缸內(nèi)的氣體壓力也會(huì)隨之發(fā)生變化。將熱力學(xué)計(jì)算中的圖轉(zhuǎn)化為圖，即氣缸內(nèi)氣體壓力隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律。0180度為進(jìn)氣行程，汽缸內(nèi)的氣體壓力在理論循環(huán)下基本可以認(rèn)為是一恒定值且小于大氣壓力；180360度為多邊壓縮行程，汽缸內(nèi)的氣體壓力可

15、由絕熱方程求出；360540度為多變的膨脹過程，汽缸內(nèi)的氣體壓力可由絕熱方程求出；540720度為排氣行程，可以認(rèn)為汽缸內(nèi)的氣體壓力是均勻下降至。由于已知了曲軸轉(zhuǎn)角和活塞位移X的關(guān)系式，又因V=13。33+D2X/4000，則可以在EXCEL表格中，求取出相應(yīng)轉(zhuǎn)角時(shí)對(duì)應(yīng)氣缸容積V。每隔5求（p，V）。下面列出來了一部分轉(zhuǎn)角下壓力p的數(shù)據(jù)：P-圖01234567890200400600800利用上面求解出的數(shù)據(jù)，做出p圖。如圖：圖6 p圖5.2往復(fù)慣性力分析機(jī)構(gòu)的慣性力時(shí)，通常將連續(xù)分布質(zhì)量的實(shí)際活塞曲柄連桿機(jī)構(gòu)離散成用往復(fù)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量的動(dòng)力學(xué)等效當(dāng)量系統(tǒng)來分析，往復(fù)慣性力的產(chǎn)生是由于活塞和連桿小頭

16、的質(zhì)量在活塞瞬時(shí)速度的不均勻條件下產(chǎn)生的。往復(fù)慣性力的大小不僅與活塞和連桿小頭的往復(fù)慣性質(zhì)量有關(guān)，還與活塞的瞬時(shí)加速度有關(guān)。其加速度已經(jīng)在運(yùn)動(dòng)學(xué)中計(jì)算完畢，往復(fù)慣性質(zhì)量 ，其中為活塞組的質(zhì)量計(jì)算斷面以上那部分連桿往復(fù)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量?；钊馁|(zhì)量在估算時(shí)，將活塞當(dāng)作薄壁圓筒處理?；钊?其中D為活塞的外徑，D=84mm t為活塞的厚度， t=8mm H為活塞的高度，H=(0.81.0)D=84mm 為活塞的密度，在此處用共晶鋁硅合金66-1，密度為2.7g/cm3 其中L為連桿的長(zhǎng)度 為連桿質(zhì)心到連桿大頭的距離 為連桿的質(zhì)量經(jīng)過估算得到 mj = m2+m1=0.938kg 用公式即可以計(jì)算出活塞連桿小頭

17、的往復(fù)慣性力隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律，具體的計(jì)算數(shù)據(jù)見后附表。5.3旋轉(zhuǎn)往復(fù)慣性力分析機(jī)構(gòu)的慣性力時(shí)，通常將連續(xù)分布質(zhì)量的實(shí)際活塞曲柄連桿機(jī)構(gòu)離散成用往復(fù)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量和旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量的動(dòng)力學(xué)等效當(dāng)量系統(tǒng)來分析，連桿質(zhì)心以下的質(zhì)量和曲柄銷組質(zhì)量離散為旋轉(zhuǎn)慣性質(zhì)量。 （4） （5） （6）隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律，具體的計(jì)算數(shù)據(jù)見后附錄。5.4合力的計(jì)算忽略機(jī)構(gòu)摩擦阻力，則作用在曲柄連桿機(jī)構(gòu)上的力只要研究氣體壓力和機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量的慣性力。氣缸內(nèi)工質(zhì)作用在活塞上的總氣體壓力為： （7） 缸內(nèi)絕對(duì)壓力，Mpa；大氣壓力，一般取0.1MpaPg隨著曲軸轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律Pgf（），依據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)型式和工況而不同。對(duì)新設(shè)計(jì)得發(fā)動(dòng)

18、機(jī)可由熱力計(jì)算或參考同類型發(fā)動(dòng)機(jī)的示功圖；對(duì)已有的發(fā)動(dòng)機(jī)可用各種燃燒分析儀。作用在曲柄連桿機(jī)構(gòu)上的力：氣體壓力于往復(fù)慣性力兩者作用在氣缸中心線上，將往復(fù)慣性力也用單位活塞面積的壓力來計(jì)算，則合成的單位面積的力為 （8）其中分解后得到其他的力側(cè)壓力Pn、連桿力Pl、切向力t、徑向力k、單缸扭矩Mi。公式分別為： 側(cè)壓力 Pn=Ptan （9）連桿力Pl=P/cos （10）切向力 t=Pl sin(+)=P （11） 徑向力k=Plcos(+)=P （12）圖7 連桿受力圖 用Excel表繪制側(cè)壓力、連桿力、切向力、徑向力隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化。如圖：圖8側(cè)壓力、連桿力 單缸扭矩 （13）用Excel

19、表繪制，得出單缸扭矩圖：圖9 單缸扭矩采用直列式四缸發(fā)動(dòng)機(jī)，其發(fā)火間隔角為點(diǎn)火順序?yàn)?-3-4-2，由此按發(fā)火次序依次疊加個(gè)缸得到合成扭矩圖：圖9 合成扭矩 從發(fā)動(dòng)機(jī)有效功率公式來看，當(dāng)缸徑、缸數(shù)和沖程數(shù)已選定時(shí)，在燃油經(jīng)濟(jì)性最佳的前提下，要盡可能提高輸出功率，就只有依靠平均有效壓力Pme和活塞平均速度Vm兩個(gè)主要參數(shù)的合理選擇了。發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率為：（kw） （1）式中Pme平均有效壓力，MPa Vm活塞平均速度，m/s； n標(biāo)定轉(zhuǎn)速，r/min； D氣缸直徑，cm； 行程數(shù)，四沖程4，二沖程2。取整得到如下結(jié)果： 表2 缸徑、行程、轉(zhuǎn)速參數(shù)表Pme(mpa)Vm（m/s）S/DD(mm)S

20、(mm)n(r/min)Vs(L)Vc(L)Va(L)1161.1849255000.510.050.56所示的結(jié)果得到發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)。查有關(guān)手冊(cè)，所得到的發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)滿足現(xiàn)代發(fā)動(dòng)機(jī)的一般技術(shù)水平，而且現(xiàn)在的加工技術(shù)可以達(dá)到這個(gè)水平。6活塞設(shè)計(jì)6.1活塞的材料共晶硅鋁合金制造活塞的材料應(yīng)有小的密度、足夠的高溫強(qiáng)度、高的熱導(dǎo)率、低的線脹系數(shù)以及良好的摩擦性能(減摩性和耐磨性)。常用材料為鋁硅合金，。共晶鋁硅合金具有滿意的綜合性能，工藝性良 好，應(yīng)用最為廣泛。過共晶鋁硅合金中的初生硅晶體使耐熱性、耐磨性改善，膨脹系數(shù)減小，但加工工藝性惡化。過共晶鋁硅合金廣泛用于高熱負(fù)荷活塞。6.2活塞主要尺寸設(shè)計(jì)

21、6.2.1活塞高度HH=1D選擇H=84mm6.2.2壓縮高度H1H1=0.5D選擇H=42mm6.2.3火力岸高度h h=0.07D=5.965mm選取h=6mm6.2.4環(huán)帶高度現(xiàn)代四行程發(fā)動(dòng)機(jī)一般采用二道氣環(huán)和一道油環(huán)。氣環(huán)的厚度一般為2.03.0mm(汽車發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)p308)。環(huán)岸要求有足夠的強(qiáng)度，使其在最大氣壓下不致被損壞。第一道環(huán)的環(huán)岸高度b1 一般為1.52.5c（c指環(huán)槽高度），第二道環(huán)的環(huán)岸高度b2為12c。第一環(huán)岸高 C1=0.030.04D=0.04*84=3.4mm 取4mm環(huán)高b1 為2.03.0mm取2.0mm環(huán)高b2 為2.03.0mm取2.0mm環(huán)高b3 油環(huán)為

22、4.06.0mm取4.0mm環(huán)岸高C2 為2b1取4.0mmb1=2,b2=2, b3=4,C1=4, C2=4。則環(huán)帶高度為16mm6.2.5活塞頂部厚度為0.060.10D=0.08D=6.72取8mm。 6.2.6活塞側(cè)壁厚度及內(nèi)部過渡圓角活塞頭部要安裝活塞環(huán)，側(cè)壁必須加厚，一般?。?.050.1）D，取0.1D，厚度則為8mm為改善散熱狀況，活塞頂與側(cè)壁之間應(yīng)該采用較大的過度圓角，一般取R=0.050.1D則圓角半徑取為8mm6.2.7活塞銷座間距B=0.35-0.40D取0.4則活塞銷座間距為34mm有關(guān)活塞的尺寸設(shè)計(jì)結(jié)果：名稱數(shù)值單位壓縮高度取H1 42mm環(huán)帶高度H316mm火力

23、岸高度H46mm總高度84mm壁厚8mm內(nèi)圓直徑D66mm外圓直徑D82mm第一道環(huán)的環(huán)岸高度b12mm第二道環(huán)的環(huán)岸高度b22mm第一道環(huán)槽高度C14mm第二道環(huán)槽高度C24mm環(huán)槽深度8mm6.3活塞裙部及其側(cè)表面形狀的設(shè)計(jì)活塞裙部及其側(cè)表面形狀設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，在于保證裙部有足夠的貼切合面積和良好的潤(rùn)滑條件，以及保證發(fā)動(dòng)機(jī)在不同工況下都具有最小的活塞間隙。6.3.1裙部橢圓1）、將裙部設(shè)計(jì)成橢圓。 2）、將銷座附近的裙部外側(cè)部位設(shè)計(jì)成凹陷狀。裙部橢圓的規(guī)律：為了使活塞在正常工作溫度下于氣缸壁之間保持右比較均勻的間隙，不至于在氣缸內(nèi)卡死或是引起局部磨損，必須在常溫下預(yù)先把活塞裙部的橫斷面加工成橢

24、圓形，其長(zhǎng)軸垂直于活塞銷軸線方向，其矩軸于長(zhǎng)軸的差值視發(fā)動(dòng)機(jī)的不同而不同，一般為0.080.025mm。為了視鋁合金活塞在工作狀態(tài)下（熱態(tài)）接近一個(gè)圓柱形，害必須把活塞做成上小下大的近似圓錐形。其錐度視發(fā)動(dòng)機(jī)的不同而不同，一般為0.050.1mm。實(shí)際?。簩?duì)活塞下下部和頭部取0.1mm；對(duì)活塞裙中部取0.08mm6.3.2配缸間隙為了視鋁合金活塞在工作狀態(tài)下（熱態(tài)）接近一個(gè)圓柱形，害必須把活塞做成上小下大的近似圓錐形。其錐度視發(fā)動(dòng)機(jī)的不同而不同，一般為0.050.1mm。 活塞頂部間隙：0.240mm（活塞銷中心平面內(nèi)）；0.210mm垂直于活塞銷中心線平面內(nèi) 活塞裙部間隙：0.09mm（活塞

25、銷中心平面內(nèi)）；0.04mm垂直于活塞銷中心線平面內(nèi)6.4活塞頭的質(zhì)量計(jì)算對(duì)活塞進(jìn)行簡(jiǎn)化變成可計(jì)算體積的幾何體，從而計(jì)算出其體積和質(zhì)量。簡(jiǎn)化圖如下。H4H3DHH2H1活塞銷孔軸線VVV活塞的質(zhì)量在估算時(shí)，將活塞當(dāng)作薄壁圓筒處理?；钊?其中D為活塞的外徑，D=84mm t為活塞的厚度， t=8mm H為活塞的高度，H=(0.81.0)D=84mm 為活塞的密度，在此處用共晶鋁硅合金66-1，密度為2.7g/cm3故可知活塞的質(zhì)量為m活塞=227.8g7活塞銷的設(shè)計(jì)活塞工作時(shí)頂部承受很大的大氣壓力，這些力通過銷座傳給活塞銷，再傳給連桿。因而活塞銷座和活塞銷的設(shè)計(jì)必須保證足夠的強(qiáng)度、足夠的承壓面積

26、和耐磨性。7.1活塞銷的材料 活塞銷一般用低碳鋼或低碳合金鋼（如20Cr）制造，經(jīng)表面參碳淬火處理，以提高表面硬度，使中心具有一定的沖擊韌性。表面需進(jìn)行精磨和拋光。7.2活塞銷與銷座的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)d=（0.250.3）D=0.3D=25.5mm取25mmd0=(0.60.79)d=0.6d=15mml=(0.80.9)D=0.9D=75.6取76mm活塞銷外徑d=25,;活塞銷內(nèi)徑d=15?；钊N長(zhǎng)度l=76mm。7.3活塞銷與銷座的配合活塞頂所承受的氣壓力通過活塞銷座和活塞銷傳給連桿。由于結(jié)構(gòu)上的限制，活塞銷的 直徑d不可能超過0.4D(表11-1)，活塞銷的長(zhǎng)度不可能超過0.85D，因此活塞銷

27、總的承壓面積極為有限，還要在活塞銷座與連桿小頭襯套之間合理分配。所以，不論在銷與銷座之間，還是在銷與連桿之間，承壓面積都很小，表面比壓很高。加上活塞銷與銷座或活塞銷與連桿襯套之間相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度很低，液體潤(rùn)滑油膜不易形成。在這種高壓低速條件下，要保證可靠的液體潤(rùn)滑，配合副的工作間隙要盡可能小。經(jīng)驗(yàn)表明，當(dāng)活塞銷與銷座以及活塞銷與連桿小頭襯套之間的工作狀態(tài)(熱態(tài))間隙在(13) 10-4d時(shí)，可以可靠工作。于是，在裝配狀態(tài)(冷態(tài))，銷與銷座則有(13) 10-4d的過盈，以補(bǔ)償鋁合金活塞銷孔在工作時(shí)較大的熱膨脹。為了穩(wěn)定地保持極小的間隙而又轉(zhuǎn)動(dòng)靈活，活塞銷外圓、活塞銷孔和連桿小頭襯套孔都應(yīng)有極高的加

28、工精度。不但尺寸公差要嚴(yán)格，尤其要保證嚴(yán)格的圓柱度和表面粗糙度。如果尺寸公差偏大，而圓柱度和表面粗糙度值足夠小，則可以按尺寸分組選配的辦法保證配合副的理想間隙。7.4活塞銷質(zhì)量m3m=134g7.5活塞銷剛度和強(qiáng)度的校核為保證活塞銷和銷座的可靠工作，需校核活塞銷的彎曲變形，失圓變形，銷座上的表面壓力和活塞銷的應(yīng)力。=d2/d1=？活塞銷的彎曲變形： 許用變形： 滿足要求。失圓變形：許用失圓變形： 滿足要求。作用在銷孔上的表面壓力： 小于極限值560bar，滿足要求。活塞銷的縱向彎曲應(yīng)力： 活塞銷的橫向彎曲應(yīng)力： 所以總彎曲應(yīng)力： =354.4N/mm2在許用應(yīng)力200到400 N/mm2之間，

29、滿足要求。經(jīng)以上計(jì)算可知設(shè)計(jì)的活塞銷滿足剛度和強(qiáng)度要求。8活塞環(huán)設(shè)計(jì)活塞與活塞環(huán)一起防止氣缸內(nèi)的高壓氣體下竄到曲軸箱，同時(shí)把很大一部分活塞頂接收的熱量傳給氣缸壁，起這種作用的活塞環(huán)稱為氣環(huán)。此外，還設(shè)置專門的油環(huán)，在活塞下行時(shí)把氣缸壁上多余的機(jī)油刮回油底殼，以減少上竄機(jī)油量。一般要求通過環(huán)組的竄氣量不超過總進(jìn)氣量的0.5%，機(jī)油消耗量不超過燃油消耗量的0.5%。 8.1活塞環(huán)的密封機(jī)理內(nèi)燃機(jī)活塞組與氣缸之間應(yīng)用帶開口的彈性金屬環(huán)實(shí)現(xiàn)往復(fù)式密封。由于開口的存在，漏氣通路不可能完全消除。為了防止大量漏氣，一般采用多個(gè)活塞環(huán)形成隨活塞運(yùn)動(dòng)的迷宮式密封。 為減小活塞組與氣缸之間的漏氣通路，活塞環(huán)的外周

30、面必須以一定的彈力與氣缸壁緊密貼合，形成第一密封面(圖11-8)。這樣一來，缸內(nèi)氣體不能短路直接通過環(huán)周與氣缸之間，而是進(jìn)入環(huán)與環(huán)槽之間，一方面軸向不平衡力將環(huán)向環(huán)槽的側(cè)面壓緊，形成第二密封面，同時(shí)，作用在環(huán)背的氣壓力造成的徑向不平衡力又大大加強(qiáng)了第一密封面。盡管環(huán)背氣壓力有時(shí)大大超過環(huán)本身彈力，但的作用仍是關(guān)鍵。如果降到零，即環(huán)周與缸壁之間出現(xiàn)縫隙(一般稱為活塞環(huán)“漏光”)，第一密封面被破壞，氣體就直接從縫隙處短路外泄，任何環(huán)背壓力和FR都建立不起來。只要在整個(gè)環(huán)周上還剩下一個(gè)哪怕是很小的彈力，被密封氣體就會(huì)自行幫助密封，而且要密封的氣體壓力越高，附加的密封力也越大?？梢哉J(rèn)為，具有這種自適應(yīng)

31、特性的簡(jiǎn)單環(huán)式密封系統(tǒng)，是往復(fù)活塞式內(nèi)燃機(jī)有強(qiáng)大生命力的結(jié)構(gòu)保證之一。 必須指出，活塞組的密封作用不僅取決于活塞環(huán)，而且與活塞的設(shè)計(jì)有很大關(guān)系?；钊麘?yīng)保證活塞環(huán)工作溫度不會(huì)過高。環(huán)帶部分與氣缸的間隙應(yīng)盡可能小。環(huán)槽應(yīng)加工精確，且在工作中不發(fā)生過大變形。環(huán)槽與環(huán)之間的間隙要合適。8.2氣環(huán)的設(shè)計(jì)8.2.1氣環(huán)的斷面形狀 根據(jù)活塞環(huán)的密封機(jī)理，形狀簡(jiǎn)單、加工方便的矩形(斷面)環(huán)完全可以滿足要求。但這種環(huán)磨合性較差，作用在活塞環(huán)上的力及其密封面密封性不理想。桶面環(huán)(圖11-9b)的外周面是直徑等于缸徑的球面的中段，其特點(diǎn)是能適應(yīng)活塞的擺動(dòng)，并且活塞上行和下行時(shí)均能在環(huán)的外周面上形成潤(rùn)滑油膜，摩擦面不

32、易燒傷。環(huán)與氣缸接觸面積小，比壓大，密封性好。桶面環(huán)廣泛用作高速、高負(fù)荷的強(qiáng)化內(nèi)燃機(jī)的第一環(huán)。圖119 常用的活塞環(huán)斷面形狀a)矩形環(huán) b)桶面環(huán) c)錐面環(huán)。d)梯形環(huán) e)內(nèi)切正扭曲環(huán) f)錐面內(nèi)倒角反扭曲環(huán)錐面環(huán)(圖11-9c)外周面具有很小的斜角(一般為)，它新裝入氣缸時(shí)與氣缸線接觸，磨合快，下行時(shí)有良好的刮油作用。安裝時(shí)不能上下裝反，否則使竄機(jī)油加劇。這種環(huán)適用于第二、三氣環(huán)。梯形環(huán)(圖119d)兩側(cè)面夾角多為150左右。裝這種環(huán)的活塞在氣缸中工作時(shí)的側(cè)向位移使環(huán)與環(huán)槽側(cè)面間的間隙不斷變化，可防止環(huán)槽中機(jī)油結(jié)膠甚至碳化，適用于熱負(fù)荷較高的柴油機(jī)作為第一環(huán)。扭曲環(huán)(圖11-9e)采用內(nèi)

33、切或倒角造成斷面相對(duì)彎曲中性軸不對(duì)稱，使環(huán)裝入氣缸發(fā)生彎曲變形后發(fā)生不超過10的盤狀正扭曲。它有與錐面環(huán)類似的作用，但加工容易些，不過扭曲環(huán)的扭曲角沿環(huán)周是不均勻的。反扭曲環(huán)(圖119f)工作時(shí)扭曲成蓋子狀，配合外圓的錐面，具有很強(qiáng)的密封性和刮油能力，常用于緊挨油環(huán)的那道氣環(huán)。 8.2.2氣環(huán)的尺寸參數(shù) 在保證密封的前提下，活塞環(huán)的數(shù)目應(yīng)盡可能少，因?yàn)闇p少環(huán)數(shù)可縮小活塞高度，減輕活塞質(zhì)量，減小發(fā)動(dòng)機(jī)總高度，降低發(fā)動(dòng)機(jī)摩擦損失?，F(xiàn)代高速內(nèi)燃機(jī)大多采用2道氣環(huán)(另有1油環(huán))，重型強(qiáng)化柴油機(jī)則用3道氣環(huán)。氣環(huán)的尺寸參數(shù)主要有環(huán)的徑向厚度、軸向高度(圖11-8)以及環(huán)的自由狀態(tài)形狀和自由開口端距S0。

34、減小環(huán)高b有利于縮短活塞高度，減小環(huán)的顫振傾向，目前已達(dá)到1mm左右的極限。過小的使環(huán)和環(huán)槽的加工困難。徑向厚度較大的環(huán)彎曲剛度大，對(duì)氣缸表面畸變的跟隨性差，但耐磨性相對(duì)較好。剛性環(huán)在較小的端距S0下就可得出要求的平均徑向壁壓，但在套裝到活塞頭部上時(shí)易于折斷。對(duì)合金鑄鐵的活塞環(huán)來說，=0.10.2MPa，。環(huán)槽深度取0.9d=76mm8.2.3活塞環(huán)的材料活塞環(huán)是內(nèi)燃機(jī)中磨損最快的零件，因此適當(dāng)選擇材料和表面處理工藝十分重要?；钊h(huán)一般是由合金鑄鐵鑄造，高強(qiáng)度環(huán)用球墨鑄鐵，經(jīng)熱處理以改善材料的熱穩(wěn)定性。少數(shù)活塞環(huán)用合金鋼制造?；钊h(huán)的工作表面通常用各種鍍層或涂層，以提高其耐磨性、耐蝕性或改善磨

35、合性。最常用的耐磨層為鍍鉻和噴鉬。松孔鍍鉻不僅硬度高，耐磨耐蝕，而且儲(chǔ)油，抗膠合，廣泛用于汽油機(jī)和自然吸氣柴油機(jī)。鉬熔點(diǎn)高，噴鉬層抗膠合、抗磨損性能好，能適應(yīng)高溫下工作。噴涂法能造成一定多孔性，也有一定儲(chǔ)油能力。噴鉬環(huán)主要用于增壓強(qiáng)化柴油機(jī)的第一環(huán)。所有活塞環(huán)都要進(jìn)行磷化、鍍錫或氧化處理，以改善磨合性和防銹。8.3.油環(huán)的設(shè)計(jì)氣缸與活塞運(yùn)動(dòng)副用飛濺的機(jī)油潤(rùn)滑。油環(huán)的作用是把飛濺到氣缸壁上的多余潤(rùn)滑油刮下來，回到油底殼，以減少發(fā)動(dòng)機(jī)的機(jī)油消耗量。為了能在高速運(yùn)動(dòng)中對(duì)抗機(jī)油的流體動(dòng)壓力刮下機(jī)油，只留下很薄的油膜，油環(huán)工作面的著壁壓力應(yīng)足夠大。因?yàn)橛铜h(huán)沒有環(huán)背氣壓力幫助壓向氣缸壁，著壁壓力完全靠本身

36、的彈力產(chǎn)生。單體鑄鐵油環(huán)(圖11-10a)，由于材料強(qiáng)度所限，只能通過減小與氣缸接觸的工作面積來提高壁壓，最高只能達(dá)到0.5MPa左右。如用高強(qiáng)度材料，用較大的徑向厚度，壁壓可能進(jìn)一步提高，但環(huán)剛性大，對(duì)氣缸變形的追隨性差，刮油能力不好。用具有切向彈力的螺旋襯簧的鑄鐵油環(huán)(圖11-10b)可使壁壓達(dá)到0.8MPa以上，即使環(huán)的外圓磨損，壁壓也比較穩(wěn)定，因?yàn)楸趬褐饕梢r簧產(chǎn)生。這種環(huán)厚度小，柔性好，在氣缸變形較大的條件下也能很好地刮油。這種油環(huán)目前應(yīng)用很廣，尤其在高速柴油機(jī)上。鑄鐵環(huán)表面要通體鍍鉻。上述兩種單體油環(huán)與環(huán)槽不可避免地有側(cè)向間隙，在環(huán)正常軸向移動(dòng)或顫振而懸浮在環(huán)槽中間時(shí)，機(jī)油可能通過

37、側(cè)隙上竄。這種影響在高轉(zhuǎn)速時(shí)更大，所以現(xiàn)代高速汽油機(jī)常用無側(cè)隙鋼片組合式油環(huán)。為了使油環(huán)刮油有效，除了油環(huán)結(jié)構(gòu)外，還應(yīng)注意活塞的配合。用單體油環(huán)時(shí)必須保持環(huán)槽側(cè)隙盡可能小，這意味著環(huán)槽加工精度要高，變形要小。還應(yīng)注意環(huán)槽須有面積足夠的泄油通道，以免回油受節(jié)流造成過高動(dòng)壓，使油環(huán)浮起。一般希望在油環(huán)槽底和槽下都加工出很多泄油孔，使泄油通暢。8.4.活塞環(huán)強(qiáng)度校核為了確定任意斷面 BB中的彎矩，可把活塞環(huán)看成是開口對(duì)面的對(duì)稱面AA固定的懸臂梁，因?yàn)榛钊h(huán)從自由狀態(tài)變到工作狀態(tài)時(shí)AA斷面不發(fā)生旋轉(zhuǎn)。于是作用在單元環(huán)上rd的單元力dp=p0br0d對(duì)斷面BB產(chǎn)生的彎矩可寫成 環(huán)從=到段上的壓力對(duì)BB斷

38、面的總彎矩M為 式中：材料確定后E為常數(shù)，P0也為常數(shù)，對(duì)結(jié)構(gòu)參數(shù)D一定的均壓環(huán)，自然狀態(tài)的曲率半徑隨而變，故活塞環(huán)在自由狀態(tài)下不是圓形小 結(jié)通過這次我們親身的設(shè)計(jì)實(shí)踐，讓我們對(duì)這些專業(yè)課的基礎(chǔ)知識(shí)和基本理論能有進(jìn)一步的理解和掌握。設(shè)計(jì)的整個(gè)過程都有老師在一旁指導(dǎo)，有問題可以及時(shí)解決，學(xué)到了很多發(fā)動(dòng)機(jī)和曲軸的知識(shí)，這也是我覺得這次設(shè)計(jì)比以前簡(jiǎn)單的原因吧。我把這次課程所學(xué)到的東西總結(jié)為以下幾點(diǎn)：1分析、計(jì)算、設(shè)計(jì)、繪圖、運(yùn)用各種標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范、查閱各種設(shè)計(jì)手冊(cè)與資料。2.計(jì)算機(jī)計(jì)算，繪圖的應(yīng)用能力等方面得到進(jìn)一步的提高。3.初步建立了工程的觀念處理問題。4. 能夠全面地檢驗(yàn)并鞏固我們以前所學(xué)的專業(yè)課

39、知識(shí)，并通過結(jié)合實(shí)際，讓我們能從一個(gè)全新的角度重新學(xué)習(xí)、認(rèn)識(shí)以前學(xué)過的專業(yè)課知識(shí)。5. 了解國(guó)內(nèi)外發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀，對(duì)當(dāng)代先進(jìn)的發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)有了一些了解。6. 此次課程設(shè)計(jì)還為我們下學(xué)期的畢業(yè)設(shè)計(jì)奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。參考文獻(xiàn)1 楊連生內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)北京：中國(guó)農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社，19812 陸際青汽車發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)北京：清華大學(xué)出版社，19903 楊連生內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)北京：中國(guó)農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社，19814 唐增寶，何永然，劉安俊機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)武漢：華中科技大學(xué)出版社，19995 周龍保內(nèi)燃機(jī)學(xué)北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20056 吳兆漢內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)北京：北京理工大學(xué)出版社，19907 沈維道工程熱力學(xué)北京：高等教育出版社

40、，2002附 錄 附表1一些需要的參數(shù)活塞行程s(mm)活塞直徑D(mm)轉(zhuǎn)速n(r/min)往復(fù)慣性質(zhì)量mj(kg)(kg)壓縮比余隙容積vc(L)92845500310500537 曲柄半徑r(cm)連桿長(zhǎng)度(cm)半徑/長(zhǎng)度曲柄角速度(rad/s)進(jìn)氣壓力pa（Mp)壓力升高比46158029575958 00936多變指數(shù)n1多變指數(shù)n2活塞面積Fh（cm2)氣缸工作容積 +余隙容積（L） 排量 （L）旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量mr(kg)13512955021535 附表2 運(yùn)動(dòng)學(xué)計(jì)算圖表曲軸轉(zhuǎn)角活塞位移x（m)活塞速度v(m/s)活塞加速度j(m/s)體積隨位移的變化缸內(nèi)絕對(duì)壓力(MP)往復(fù)慣性

41、力（MP)旋轉(zhuǎn)慣性力00000 0000 19684728 0007-7784752550000 2976 19559432 0007-77847525100001 5915 19186028 00072-77847525150002 8778 18571905 00073-77847525200004 11531 17729161 00074-77847525250006 14140 16674285 00076-77847525300008 16574 15427728 00077-77847525350011 18806 14013367 00078-77847525400014 208

42、13 12457887 00079-77847525450017 22576 10790094 00079-77847525500020 24079 9040183 00079-77847525550024 25313 7238970 0008-77847525600028 26271 5417134 00081-77847525650032 26955 3604459 00081-77847525700036 27366 1829133 00082-77847525750040 27512 117087 00083-77847525800044 27405 -1508572 00083377

43、847525850049 27060 -3028047 00083977847525900053 26494 -4425229 0008477847525950057 25726 -5687952 00084778475251000060 24778 -6808137 00084778475251050064 23671 -7781806 00085778475251100068 22427 -8608973 00085778475251150071 21069 -9293418 00085778475251200074 19618 -9842354 00086778475251250077 18093 -10265994 00086778475251300079 16512 -10577035