1.5m3帶攪拌裝置的反應釜設計

1、 課程設計的設計內(nèi)容設計條件及設計內(nèi)容分析由設計條件單可知，設計的反應釜容積為1.5m3、操作容積為1.2m3：攪拌裝置配置的電動機功率為3.0kw、攪拌軸的轉速為85r/min、攪拌漿的形式為框式；加熱的方式為用夾套內(nèi)的導熱油進行電加熱：裝置上設有6個工藝接管、2個視鏡、4個耳式支座、12個電加熱器套管、1個人孔（或固體物料進口）、2個測控接管。 反應釜設計的內(nèi)容主要有：（1）釜體的強度、剛度、穩(wěn)定性計算和結構設計（2）夾套的強度、剛度計算和結構設計；（3）設計釜體的法蘭聯(lián)接結構、選擇接管、管法蘭；（4）人孔的選型及補強計算；（5）支座選型及驗算；（6）視鏡的選型；（7）焊縫的結果與尺寸設計

2、；（8）電機、減速機的選型；（9）攪拌軸及框式攪拌槳的尺寸設計；（10）選擇聯(lián)軸器；（11）設計機架結構及尺寸；（12）設計底蓋結構及尺寸；（13）選擇軸封形式；（14）繪總裝配圖及攪拌軸零件圖等。第一章 反應釜釜體的設計1.1釜體、的確定1.1.1釜體的確定已知l/ =1.0，由v=(/4)，l=1.0，得，圓整由文獻1表16-1查得釜體的1.1.2釜體pn的確定由于操作壓力0.3，由文獻1表16-9可知：0.61.2釜體筒體壁厚的設計1.2.1設計參數(shù)的確定設計壓力：（1.051.1），取1.1=1.10.3mpa；液體靜壓：由筒體高度=1.01.2=1.44m,取液體物料的平均密度為86

3、0kg/,若按釜內(nèi)全部充滿料液計算液相靜壓強，則有=10121pa因=5，故可以忽略；計算壓力： = = 1.1；設計溫度：130 ；焊縫系數(shù)： 0.85（局部無損探傷）；許用應力：根據(jù)材料0cr18ni10ti、設計溫度130，由文獻1表14-4知137；鋼板負偏差：0.25（查文獻1表14-6，gb6654-1996）；腐蝕裕量：1.0（尚耐腐蝕材料，單面腐蝕；查文獻1表14-7）。1.2.2筒體壁厚的設計由公式 得：+0.25+1.0=2.95mm圓整 剛度校核：不銹鋼的考慮筒體的加工壁厚不小于5mm，故筒體的壁厚取1.3釜體封頭的設計1.3.1封頭的選型由文獻1表16-4選釜體的封頭選

4、標準橢球型，代號eha、標準jb/t47462002。1.3.2設計參數(shù)的確定由于封頭，故可用整板沖壓成型，因此取焊縫系數(shù)1.0，其他設計參數(shù)與筒體相同。1.3.3封頭的壁厚設計由公式得 =2.70圓整得根據(jù)規(guī)定，取封頭壁厚與筒體壁厚一致1.3.4封頭的直邊尺寸、體積及重量的確定根據(jù)，由文獻1表16- 5知：直邊高度：25容 積：0.2545深度 ：300內(nèi)表面積fk：1.6552 1.4筒體長度的設計 1.4.1筒體長度h的設計，=1102圓整得:=11001.4.2釜體長徑比的復核=；滿足要求1.5外壓筒體壁厚的設計1.5.1設計外壓的確定由設計條件單可知，夾套內(nèi)介質的壓力為常壓，取設計外

5、壓=0.1。1.5.2試差法設計筒體的壁厚設筒體的壁厚6，則:=6-1.25=4.75，=1212，由得：=1.171212=22651.2筒體的計算長度=1100+325=1208.3=22651.2=1208.3；故該筒體為短圓筒。圓筒的臨界壓力為：由=/，=3得=0.447/3=0.149因=0.1 =0.149；所以假設6滿足穩(wěn)定性要求。故筒體的壁厚6。1.5.3圖算法設計筒體的壁厚設筒體的壁厚6，則：=6-1.25 = 4.75，=1212，。筒體的計算長度=1100+325/3=1208.2在文獻1圖15- 4中的坐標上找到0.997的值，由該點作水平線與對應的線相交，沿此點再作豎

6、直線與橫坐標相交，交點的對應值為：0.00036。由文獻1圖15-7中選取，在水平坐標中找到=3.610-4點，由該點作豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此點再作水平線與右方的縱坐標相交，得到系數(shù)的值為：47mpa、=1.79105。根據(jù)=得：=0.184（）因為0.10.184，所以假設6合理，取封頭的壁厚6。由文獻1表16-3知：dn=1200mm，=6的筒體單位高筒節(jié)質量約為178kg/m，則筒體質量為1781.100=195.8kg1.6外壓封頭壁厚的設計1.6.1設計外壓的確定封頭的設計外壓與筒體相同，即設計外壓=0.1。1.6.2封頭壁厚的計算設封頭的壁厚=6，則：= 6-1.25=

7、4.75（），對于標準橢球形封頭=0.9，0.91200=1080，=1080/4.75查文獻1式（15-6）可得，計算系數(shù)：= 5.510-4由文獻1圖15- 7的水平坐標上找到=5.510-4點，由該點作豎直線與對應的材料溫度線相交，沿此點再作水平線與右方的縱坐標相交，得到系數(shù)的值為值為：64、=1.79105根據(jù)=得：=0.28因為0.11.8時取1.8，+0.1= 0.43， 取=0.433.1.2液壓試驗的強度校核由 得：因54.51.8時取1.8。=1.251.10.11.0=0.138，+0.1= 0.21，取=0.21。3.3.2液壓試驗的強度校核由 得：因33.3 0.9 =

8、0.9235085=179.7（），故液壓強度足夠。3.3.3壓力表的量程、水溫的要求壓力表的量程：p表= 2=20.21=0.42或0.3150.84mpa，水溫5。3.3.4液壓試驗的操作過程 在保持夾套表面干燥的條件下，首先用水將夾套內(nèi)的空氣排空，再將水的壓力緩慢升至0.21，保壓不低于30min，然后將壓力緩慢降至0.11，保壓足夠長時間，檢查所有焊縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質量合格，緩慢降壓將夾套內(nèi)的水排凈，用壓縮空氣吹干。若質量不合格，修補后重新試壓直至合格為止。 第四章 反應釜附件的選型及尺寸設計 4.1釜體法蘭聯(lián)接結構的設計設計內(nèi)容包括：法蘭的設計、密封面形式的選

9、型、墊片設計、螺栓和螺母的設計。4.1.1法蘭的設計(1)根據(jù)1200mm、0.6，由文獻1表16-9確定法蘭的類型為甲型平焊法蘭。標記：法蘭ff 1200-0.6 jb/t 4701-2002查文獻1表16-12可知，材料：16mnr查文獻1表16-13可知，螺栓規(guī)格：m20；螺栓數(shù)量：52（2）查文獻1圖16-7可確定法蘭的結構，表16-3可確定法蘭的主要尺寸，法蘭的結構和主要尺寸如圖41 如表41圖41 甲型平焊法蘭表 41 法蘭結構尺寸公稱直徑dn/法蘭/螺栓規(guī)格數(shù)量1200133012901255124112385823m20524.1.2密封面型式的選型根據(jù)0.61.6、介質溫度1

10、30和介質的性質，由文獻1表1614 可知密封面型式為光滑面。4.1.3墊片的設計 由文獻1表16-14得墊片選用耐油橡膠石棉墊片，材料為耐油橡膠石棉板(jg/t 539），文獻2表8-5可確定其結構及尺寸，見圖42和表4-2 圖4-2 墊片的結構表4-2 墊片的尺寸1240120034.1.4螺栓、螺母和墊圈的尺寸規(guī)格本設計選用六角頭螺栓（c級、jg/t 5780-2000）、型六角螺母（c級、jg/t 41-2000）平墊圈（100hv、jg/t 95-2002）螺栓長度的計算：螺栓的長度由法蘭的厚度（）、墊片的厚度（）、螺母的厚度（）、墊圈厚度（）、螺栓伸出長度確定。其中=58、=3、=

11、18、=3、螺栓伸出長度取=0.420.8螺栓的長度為：=151.32取160螺栓標記： jg/t 5780-2000 螺母標記： jg/t 41-2000 墊圈標記： jg/t 95-2002 20-100hv 4.1.5法蘭、墊片、螺栓、螺母、墊圈的材料根據(jù)甲型平焊法蘭、工作溫度=120的條件，由文獻3附錄8法蘭、墊片、螺栓、螺母材料匹配表進行選材，結果如表43所示。表43 法蘭、墊片、螺栓、螺母的材料法 蘭墊 片螺 栓螺 母墊 圈16mnr耐油橡膠石棉3525100hv4.2工藝接管的設計在文獻2表8-2對應無縫鋼管的公稱直徑dn可查其外徑d0、壁厚sn.。（1）導熱油進口采用573.5

12、無縫鋼管，罐內(nèi)的接管與夾套內(nèi)表面磨平。配用突面板式平焊管法蘭：hg 20592 法蘭 pl 50-0.1 rf 20。（2）n2（g）進口采用323.5無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用凸面板式平焊管法蘭：hg 20592 法蘭 pl 25-0.6 rf 0cr18ni10ti。（3）工藝物料進口采用573.5無縫鋼管，管的一端切成，伸入罐內(nèi)一定長度。配用的凸面板式平焊管法蘭：hg 20592 法蘭 pl 50-0.6 rf 0cr18ni10ti。（4）放料口采用1084.0無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用凸面板式平焊管法蘭：hg 20592 法蘭 pl 100-0.6 rf 0cr1

13、8ni10ti。與其配套的是手動下展式鑄不銹鋼放料閥，標記：放料閥6-100 hg 5-11-81-3。（5）導熱油出口采用573.5無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用凸面板式平焊管法蘭：hg 20592 法蘭 pl 50-0.1 rf 20。（6）安全閥接口采用323.5無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用凸面板式平焊管法蘭：hg 20592 法蘭 pl 25-0.6 rf 0cr18ni10ti。（7）冷凝器接口采用1084.0無縫鋼管，接管與封頭內(nèi)表面磨平。配用凸面板式平焊管法蘭：hg 20592 法蘭 pl 100-0.6 rf 0cr18ni10ti。（8）加熱器套管采用無縫鋼管，

14、罐內(nèi)的接管與下封頭內(nèi)表面磨平。配用凸面板式平焊管法蘭：hg 20592 法蘭 pl 65-0.1 rf 20。（9）固體物料進口采用無縫鋼管，罐內(nèi)的接管與下封頭內(nèi)表面磨平磨平。配用凸面板式平焊管法蘭：hg 20592 法蘭 pl 200-0.1 rf 20。4.3管法蘭尺寸的設計工藝接管配用的凸面板式平焊管法蘭的結構如圖。由文獻4表3-2-3并根據(jù)、和接管的，由板式平焊管法蘭標準（hg20592）確定法蘭的尺寸。管法蘭的結構和尺寸見圖4-3和表4-4。 圖43 板式平焊管法蘭表4-4 板式平焊管法蘭的尺寸（hg20592）接管名稱公稱直徑接管外徑連 接 尺 寸法蘭厚度密封面厚度法蘭內(nèi)徑n2接口

15、2532100751141014233工藝物料進口50571401101441216359導熱油進口50571401101441216359固體物料進口20021932028018816223222冷凝器接口、放料口10010821017018416183110導熱油出口50571401101441216359加熱器套管65761601301441216378安全閥接口32381209014412163394.4墊片尺寸及材質工藝接管配用的凸面板式平焊管法蘭的墊片的結構如圖4-4所示，查文獻4表3-2-31可確定其尺寸，尺寸、材質表4-5所示。4.4.1墊片的結構圖4-4 管道法蘭用軟墊片4.

16、4.2密封面形式及墊片尺寸表4-5 密封面形式及墊片尺寸接管名稱密封面型式墊片尺寸()墊片材質外徑內(nèi)徑厚度n2接口rf71322耐油石棉橡膠板工藝物料進口rf107572耐油石棉橡膠板導熱油進口rf107572耐油石棉橡膠板固體物料進口rf2732192耐油石棉橡膠板冷凝器接口、放料口rf1521082耐油石棉橡膠板導熱油出口rf107572耐油石棉橡膠板加熱器套管rf116762耐油石棉橡膠板安全閥接口rf82382耐油石棉橡膠板4.5人孔的設計由于釜體的內(nèi)徑=，因此需要在釜體的封頭上設置人孔，以便于安裝、維修、檢查釜體的內(nèi)部結構，本設計選用不銹鋼a型回轉蓋帶頸平焊法蘭人孔，其結構尺寸如圖4

17、-5所示。由文獻4表3-4-1查得其尺寸見表4-6、材料見表4-7。 圖4-5 a型回轉蓋帶頸平焊法蘭人孔結構1-人孔接管；2-螺母；3-螺栓；4-法蘭；5-墊片；6-手柄；7-法蘭蓋；8-銷軸；9-開口銷；10-墊圈；11、12、13、14-軸耳表4-6回轉蓋帶頸平焊法蘭人孔的尺寸（）公稱壓力（mpa）密封面形式公稱直徑dnd wsdd1ab螺栓規(guī)格數(shù)量0.6凸面4504806590550325150m207516lh1h2bb1b2d重量(kg)2002201022822262088.9 表4-7 人孔0.6450的明細表件號名稱數(shù)量材料件號名稱數(shù)量材料1人孔接管10cr18ni10ti8

18、銷軸1452螺母8259開口銷2353螺栓83510墊圈2100hv4法蘭11cr18ni9ti11軸耳1q235-a5墊片1耐油石棉橡膠板12軸耳1q235-a6手柄1q235-a13軸耳1q235-a7法蘭蓋11cr18ni9ti14軸耳1q235-a4.6視鏡的選型由于釜內(nèi)介質壓力較低（0.3）且考慮mm，本設計選用兩個=80mm的不帶頸視鏡。該類視鏡具有結構簡單，不易結料，窺視范圍大等優(yōu)點，其結構見圖4-6。圖4-6 視鏡的結構型式查文獻4可確定視鏡的規(guī)定標記、標準圖號，文獻4表3-5-2確定其尺寸，尺寸見表4-8，文獻4表3-5-4確定其材料，材料見表4-9，視鏡在封頭上對稱布置。標

19、 記：視鏡0.6，80標準圖號：hgj 501-86-14。質 量：6.8kg表4-8 視鏡的尺寸視鏡玻璃雙頭螺柱數(shù)量直徑長度80 8941601303624868 m1240表4-9 視鏡的材料件號名稱數(shù)量材料件號名稱數(shù)量材料1視鏡玻璃1鋼化硼硅玻璃(hgj501-86-0)4壓緊環(huán)1q235-a2襯 墊2石棉橡膠板5雙頭螺柱8353接 緣11cr18ni9ti6螺母825第五章 攪拌裝置的選型與尺寸設計5.1攪拌軸直徑的初步計算5.1.1攪拌軸直徑的設計電機的功率3.0，攪拌軸的轉速85，根據(jù)文獻1表11-1選擇攪拌軸材料為1cr18ni9ti，25，剪切彈性模量8104，許用單位扭轉角1

20、.0/m。由得：=利用截面法得：=由得：=攪拌軸為實心軸，由：=解得40.7mm，取41mm5.1.2攪拌軸剛度的校核由文獻2式（8-13）：得：=0.54因為最大單位扭轉角max0.541.0，故圓軸的剛度足夠。考慮到攪拌軸與聯(lián)軸器配合，41可能需要進一步調(diào)整。5.2攪拌抽臨界轉速校核計算由于反應釜的攪拌軸轉速200，故無需做臨界轉速校核計算。5.3聯(lián)軸器的型式及尺寸的設計由于選用擺線針齒行星減速機，所以聯(lián)軸器的型式選用立式夾殼聯(lián)軸節(jié)（d型）。標記為：40 hg 2157095，結構如圖5-1。由文獻5表5-3-16可確定聯(lián)軸節(jié)的尺寸，如表5-1，由文獻4表3-5-37可查得零件及材料，如表

21、5-2所示。由于聯(lián)軸節(jié)軸孔直徑=40，因此攪拌軸的直徑調(diào)整至40。圖5-1 立式夾殼聯(lián)軸節(jié)1-夾殼；2-懸吊環(huán)；3-墊圈；4-螺母；5-螺栓表5-1 夾殼聯(lián)軸節(jié)的尺寸軸孔直徑40螺栓數(shù)量規(guī)格118483576162207156m12質量/kg804558516120.60.47.60表5-2 夾殼聯(lián)軸節(jié)的零件及材料件號名 稱材 料件 號名 稱材 料1左、右夾殼zg-1cr18ni9ti4螺 母0cr18ni9ti2吊 環(huán)0cr18ni9ti5螺 栓a2-70 3墊 圈a-1405.4攪拌槳尺寸的設計框式攪拌槳的結構如圖5-2所示。由文獻5表3-1-17和表3-1-15確定不銹鋼框式攪拌槳的尺寸

22、見表5-3、零件明細表見表5-4。圖5-2框式攪拌槳的結構1-槳葉;2-橫梁;3-筋板;4-連接螺栓;5-螺母;6-穿軸螺栓;7-螺母表5-3 框式攪拌槳的尺寸（hg/t212391）螺栓螺孔螺栓螺孔數(shù)量數(shù)量95050m16216.5m12813463重量730237350170512035150.088表5-4 零件明細表件號名稱數(shù)量材料件號名稱數(shù)量材料1槳葉211895螺母811892橫梁211896穿軸螺栓211893筋板411897螺母411894連接螺栓811895.5攪拌軸的結構及尺寸的設計5.5.1攪拌軸長度的設計攪拌軸的長度近似由釜外長度、釜內(nèi)未浸入液體的長度、浸入液體的長度

23、三部分構成。即：=+其中=（機架高；減速機輸出軸長度）=500-79=421（）=+（釜體筒體的長度；封頭深度；液體的裝填高度）液體裝填高度的確定： 釜體筒體的裝填高度式中操作容積，；釜體封頭容積，；筒體的內(nèi)徑，。故=0.8364m，取故液體的總裝填高度=836+325=1161（） =1100+2325-1161=589mm浸入液體攪拌軸的長度的確定：攪拌槳的攪拌效果和攪拌效率與其在釜體的位置和液柱高度有關。攪拌槳浸入液體內(nèi)的最佳深度為：當時為最佳裝填高度；當時，需要設置兩層攪拌槳。由于=1161=1200，本設計選用一個攪拌槳。攪拌槳浸入液體內(nèi)的最佳深度為：=21161/3=774故浸入液

24、體的長度：=774攪拌軸的長度為：=421+589+774=1784；取=17805.5.2攪拌軸的結構由于攪拌軸的長度較大，考慮加工的方便，將攪拌軸設計成兩部分。與減速機相聯(lián)的攪拌軸軸長為上半部：=+ 式中，為攪拌軸深入釜內(nèi)的長度，mm；當時取=250=500-79+250=671，取 =670則攪拌軸下部分的軸長為：=1780-670=1110。第六章 傳動裝置的選型和尺寸計算6.1電動機的選型由于反應釜里的物料具有易燃性和一定的腐蝕性，故選用隔爆型三相異步電機（防爆標志）。根據(jù)電機的功率3.0、轉速1500，由文獻6表10-5-3選用的電機型號為：y2-100l1-4，由文獻6表10-4

25、-5查得質量為34kg。6.2減速器的選型6.2.1減速器的選型根據(jù)電機的功率3.0、攪拌軸的轉速85、傳動比為1500/8517.65，選用直聯(lián)擺線針輪減速機（hg5-745-78），標記zld2.04a17。由文獻7表9-2-41確定其安裝尺寸，直聯(lián)擺線針輪減速機的外形見圖6-1、安裝尺寸如表6-1。6.2.2減速機的外形安裝尺寸表61 減速機的外形安裝尺寸d4dp260230200432006-124ebm1516148.514430796.3機架的設計由于反應釜傳來的軸向力不大，減速機輸出軸使用了帶短節(jié)的夾殼聯(lián)軸節(jié)，且反應釜使用不帶內(nèi)置軸承的機械密封，故選用wj型無支點機架（hg215

26、6695）。由攪拌軸的直徑40mm可知，機架的公稱直徑200，由文獻2附表3可查得其結構尺寸如圖62所示。 圖6-1 直連擺線針輪減速機 圖62 wj型無支點機架6.4底座的設計對于不銹鋼設備，本設計如下底座的結構，其上部與機架的輸出端接口和軸封裝置采用可拆相聯(lián)，下部伸入釜內(nèi)，結構與尺寸如圖6-3所示。 圖6-3 底座的結構 第七章 反應釜的軸封裝置設計反應釜中應用的軸封結構主要有兩大類，填料箱密封和機械密封。考慮到釜內(nèi)的物料具有易燃性和一定的腐蝕性，因此選用機械密封。根據(jù)0.3、130、d=40mm。由文獻6表7-3-78選用205型（雙端面小彈簧uu型）釜用機械密封，其結構和尺寸如圖6-4

27、所示。 圖6-4 釜用205型機械密封結構 第八章 支座的選型及設計8.1支座的選型及尺寸的初步設計8.1.1懸掛式支座的選型由于設備外部設置有100的保溫層，文獻1表16-23所以選耳式b型支座，支座數(shù)量為4個。8.1.2懸掛式支座的尺寸的初步設計反應釜總質量的估算：+式中：釜體的質量，kg；（筒體195.8+封頭76.42349kg）夾套的質量，kg；（筒體127.1+封頭117.7245kg）攪拌裝置的質量，kg；（聯(lián)軸器7.6+攪拌槳15+電動機34+機架48+攪拌軸20+減速器130+底盤32.56+凸緣法蘭20310kg）附件的質量，kg；（人孔88.9+視鏡6.82+無縫鋼管80

28、+管法蘭54+螺栓螺母墊片20+冷凝器10001256kg）保溫層的質量，kg；（100kg）將各已知值代入上式得反應釜的總質量約為2260kg。物料總質量的估算：式中：釜體介質的質量，kg；夾套內(nèi)導熱油的質量，kg考慮到后期的水壓試驗，對物料總質量的計算以水裝滿釜體和夾套計算，估算結果為2630kg。裝置的總質量： 每個支座承受的重量按最壞受力情況考慮（即有可能只有兩個支座承載）：4.899.81/224 根據(jù),由文獻1表16-23初選b型耳式支座，支座號為4。標記：jb/t 4725-92 耳座b4材料：q235-af系列參數(shù)尺寸見表8-1。表8-1 b型耳式支座的尺寸底板筋板墊板地腳螺栓

29、支座重量規(guī)格250200140147029016010315250840302415.78.2支座載荷的校核計算耳式支座實際承受的載荷按下式近似計算：式中d=19629.81，=4890，=4，=0，代入上式得因為q=60kn，故選用的耳式支座滿足要求。 第九章 焊縫結構的設計 9.1釜體上主要焊縫結構的設計 ()筒體的縱向焊縫 （b）筒體與下封頭的環(huán)向焊縫 （c）人孔接管與封頭的焊縫 （d）進料管與封頭的焊縫 （e）冷凝器接管與封頭的焊縫 （f）溫度計接管與封頭的焊縫（h）出料口接管與封頭的焊縫圖9-1 釜體主要焊縫的結構及尺寸9.2夾套上的焊縫結構的設計夾套上的焊縫結構及尺寸如圖9-2。

30、（a）夾套筒體的縱向焊縫 （b）夾套筒體與封頭的橫向焊縫 （c）導熱油進口接管與筒體的焊縫 （e）導熱油出口接管與筒體的焊縫 （f）釜體與夾套的焊縫圖9-2 夾套主要焊縫的結構及尺寸第十章 人孔的開孔及補強計算10.1封頭開人孔后被削弱的金屬面積的計算由于人孔的開孔直徑較大，因此需要進行補強計算，本設計采用等面積補強的設計方法。釜體上封頭開人孔后被削弱的金屬面積為： 式中：=480-12+2（1+612.5%）=472=1.45=4721.45+0=68410.2有效補強區(qū)內(nèi)起補強作用的金屬面積的計算10.2.1封頭起補強作用金屬面積的計算式中：取兩者中較大值，故944=6-1.25=4.75=6-1-612.5%=4.25=1=1557.610.2.2接管起補強作用金屬面積的計算其中： 取其中的較小值53.22=0.56=0，=392.810.2.3焊縫起補強作用金屬面積的計算1810.3判斷是否需要補強的依據(jù)有效補強區(qū)內(nèi)起補強作用的金屬面積為：=1557.6+392.8+18=1968.4被削弱的金屬面積為：=684因為=684=1968.4，所以不需要補強。第十一章 反應釜的裝備圖11.1視圖的選擇11.1.1選擇主視圖根據(jù)設備設計條件單中的圖示特點，采用全剖視