化工原理課程設(shè)計-填料吸收塔的設(shè)計

1、 課 程 設(shè) 計題 目：填料吸收塔的設(shè)計 教 學(xué) 院： 化學(xué)與材料工程學(xué)院 專 業(yè)：化學(xué)工程與工藝（精細(xì)化工方向）學(xué) 號： 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)教師： 2012 年 5 月 31 日化工原理課程設(shè)計任務(wù)書20112012 學(xué)年第2學(xué)期學(xué)生姓名： 專業(yè)班級： 化學(xué)工程與工藝(2009) 指導(dǎo)教師： 工作部門： 化工教研室 一、課程設(shè)計題目：填料吸收塔的設(shè)計二、課程設(shè)計內(nèi)容（含技術(shù)指標(biāo)）1. 工藝條件與數(shù)據(jù)煤氣中含苯2%（摩爾分?jǐn)?shù)），煤氣分子量為19；吸收塔底溶液含苯0.15%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）；吸收塔氣-液平衡y*=0.125x；解吸塔氣-液平衡為y*=3.16x；吸收回收率95%；吸收劑為洗油，分子量2

2、60，相對密度0.8；生產(chǎn)能力為每小時處理含苯煤氣2000m；冷卻水進(jìn)口溫度25，出口溫度50。2. 操作條件吸收操作條件為：1atm、27，解吸操作條件為：1atm、120；連續(xù)操作；解吸氣流為過熱水蒸氣；經(jīng)解吸后的液體直接用作吸收劑，正常操作下不再補充新鮮吸收劑；過程中熱效應(yīng)忽略不計。3. 設(shè)計內(nèi)容 吸收塔、解吸塔填料層的高度計算和設(shè)計； 塔徑的計算； 其他工藝尺寸的計算。三、進(jìn)度安排15月14日：分配任務(wù)；25月14日-5月20日：查詢資料、初步設(shè)計；35月21日-5月27日：設(shè)計計算，完成報告。四、基本要求1. 設(shè)計計算書1份：設(shè)計說明書是將本設(shè)計進(jìn)行綜合介紹和說明。設(shè)計說明書應(yīng)根據(jù)設(shè)

3、計指導(dǎo)思想闡明設(shè)計特點，列出設(shè)計主要技術(shù)數(shù)據(jù)，對有關(guān)工藝流程和設(shè)備選型作出技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上的論證和評價。應(yīng)按設(shè)計程序列出計算公式和計算結(jié)果，對所選用的物性數(shù)據(jù)和使用的經(jīng)驗公式、圖表應(yīng)注明來歷。設(shè)計說明書應(yīng)附有帶控制點的工藝流程圖。設(shè)計說明書具體包括以下內(nèi)容：封面；目錄；緒論；工藝流程、設(shè)備及操作條件；塔工藝和設(shè)備設(shè)計計算；塔機(jī)械結(jié)構(gòu)和塔體附件及附屬設(shè)備選型和計算；設(shè)計結(jié)果概覽；附錄；參考文獻(xiàn)等。2. 圖紙1套：包括工藝流程圖(3號圖紙)。 教研室主任簽名：年 月 日目錄1 緒論11.1吸收技術(shù)概況11.2吸收過程對設(shè)備的要求及設(shè)備的發(fā)展概況12 課程設(shè)計任務(wù)22.1設(shè)計內(nèi)容22.2設(shè)計要求22.

4、3設(shè)計方案介紹33 吸收塔的工藝計算43.1 基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù)計算43.1.1 物料衡算43.1.2 液氣比的計算53.1.3 吸收劑的用量53.2 塔徑的計算及校核53.2.1 填料選擇53.2.2 泛點氣速、塔徑的計算63.2.3 數(shù)據(jù)校核73.3 填料層高度的計算73.3.1 傳質(zhì)單元高度計算73.3.2 傳質(zhì)單元數(shù)的計算93.3.3 總高度的計算103.4流體力學(xué)參數(shù)計算103.4.1 吸收塔的壓力降103.4.2 氣體動能因子113.4.3 吸收因子113.5 吸收塔輔助設(shè)備計算及選型123.5.1 液體初始分布器123.5.2 液體再分布器123.5.3 其他附屬塔內(nèi)件124 解吸塔工

5、藝計算134.1基礎(chǔ)數(shù)據(jù)計算134.1.1 最小氣液比及吸收劑用量134.2塔徑的計算及校核144.2.1 填料的選擇144.2.2 塔徑計算144.2.3 數(shù)據(jù)校核154.3.1 傳質(zhì)單元高度計算154.3.2 傳質(zhì)單元數(shù)的計算174.3.3 總高度的計算184.4 流體力學(xué)參數(shù)的計算184.4.1 解吸塔的壓力降184.4.2 氣體動能因子194.4.3 解吸因子194.5解吸塔的輔助設(shè)備的計算與選型204.5.1 液體初始分布器204.5.2 其他附屬內(nèi)件205設(shè)計結(jié)果及評述215.1設(shè)計結(jié)果一覽表215.2設(shè)計評述216 參考文獻(xiàn)221 緒論1.1吸收技術(shù)概況氣體吸收過程是化工生產(chǎn)中常

6、用的氣體混合物的分離操作，其基本原理是利用混合物中各組分在特定的液體吸收劑中的溶解度不同，實現(xiàn)各組分分離的單元操作。實際生產(chǎn)中，吸收過程所用的吸收劑常需回收利用，故一般來說，完整的吸收過程應(yīng)包括吸收和解吸兩部分，因而在設(shè)計上應(yīng)將兩部分綜合考慮，才能得到較為理想的設(shè)計結(jié)果。作為吸收過程的工藝設(shè)計，其一般性問題是在給定混合氣體處理量、混合氣體組成、溫度、壓力以及分離要求的條件下，完成以下工作：（1）根據(jù)給定的分離任務(wù)，確定吸收方案；（2）根據(jù)流程進(jìn)行過程的物料和熱量衡算，確定工藝參數(shù)；（3）依據(jù)物料及熱量衡算進(jìn)行過程的設(shè)備選型或設(shè)備設(shè)計；（4）繪制工藝流程圖及主要設(shè)備的工藝條件圖；（5）編寫工藝設(shè)

7、計說明書。1.2吸收過程對設(shè)備的要求及設(shè)備的發(fā)展概況近年來隨著化工產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，大規(guī)模的吸收設(shè)備已經(jīng)廣泛用于實際生產(chǎn)過程中。對于吸收過程，能夠完成分離任務(wù)的塔設(shè)備有多種，如何從眾多的塔設(shè)備中選擇合適類型是進(jìn)行工藝設(shè)計的首要任務(wù)。一般而言，吸收用塔設(shè)備與精餾過程所需要的塔設(shè)備具有相同的原則要求，用較小直徑的塔設(shè)備完成規(guī)定的處理量，塔板或填料層阻力要小，具有良好的傳質(zhì)性能，具有合適的操作彈性，結(jié)構(gòu)簡單，造價低，便于安裝、操作和維修等。但是吸收過程，一般具有液氣比大的特點，因而更適用填料塔。此外，填料塔阻力小，效率高，有利于過程節(jié)能。所以對于吸收過程來說，以采用填料塔居多。近年來隨著化工產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，大

8、規(guī)模的吸收設(shè)備已經(jīng)廣泛用于實際生產(chǎn)當(dāng)中。具有了很高的吸收效率，以及在節(jié)能方面也日趨完善。填料塔的工藝設(shè)計內(nèi)容是在明確了裝置的處理量，操作溫度及操作壓力及相應(yīng)的相平衡關(guān)系的條件下，完成填料塔的工藝尺寸及其他塔內(nèi)件設(shè)計。在今后的化學(xué)工業(yè)的生產(chǎn)中，對吸收設(shè)備的要求及效率將會有更高的要求，所以日益完善的吸收設(shè)備會逐漸應(yīng)用于實際的工業(yè)生產(chǎn)中。2 課程設(shè)計任務(wù)2.1設(shè)計內(nèi)容1. 工藝條件與數(shù)據(jù)煤氣中含苯2%（摩爾分?jǐn)?shù)），煤氣分子量為19；吸收塔底溶液含苯0.15%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）；吸收塔氣-液平衡y*=0.125x；解吸塔氣-液平衡為y*=3.16x；吸收回收率95%；吸收劑為洗油，分子量260，相對密度0.

9、8；生產(chǎn)能力為每小時處理含苯煤氣2000m；冷卻水進(jìn)口溫度25，出口溫度50。2. 操作條件吸收操作條件為：1atm、27，解吸操作條件為：1atm、120；連續(xù)操作；解吸氣流為過熱水蒸氣；經(jīng)解吸后的液體直接用作吸收劑，正常操作下不再補充新鮮吸收劑；過程中熱效應(yīng)忽略不計。3. 設(shè)計內(nèi)容 吸收塔、解吸塔填料層的高度計算和設(shè)計； 塔徑的計算； 其他工藝尺寸的計算。4. 進(jìn)度安排5月14日：分配任務(wù)；5月14日-5月20日：查詢資料、初步設(shè)計；5月21日-5月27日：設(shè)計計算，完成報告。2.2設(shè)計要求1. 設(shè)計計算書1份：設(shè)計說明書是將本設(shè)計進(jìn)行綜合介紹和說明。設(shè)計說明書應(yīng)根據(jù)設(shè)計指導(dǎo)思想闡明設(shè)計特

10、點，列出設(shè)計主要技術(shù)數(shù)據(jù)，對有關(guān)工藝流程和設(shè)備選型作出技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上的論證和評價。應(yīng)按設(shè)計程序列出計算公式和計算結(jié)果，對所選用的物性數(shù)據(jù)和使用的經(jīng)驗公式、圖表應(yīng)注明來歷。設(shè)計說明書應(yīng)附有帶控制點的工藝流程圖。設(shè)計說明書具體包括以下內(nèi)容：封面；目錄；緒論；工藝流程、設(shè)備及操作條件；塔工藝和設(shè)備設(shè)計計算；塔機(jī)械結(jié)構(gòu)和塔體附件及附屬設(shè)備選型和計算；設(shè)計結(jié)果概覽；附錄；參考文獻(xiàn)等。2. 圖紙1套：包括工藝流程圖(3號圖紙)。2.3設(shè)計方案介紹本設(shè)計為填料吸收塔，設(shè)計中說明吸收劑為洗油，被吸收的氣體是含苯的煤氣，且混合氣中含苯的摩爾分?jǐn)?shù)為0.02.除了吸收塔以外，還需其他的輔助設(shè)備構(gòu)成完整的吸收-脫吸塔

11、。氣液采用逆流流動，吸收劑循環(huán)再用，所設(shè)計的流程圖如圖所示。圖中左側(cè)為吸收部分，混合氣由塔底進(jìn)入吸收塔，其中混合氣中的苯被由塔頂淋下的洗油吸收后，由塔頂送出（風(fēng)機(jī)在圖中未畫出來）。富液從富油貯罐由離心泵送往右側(cè)的脫吸部分。脫吸常用的方法是溶液升溫以減小氣體溶質(zhì)的溶解度。故用換熱器使送去的富油和脫吸的貧油相互換熱。換熱而升溫的富油進(jìn)入脫吸塔的頂部，塔底通入過熱蒸汽，將富油中的苯逐出，并帶出塔頂，一道進(jìn)入冷凝器，冷凝后的水和苯在貯罐中出現(xiàn)分層現(xiàn)象，然后將其分別引出?；厥蘸蟮谋竭M(jìn)一步加工。由塔頂?shù)剿椎南从偷暮搅恳衙摰暮艿?，從脫吸貯罐用離心泵打出，經(jīng)過換熱器、冷凝器再進(jìn)入吸收塔的頂部做吸收用，完成

12、一個循環(huán)。3 吸收塔的工藝計算13.1 基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù)計算基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的計算包括最小液氣比的計算及吸收劑用量的計算。3.1.1 物料衡算 進(jìn)口氣相組成摩爾分?jǐn)?shù) y1=0.02 出口氣相組成摩爾分?jǐn)?shù) y2 =（1-0.95）y1=0.001 進(jìn)口氣相組成 kmol（苯）/kmol（煤氣） 出口氣相組成 kmol（苯）/kmol（煤氣） 塔底出口液體濃度最低要求 吸收塔液相進(jìn)口的組成應(yīng)低于其平衡濃度，該系統(tǒng)的相平衡關(guān)系可以表示為于是可得吸收塔進(jìn)口液相的平衡濃度為：吸收劑入口濃度應(yīng)低于，其值的確定應(yīng)同時考慮其吸收和解吸操作，兼顧兩者，經(jīng)優(yōu)化計算后方能確定，這里?。?kmol（苯）/kmol（煤氣）入口氣體

13、混合物的平均分子量為:kg/kmolQvG=2000m3/h kmol/h kg/h 3.1.2 液氣比的計算求最小液氣比，進(jìn)而確定適宜的液氣比:3.1.3 吸收劑的用量實際液氣比通常取最小液氣比的1.21.5倍2，這里取1.4倍： kmol/h kg/h m3/h3.2 塔徑的計算及校核工藝計算包括塔徑的計算，填料層高度的計算，總高度的計算。物性數(shù)據(jù)：取P=101.325Kpakg/m3液相密度可以近似取為： kg/m3液體黏度3為： mPas3.2.1 填料選擇 根據(jù)優(yōu)選原則：1 單位體積填料表面積大2 單位體積填料孔隙率大3 有較好的液體分布性能，對吸收劑有較好的潤濕4 氣體通過阻力小，

14、并且填料層能均勻分布?xì)怏w，壓降均衡5 制造容易，耐腐蝕6 對氣體和液體有較好的化學(xué)穩(wěn)定性選擇聚丙烯階梯環(huán)4d=38mm 堆積密度 =57.5 kg/m 個數(shù)=27200個/m 孔隙率=0.91 比表面積a=132.5m2/m3 散填料A值=0.204 臨界表面張力c=54 dyn/cm=0.0054 N/m3.2.2 泛點氣速、塔徑的計算利用 貝恩-霍根公式計算泛點氣速可得： (3-1)由公式（3-1）可得： 其中 a=132.5 =0.91代入計算得：m/s 取操作氣速是泛點氣速的0.6倍5 m/sm3/sm圓整后取塔徑 D=600mm.3.2.3 數(shù)據(jù)校核m2 實際氣速： m/s 泛點率校

15、正： (在50%80%的范圍內(nèi))6 填料規(guī)格校核： D/d=600/38=15.7915（滿足徑比條件）7 噴淋量的校核：吸收劑的噴淋密U=L/S （3-2) U = （3-3） 由公式（3-3）可得： m3/m2h 潤濕率： （3-4)由公式（3-4）可得： m3/m2h對于直徑小于75mm的環(huán)形填料，必須滿足潤濕率的的最小值L0.08滿足最小噴淋密度要求。 經(jīng)以上校對可知填料塔徑選用600mm合理。 3.3 填料層高度的計算3.3.1 傳質(zhì)單元高度計算塔內(nèi)的液相及氣象物性如下9L=800Kg/m3 G=0.8198 Kg/m3 L=1.210-3Pas 表面張力8L=20dyn/cm=0.

16、02N/m 粘度9L=1.210-5Pas 苯在煤氣中的擴(kuò)散系數(shù)近似取苯在空氣中的擴(kuò)散系數(shù)10：m2/s 苯在洗油中的擴(kuò)散系數(shù)查取得11：m2/s 氣相及液相的流速： (3-5) 由公式（3-5）可得：(Kg/m2s) （3-6） 由公式（3-6）可得：(Kg/m2s) 氣相傳質(zhì)系數(shù)12： （3-7） 由公式（3-7）可得： Kmol/m2sPa (3-8）由公式（3-8)可得 m2/m3 液相傳質(zhì)系數(shù)： （3-9）由公式（3-9)可得： m/s將得到的傳質(zhì)系數(shù)換算成以摩爾分?jǐn)?shù)差為推動力的傳質(zhì)系數(shù)： (3-10） 由公式（3-10）可得： Kmol/m3s Kmol/m3s （3-11）由公式

17、（3-11）可得： （3-12）由公式（30-12）可得：m考慮到計算公式的偏差，實際上取13：m3.3.2 傳質(zhì)單元數(shù)的計算全塔的物料衡算方程為： 依據(jù)該方程可以確定吸收塔底洗油中苯的組成： 于是，可以計算該塔的塔底、塔頂以及平均傳質(zhì)推動力分別為：則，填料層高度 m 圓整后實際填料層高度取為9m.依據(jù)階梯環(huán)填料的分段要求14： Z/D=510 m 可將填料分為兩段,每段4.5m，兩段間設(shè)置一個液體再分布器.3.3.3 總高度的計算 塔上部空間高度可取為1.2m，液體再分布器的空間高度約為1m。塔底液相停留時間按5min考慮，則塔釜液所占高度為：m 塔內(nèi)塔釜液到填料支撐板的高度可取為1.2m，

18、裙式支座的高度可取為2.5m，所以塔的總高度為： h=h0+h+1.2+1+1.2+2.5=9+1.34+1.2+1+1.2+2.5=16.24m3.4流體力學(xué)參數(shù)計算3.4.1 吸收塔的壓力降 （1）氣體進(jìn)出口壓力降取氣體進(jìn)出口接管的內(nèi)徑為219mm，則氣體進(jìn)出口流速近似為16.52m/s，則進(jìn)口壓力降為： Pa 出口壓力降為：Pa （2）填料層壓力降，氣體通過填料層的壓力降采用Eckert關(guān)聯(lián)圖計算，其中實際操作氣速為： m/s （3-13）由公式（3-13）可得： (3-14）由公式（3-14）可得： 查Ecker圖可得每米填料的壓力降為500pa15，所以填料層的壓力降為：Pa （3）

19、其他塔內(nèi)件的壓力降，其他塔內(nèi)件的壓力降較小，在此可以忽略。于是得吸收塔的壓力降為： Pa3.4.2 氣體動能因子 吸收塔內(nèi)氣體動能因子為： (3-15） 由公式（3-15）可得：Kg2/sm2 氣體動能因子在常用的范圍內(nèi)16。3.4.3 吸收因子 吸收塔內(nèi)氣體吸收因子為： （3-16） 又公式(3-16）可得： 在吸收因子適宜的范圍內(nèi)17。從以上的各項指標(biāo)分析，該吸收塔的設(shè)計合理，可以滿足解吸塔操作的工藝要求。3.5 吸收塔輔助設(shè)備計算及選型3.5.1液體初始分布器 （1）布液孔數(shù)，根據(jù)該物系性質(zhì)可選用蓮蓬式噴灑器取布液孔數(shù)為100個/m。則總布液孔數(shù)為： n=0.2826100=29個 （2

20、）液位保持管高度，取布液孔直徑5mm，則液位保持管中的液位高度為18： （3-17） 由公式（3-17）可得： m 則液位保持高度為：=1.15653=751mm 其他尺寸計算從略。3.5.2 液體再分布器 采用截錐式再分布器193.5.3其他附屬塔內(nèi)件 支撐裝置選用柵板式，填料壓板選用柵條形壓板20，氣體分布裝置采用簡單的氣體分布裝置，同時，對排放的凈化氣體中的液相夾帶要求不嚴(yán)。4 解吸塔工藝計算4.1基礎(chǔ)數(shù)據(jù)計算基礎(chǔ)數(shù)據(jù)的計算包括吸收劑用量的計算及最小液氣比的計算。再生塔的設(shè)計條件為： 洗油處理量為 3637.73kg/h 洗油中苯的摩爾比為 0.117kmol苯/kmol洗油 再生后洗油

21、中苯的摩爾比為 5.025kmol苯/kmol惰性氣體 所用的汽提氣入口苯含量近似為0。 4.1.1最小氣液比及吸收劑用量 則提氣用量與吸收塔設(shè)計一樣，首先要缺定最小汽提氣用量，依據(jù)物料衡算方程，求取最小氣液比，但需注意這里的 表示的是塔頂?shù)囊合嗪蜌庀嗄柋?，而表示的是塔底的液氣相摩爾比，于是得?kmol 苯/kmol 洗油取： 氣的實際用量為： =Kmol/h m3/h Kg/h Kg/h m3/h4.2塔徑的計算及校核4.2.1填料的選擇解吸塔的填料規(guī)格為聚丙烯階梯環(huán)（25251.4）散堆填料，氣體的進(jìn)出口尺為 502.5，液體的進(jìn)出口尺寸為502.5。 散堆填料A=0.204 公稱直徑

22、d=25mm 孔隙率=0.9 比表面積a=228m2/m3 堆積個數(shù)81500個/m3 堆積密度97.8Kg/m3 臨界表面張力N/m4.2.2 塔徑計算取P=101.325KPa 氣相密度 Kg/m3液相密度可以近似取為： 查表可知120時 Kg/m3Kg/m3 液體黏度為21：L=0.810-3Pas 利用貝恩-霍根泛點氣速方程可得： 取A=0.204 取a=228 m/s取u=0.7u=0.71.1997m/s=0.8398m/s m/s m 圓整后取D=300mm 4.2.3 數(shù)據(jù)校核m2實際氣速: m/s泛點率校正: (在50%80%的范圍內(nèi)） 填料規(guī)格校正: D/d= 噴淋量的校核

23、：吸收劑的噴淋密度U=L/S m3/m2h潤濕率： m3/m2h 對于直徑小于75mm的環(huán)形填料，必須滿足潤濕率最小值滿足最小噴淋密度要求。 經(jīng)以上校核可知填料塔徑選用300mm。4.3 填料層高度的計算4.3.1 傳質(zhì)單元高度計算 塔內(nèi)的氣液相物性如下： ka/m3 ka/m3 氣體粘度22Pas Pas 表面張力23dyn/cm 氣相擴(kuò)散系數(shù)為 m2/s液相擴(kuò)散系數(shù)m2/s 氣相及液相的流速為kg/m2skg/m2s氣相傳質(zhì)系數(shù) Kmol/m2sKPa液相傳質(zhì)系數(shù) m/m2 m/s 將得到的傳質(zhì)系數(shù)換算成以摩爾分?jǐn)?shù)差為推動力的傳質(zhì)系數(shù)Kmol/m3sKmol/m3sm 考慮到計算公式的偏差

24、，實際上取m4.3.2傳質(zhì)單元數(shù)的計算 全塔的物料衡算方程為依據(jù)該方程可以確定解釋塔底洗油中苯的組成Kmol(苯)/Kmol(水蒸氣) 于是，可以計算該塔德塔底、塔頂以及平均傳質(zhì)推動力分別為則解吸塔填料高度：m圓整實際填料層高度取為5m，依據(jù)階梯環(huán)塔填料的分段要求Z/D=515hm故，可以不進(jìn)行分段。4.3.3 總高度的計算塔上部空間高度，可取為1.2m，塔底液相停留時間按3min考慮，塔液高度m塔板到塔液高度取0.7m，則塔釜所占高度為： h=5+1.2+3.2+0.7+2.5=12.6m4.4 流體力學(xué)參數(shù)的計算4.4.1解吸塔的壓力降（1）氣體進(jìn)出口壓力降.取氣體進(jìn)出口接管內(nèi)徑為50mm

25、，則氣體的進(jìn)出口液速近似為37m/s，則進(jìn)口壓力降為：Pa 出口壓力降為：Pa （2）填料層壓力降 氣體通過填料層的壓力降采用Eckert關(guān)聯(lián)圖計算，其中實際操作氣速為：m/s查Eckert關(guān)聯(lián)圖得每米填料的壓力降為200Pa，所以填料層的壓Pa （3）其他塔內(nèi)件的壓力降 其他塔內(nèi)件的壓力降較小，在此可以忽略。于是得吸收塔的總壓力降為：Pa4.4.2氣體動能因子 解吸塔內(nèi)氣體動能因子為：Kg1/2/sm1/2 氣體動能因子在常用的范圍內(nèi)。4.4.3解吸因子 解吸塔內(nèi)氣體解吸因子為： (4-1） 由公式（4-1）可得： 在解吸因子適宜的范圍內(nèi)。 從以上的各項指標(biāo)分析，該解吸塔的設(shè)計合理，可以滿足

26、解吸操作的工藝要求。4.5解吸塔的輔助設(shè)備的計算與選型4.5.1液體初始分布器 布液孔數(shù). 根據(jù)該物系性質(zhì)可選用多孔直管式布液器，取布液孔數(shù)為100個/m,則總布液孔數(shù)為： n=0.07065100=8個4.5.2其他附屬內(nèi)件 支撐裝置選用柵板式，填料壓板選用柵條形壓板，氣體分布裝置采用簡單的氣體分布裝置，同時，對排放的凈化氣體的液相夾帶要求不嚴(yán)，可不設(shè)除液沫裝置。5設(shè)計結(jié)果及評述5.1設(shè)計結(jié)果一覽表項目吸收塔解吸塔 操作氣速u,m/s2.2050.8398 泛點氣速，m/s3.6751.1997 噴淋密度U,16.0968.24 塔徑D，m0.600.3 高度h,m16.2412.6 塔壓降

27、/z,pa/m500200 塔布液點數(shù)N298 填料規(guī)格及名稱聚丙烯階梯環(huán)（38191）聚丙烯階梯環(huán)（2512.51.4 液體分布器蓮蓬式噴灑器多孔直管式 液體再分布器截錐式再分器 支撐板柵板式柵板式 壓板柵條板柵條形 氣體進(jìn)出口尺寸2196502.5 液體進(jìn)出口尺寸502.5502.5表 5-1設(shè)計結(jié)果一覽表5.2設(shè)計評述本課題是通過給定的工藝條件，設(shè)計填料吸收塔，在設(shè)計過程中，我們按照工藝要求，操作安全可靠，所需材料和操作較低的原則，參閱了部分文獻(xiàn)，從理論計算的角度設(shè)計出所需的填料吸收塔及解吸塔。在設(shè)計中，我們對填料進(jìn)行了選擇，計算了塔徑、塔高機(jī)流體力學(xué)參數(shù)，由此對塔進(jìn)行了適當(dāng)?shù)姆侄?，并選

28、擇了再分布器。于此同時，對一些主要的性能參數(shù)進(jìn)行了校正，如泛點率校正、填料規(guī)格校核、噴淋量的校核。 此次設(shè)計中，也存在不足。如在Eckert泛點氣速關(guān)聯(lián)圖中，對壓降的查找時，讀數(shù)存在一定的誤差。再者，物料衡算過程中未考慮吸收劑洗油在循環(huán)利用中的損失，我們是用最理想的情況進(jìn)行計算，這是本設(shè)計的缺陷。6 參考文獻(xiàn)1 匡國柱，史啟才.化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計.第二版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010,6:1972322 王松漢.石油化工設(shè)計手冊 第三卷.第一版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001，12：122812283 吳德榮.化學(xué)工藝設(shè)計手冊.第四版上冊.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2009，6：109310934 王松漢.石油化工設(shè)計手冊 第三卷.第一版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001，12：15441544匡國柱，史啟才.化工單元過程及設(shè)備課程設(shè)計.第二版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010,6:2112115 王松漢.石油