9#塔吊基礎 楊凱版

1、 華大基因中心 9#塔吊基礎施工方案 目 錄第一章 工程概況1第一節(jié) 基本概況1第二章 編制依據(jù)2第三章 施工部署2第一節(jié) 施工工期計劃2第二節(jié) 安全、生產(chǎn)施工組織機構3第三節(jié) 勞動力計劃3第四節(jié) 材料計劃3第五節(jié) 塔吊平面布置4第四章 施工工藝技術6第一節(jié) 塔吊基礎設計情況6第二節(jié) 塔吊基礎配筋及預埋件設置8第三節(jié) 基礎施工要點10第五章 鋼筋綁扎11第六章 模板工程12一、計算依據(jù)12二、計算參數(shù)13三、荷載統(tǒng)計14四、面板驗算14五、次梁驗算16六、主梁驗算19七、斜撐承載力驗算21第七章 混凝土澆筑22第八章 塔吊的安裝23第九章 施工安全保證措施23第一節(jié) 塔吊基礎23第二節(jié) 塔吊基

2、礎定期安全檢查和維護23第三節(jié) 夜間施工作業(yè)安全保證措施23第十章 塔吊基礎計算書242第一章 工程概況第一節(jié) 基本概況華大基因中心項目為深圳華大基因科技有限公司開發(fā)的生物科技研發(fā)基地。項目基地位于深圳市鹽田區(qū)03-01號片區(qū)大梅沙地區(qū)12-1 E9地塊，南臨鹽壩高速公路，東、西、北三面環(huán)山位于地塊南側。南北長約470m，東西寬約270m，總用地面積102999.81平方米，建設用地面積92300.88平方米，規(guī)劃計容總建筑面積206000平方米?？偨ㄖ娣e約34.4萬。本項目規(guī)劃設計為：生物科技研發(fā)廠房B共9層、高43.75m；幼兒園D共3層、高11.45m（已經(jīng)建成）；廠房E地上2層，地下

3、1層、高11.6m；廠房F原設計共8層、高37.8m；宿舍A：共19層，裙房1層、高59.85m；會議中心C共4層、高21m；以及各類配套設施。地下室為一層地下室是停車和設備用房；局部設有人防地下室。建筑耐火等級：一級；結構類型：框架,剪力墻；抗震設防烈度：7度。本項目鋼結構用量約3000噸左右，主要由一個108m X 108m的鋼結構網(wǎng)架屋面組成，以及一個43.2m X 40.2m的長方形鋼結構網(wǎng)架屋面。正方形網(wǎng)架由多條長達108m的大跨度桁架組成，桁架高度為4m。長方形網(wǎng)架屋面桁架為傾斜布置，高度為2.5m。主材為國標方管以及焊接方管，最小規(guī)格為口1508，最大方管規(guī)格為口60030030

4、030。生物科技研發(fā)C為鋼柱-鋼梁框架結構體系，豎向受力構件為箱型鋼柱，鋼柱之間通過H型鋼梁水平連接，使整個受力體系形成整體。鋼柱截面自下而上逐漸縮小最大截面為12008002525mm，最小截面為8008002020mm。C區(qū)為國際會議中心，總建筑面積2.6萬（25961），其中多功能廳1751、國際會議廳1551，共4層，負二層為配套食堂，負一層至二層為會展通高空間和輔助用房 。第二節(jié) 9#塔吊概況本工程9#塔吊設計主要考慮研發(fā)C部分，型號為TC6013，位于生物科技研發(fā)C東面，C-AC-0a/1交B-12B-13間，臂長55m。塔吊基礎樁利用2根ZH1工程樁（樁號c97、c98）和2根Z

5、H4（樁號c124、c125）工程樁，為旋挖灌注樁，ZH1樁徑為1200mm,端樁進入中風化巖2.4米，單樁承載力特征值9788kN。ZH4樁徑為800mm,端樁進入中風化巖1.6米，單樁承載力特征值4350kN。承臺與工程樁承臺連成一體，為12200105001350鋼筋混凝土承臺。承臺頂面標高與地下室底板標高在同一水平面上。本工程工程樁為原樁基單位施工，已全部施工完成，在塔吊基礎施工前對施工完的樁基進行質量和承載力檢驗鑒定，采取靜載試驗、抽芯、動力檢測等有效方法，提出鑒定報告，經(jīng)驗收合格后，方可進行塔吊基礎施工。試驗方法、數(shù)量等按深圳市標準建筑樁基檢測規(guī)程（SJG09-2007）。第二章

6、編制依據(jù) 序號規(guī)范/標準說明1建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-20112廣東省建筑地基基礎設計規(guī)范DBJ15-31-20033建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20124混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20105簡明鋼筋混凝土結構計算手冊6建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202-20027塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-20098簡明施工計算手冊第三版（江正榮編著）9TC6013塔吊使用說明書10華大基因中心項目擬建場地巖土工程詳細勘察報告11 本公司質量管理體系文件 12建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 13建筑樁基檢測規(guī)程（SJG09-2007）第三章 施

7、工部署第一節(jié) 施工工期計劃9#塔吊基礎施工時間：基礎預計2017年4月30日施工。9#塔吊安裝及投入使用時間： 名稱安裝時間使用時間9#塔吊2017年5月8日至2017年5月10日2017年5月15日至裝修結束第二節(jié) 安全、生產(chǎn)施工組織機構安全生產(chǎn)、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是我項目部創(chuàng)建“省雙優(yōu)工地”的根本要求。為此經(jīng)理部成立以項目經(jīng)理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組 長： 鄧先勇負責總體協(xié)調工作；副組長：張家國負責日常生產(chǎn)；朱永新負責技術工作；第三節(jié) 勞動力計劃序號工種人員數(shù)量1鋼筋工52砌體抹灰33混凝土工44專

8、職安全員15電工16電焊工17測量員2注：特殊作業(yè)人員必須持證上崗。第四節(jié) 材料計劃1、基礎的材料要求（1）鋼筋基礎鋼筋制作，鋼材要求有出廠質量證明書，符合現(xiàn)行國家規(guī)范要求。同時基礎鋼筋必須經(jīng)復試合格后方可使用。（2）砼砼采用商品砼，強度等級C35(P6)。（3）磚磚胎模采用灰砂磚，強度等級Mu7.5。（4）砂漿砂漿采用現(xiàn)場預拌，強度等級M5.0。2、主要施工材料計劃序號名稱及規(guī)格用途總需用量1鋼筋25（三級）基礎配筋7.0t2鋼筋16（三級）基礎配筋2t3砼C35(P6)基礎276m4磚磚模砌筑6.2m5砂漿磚模砌筑2 m第五節(jié) 塔吊平面布置9#塔吊平面布置圖如下所示：9#塔吊9#塔吊基礎定

9、位圖第四章 施工工藝技術第一節(jié) 塔吊基礎設計情況1、地質情況根據(jù)本項目工程的巖土工程勘察報告顯示，9#塔吊所處的位置位于勘查點ZK210位置，本塔吊的基礎頂標高為-10.1m(-11.0m)，素填土:褐灰色、灰黑色，稍濕，松散，主要由含量約30%塊徑為515cm的花崗巖質填石混淤泥質砂及粘性土等組成，具體位置如下圖：2、基礎設計概況基礎承臺為12200mm10500mm，高1350mm，承臺混凝土強度等級取C35(P6)。塔吊承臺面與底板面標高在同一水平面，由于塔吊基礎與承臺、底板連為一體同時施工，承臺、底板鋼筋按圖紙要求施工，并在塔吊基礎四邊預留底板鋼筋、止水鋼板，與后續(xù)施工底板鋼筋連接。本

10、工程塔吊的防雷利用混凝土灌注樁主筋作自然接地體。根據(jù)引下線分布情況，選擇混凝土灌注樁鋼筋組成環(huán)形通路并可靠焊接。同時，應在兩條主筋搭接接口兩側焊制短路環(huán)，接地電阻不大于4歐，詳見塔吊說明書。為保證塔吊基礎不積水，將塔吊基礎面比底板面做高10mm，并在塔吊基礎外側找坡排入排水溝，流入集水井并用自動泵抽走。第二節(jié) 塔吊基礎配筋及預埋件設置根據(jù)規(guī)范要求進行計算，9#塔吊基礎承臺采用HRB400鋼筋，底筋雙向C25200，面筋雙向C16200，拉結筋C16600，水平筋C16250，塔吊基礎做法及配筋詳見附圖：地腳螺栓布置示意圖防雷接地設置：地腳螺栓規(guī)格為：序號產(chǎn)品編碼代號名稱材質20020315A5

11、001TC5613A.15B-1地腳螺栓M3945#HB217-2553104020000054GB/T41-2000螺母M395級40020315A5002TC5613A.15B-2墊圈140HV50020315A5003TC5613A.15B-3墊板16500*500Q235-A第三節(jié) 基礎施工要點1、放線定位，有關人員對坐標點進行復核，塔吊基礎定位必須準確無誤。2、施工前必須先清理坑槽。3、預埋塔吊地腳螺栓或標準節(jié)必須由專業(yè)施工人員作業(yè)，澆筑混凝土前必須經(jīng)有關人員進行隱蔽驗收，驗收合格后才能澆筑混凝土。4、采用商品混凝土，澆混凝土澆注時采用平鋪法，并振搗密實，振搗時應密切注意避免碰撞鋼筋

12、和預埋塔吊地腳螺栓。5、塔吊基礎砼采用C35(P6)商品砼，在澆筑過程中，應取不少于一組試塊試驗，確保砼強度等級滿足要求。6、承臺配筋采用三級鋼，配筋見圖，在基礎內預埋有地腳螺栓，施工完畢進行隱蔽驗收。7、塔吊基礎承臺在預埋框四個基準點平整度（水平高差）L1/1000（L為兩點間的距離，單位為m）范圍內一次性找平，水平度控制在1/1000以內。8、基礎設計方案應按說明書的要求進行設計。9、基礎達到設計強度并滿足要求后進行下一道工序操作。禁止使用不合格產(chǎn)品。第四節(jié) 基礎土方、墊層、磚胎膜施工1、施工流程基坑開挖、人工清底、驗收塔基墊層澆筑磚胎膜砌筑。2、塔吊基坑土方開挖塔吊基礎土方采用機械開挖。

13、基坑按1:0.33進行放坡，留出磚胎膜厚度及300mm工作面；基底300mm厚土采用人工清底。3、墊層砼澆筑基坑底土清理完畢后，及時澆筑強度等級為C15、厚度為100mm的墊層混凝土，然后鑿出樁頭混凝土。4、磚胎膜砌筑根據(jù)基礎要求，在墊層上彈線砌筑塔吊基礎承臺磚胎膜，磚胎膜厚度240mm,高度為塔吊承臺厚減底板厚（底板厚范圍采用快易收口網(wǎng)并在底板中部按止水鋼板）。第五章 鋼筋綁扎一、施工準備鋼筋堆放場地平整并放好墊木，按綁扎順序分類堆放鋼筋，如有銹蝕需預先進行除銹處理。核對圖紙、配料單，檢查鋼筋制作成品與實物在鋼號、規(guī)格、尺寸、形狀、數(shù)量是否一致。按合理的施工方法研究好鋼筋綁扎順序。二、操作工

14、藝1、按墊層上彈好的線擱好鋼筋。2、綁扎鋼筋時，雙向受力鋼筋不得跳扣綁扎，必須滿綁。3、按照彈線進行承臺鋼筋綁扎。4、擺放好鋼筋馬登筯（間距1m，梅花布置）后，即可綁上層鋼筋的縱橫兩個方向定位鋼筋，并在定位鋼筋上畫分好標志，然后穿放縱橫鋼筋，綁扎方法同下層鋼筋。5、鋼筋綁扎后，隨即墊好砂漿墊塊。6、在支好塔吊基礎模板后，根據(jù)模板位置拉好縱橫模板的中心線，并校核模板的交角方正，固定牢模板，然后綁扎鋼筋骨架，綁扎完鋼筋后再進行校核鋼筋骨架的標高、位置、高度、間距，用鋼管或鋼筋將骨架固定在模板上，保證鋼筋骨架位置的穩(wěn)定、不位移，然后按塔吊基礎圖紙將預埋螺栓焊接固定在鋼筋骨架上并用鋼筋對螺栓的底部和上

15、部進行加固（先校核螺栓位置的尺寸準確性），在混凝土澆筑過程中不要碰撞模板和鋼筋骨架，振搗混凝土時盡可能離預埋螺栓遠一點保證預埋螺栓位置的準確。混凝土澆筑完畢后再及時進行復查和調整?；A預埋件尺寸位置詳見塔吊基礎圖。7、灌注樁主筋錨入承臺1m。三、質量標準上下網(wǎng)片筋的間距每十根允許偏差不超過10mm，上下網(wǎng)片筋橫平豎直均可。受力鋼筋保護層允許偏差不超過10 mm。第六章 模板工程本基礎采用磚胎膜及木模吊模。單邊木模高度為900mm，長度為12200mm。（圖1）剖面圖（圖2）立面圖單面支撐墻模板安全計算書一、計算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20082、混凝土結構設計規(guī)范GB50

16、010-20103、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003二、計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土墻厚度h(mm)1500混凝土墻計算高度H(mm)900混凝土墻計算長度L(mm)12200次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)300次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)450主梁懸挑長度b1(mm)200最下端斜撐距墻底部距離c(mm)300主梁合并根數(shù)2斜撐豎向間距/斜撐橫向間距1000斜撐遠端固定點距支撐點距離D(m)1.5結構表面要求表面外露荷載參數(shù)計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度

17、V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)1.15外加劑影響修正系數(shù)1.2混凝土澆筑方式容量為0.20.8m3的運輸器具振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m2)/傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m2)4混凝土重力密度c(kN/m3)24材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格48?.0次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50?00面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)30斜撐類型鋼管斜撐規(guī)格48.3?.6三、荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22ct012V0.50.22?4?.2?.15?0.5=41.218kN/m2F2=

18、cH24?00/1000=21.6kN/m2 距地面第1道支撐處F21=c(H-c)=14.4kN/m2距地面第2道支撐處F22=c(H-c-1b)=3.6kN/m2其中F2最大標準值G4kminF1,F221.6kN/m2 G4k1=minF1,F21=14.4kN/m2G4k2=minF1,F22=3.6kN/m2承載能力極限狀態(tài)設計值 S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4?.7Q3k 則：S=0.9譵ax(1.2?1.6+1.4?,1.35?1.6+1.4?.7?)=29.772 kN/m2 S1=21.024kN/m2S2=8.928kN/m2正常使用極限狀

19、態(tài)設計值SkG4k21.6kN/m2 S4k1=G4k1=14.4kN/m2S4k2=G4k2=3.6kN/m2四、面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000?52/6=37500mm3，Ibh3/12=1000?53/12=281250mm4其中的h為面板厚度。面板驗算按墻底部處面板荷載最大處進行驗算。1. 1、強度驗算 （圖3）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖qbS1?9.772=29.772kN/m（圖4）面板彎矩圖(kNm)Mmax0.335kN穖Mmax/

20、W0.335?06/37500=8.932N/mm2f30N/mm2滿足要求2. 2、撓度驗算qkbSk=1?1.6=21.6kN/m（圖5）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖6）面板變形圖max0.704mm300/400=0.75mm滿足要求五、次梁驗算次梁所受到的荷載為線性變化荷載，底部大，上部小，為了簡化計算，在每個主梁處作用一個均布荷載，荷載大小為主梁間距，次梁按全長的實際受力模型計算。并對支座節(jié)點進行編號，從下至上排序。qaS300/1000?9.772=8.932kN/mqkaSk300/1000?1.6=6.48kN/m3. 1、抗彎強度驗算（圖7）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖8）梁

21、彎矩圖Mmax0.357kN穖Mmax/W0.357?06/(83.333?000)=4.287 N/mm2f15N/mm2滿足要求4. 2、抗剪強度驗算（圖9）次梁剪力圖(kN)Vmax2.206kN=VmaxS0/(Ib) = 2.206?03?2.5?03/(416.667?04?0)=0.662N/mm2fv2 N/mm2 滿足要求5. 3、撓度驗算（圖10）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖11）次梁變形圖0.377mm450/400=1.125 mm滿足要求6. 4、支座反力計算R1=4.019kNR2=0.112kNR1k=2.916kNR2k=0.081kN六、主梁驗算為了方便計算且

22、保證安全，可以按有懸挑的三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：（圖12）承載能力極限狀態(tài)受力簡圖計算主梁時僅需對最下端的主梁進行計算即可，但為了驗算斜撐，其他道主楞需計算對應的支座反力即可。7. 1、抗彎強度驗算（圖13）主梁彎矩圖 Mmax1.326kN穖 Mmax/W1.326?06/(8.986?000)=147.542N/mm2f205 N/mm2 滿足要求8. 2、抗剪強度驗算（圖14）主梁剪力圖Vmax7.501kN穖=VmaxS0/(Ib) = 7.501?03?.084?03/(21.566?04?.2?0)=17.635N/mm2fv120 N/mm2滿足要求9. 3、撓度驗算 （圖

23、15）正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖16）主梁變形圖1.17mm1000/400=2.5mm滿足要求10. 4、支座反力計算斜撐所承受的支座反力：N1k=14.454N2k=3.6135七、斜撐承載力驗算由下至上斜撐與地面的傾角分別為：第1道：A1=arctan(c/D)=1.5658第2道：A2=arctan(c+1b)/D=1.5688每道支撐所承受壓力為：T1=N1/cosA1=2890.84T2=N2/cosA2=1806.75斜撐計算長度：(D2+c2)0.5=300.004D2+(c+1b)20.5=750.001則對應的斜撐長細比為：1=L1/i=18.86822=L2/i=47.

24、1699=Max(1,2,3,.)=47.1699=210符合規(guī)范根據(jù)每到支撐的長細比分別查規(guī)范得出對應的穩(wěn)定系數(shù)： 1=0.9493962=0.86049由下至上斜撐承受正應力為：第1道:f1=T1/(1A)=3.33138N/mm2=205N/mm2符合規(guī)范第2道:f2=T2/(2A)=0.918895N/mm2=205N/mm2符合規(guī)范第七章 混凝土澆筑一、混凝土澆筑前準備：1、承臺內的垃圾、鋼筋上的油污等雜物，應清除干凈。2、澆筑前準備好所有機具，并檢查其是否可用或漏電，若有壞掉的馬上換上備用機具或現(xiàn)場修理。由專職電工檢查電源等關鍵部位。3、安全人員做好現(xiàn)場工人安全教育，并檢查泵管等存

25、在安全隱患的部位，排除不安全因素。夜間施工時要有足夠的低壓照明設備。4、需澆筑底板的模板、鋼筋、預埋件及管線等全部安裝完畢，經(jīng)檢查符合設計要求，并辦完隱、預檢手續(xù)以及會簽記錄并報旁站監(jiān)理通知書。5、工長根據(jù)要求作好安全交底，混凝土澆灌令已被批準。6、安排鋼筋工值班，若發(fā)現(xiàn)鋼筋綁扎松動或者露筋現(xiàn)象要及時處理。7、做好防雨的準備，了解當天天氣情況。二、混凝土的澆搗1、采用斜面逐步推進的澆筑方法，依次澆筑，施工時由東往西推進。2、混凝土的振搗：混凝土振搗采用振動棒振搗，要做到“快插慢拔”，上下抽動，均勻振搗，插點要均勻排列，插點采用并列式和交錯式均可；插點間距為500mm，振搗時應依次進行，不要跳躍

26、式振搗，以防發(fā)生漏振。每一振點的振搗延續(xù)時間30秒，使砼表面水分不再顯著下沉、不出現(xiàn)氣泡、表面泛出灰漿為止。3、混凝土澆筑完畢收面后，立即用塑料布覆蓋，澆水養(yǎng)護時間不少于14天。三、其他注意事項：1、材料計劃按照項目的流程，由混凝土工長提前提計劃，主管工長負責審核，項目經(jīng)理審批，報送材料組。2、澆筑混凝土前，必須提前通知監(jiān)理驗收，驗收通過后通知資料室做好驗收資料?；炷翝仓r取樣制作好試塊并按要求送檢。3、現(xiàn)場施工管理人員做好相關施工記錄，如施工日志、夜間施工記錄等。4、注意混凝土施工質量及內業(yè)資料的整理，嚴格按照項目管理達標第八大項進行控制。第八章 塔吊的安裝塔吊安裝必須由具備安裝資質的專業(yè)

27、單位和專業(yè)業(yè)人員進行，安裝前做好充分的安裝準備，并符合下列要求：1、等到承臺混凝土達到強度的80%后，方可進行塔機安裝。2、塔吊附著安裝位置的選取：塔吊附著安裝均在結構剪力墻上或框架梁上。3、塔吊總高度35米,不需要附墻。4、塔吊安裝作業(yè)人員必須經(jīng)過安全和技能培訓，持證上崗。第一次安裝，參照塔式起重機說明書，無附著安裝最大自由高度46m，本工程安裝時，無附著安裝高度控制在35m。第一次安裝完畢后，請相關部門檢查驗收，領取合格證后，方可使用。第九章 施工安全保證措施第一節(jié) 塔吊基礎1、基礎砼采用不小于C35(P6)砼。2、基礎預埋件與鋼筋焊接固定，并不高出砼面。3、基礎平面水平誤差不大于1/10

28、00。4、基礎鋼筋必須有出廠合格證并送檢合格。第二節(jié) 塔吊基礎定期安全檢查和維護1、基礎完工后，塔吊安裝前對基礎表面平整度驗收。2、基礎驗收資料必須經(jīng)技術負責人簽字認可。3、檢查基礎是否積水、底座是否松動。第三節(jié) 夜間施工作業(yè)安全保證措施本工程工期較緊，夜間施工不可避免，為保證夜間正常施工，采取下列安全保證措施： 1、夜間施工時，應保證有足夠的照明設施，能滿足夜間施工需要，并準備備用電源。2、施工現(xiàn)場設置明顯的交通標志、安全標牌、警戒燈等標志，標志牌具備夜間熒光功能。保證施工機械和施工人員的施工安全。3、在人員安排上，夜間施工人員不得疲勞施工。4、夜間施工用電設備必須有專人看護，確保用電設備及

29、人身安全。5、夜間氣候惡劣的情況下嚴禁施工作業(yè)。6、夜間施工時，各項工序或作業(yè)區(qū)的結合部位要有明顯的發(fā)光標志。施工人員需穿戴反光警示服。7、各道工序夜間施工時除當班的安全員、質檢員必須到位外，還要建立質安主管人員巡查制度，發(fā)現(xiàn)問題必須立即解決。第十章 塔吊基礎計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:TC6013塔機自重標準值:Fk1=510.00kN起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=900kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=1552kN.m塔吊計算高度:H=35m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C35承臺混凝

30、土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=10.5m承臺厚度:Hc=1.35m承臺箍筋間距:S=250mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.8m樁間距:a=9.8m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:31.5m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=510kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=10.510.51.3525=3720.9375kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風

31、均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 qsk=1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.2335.00=7.91kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.57.9135.00=138.44kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.35=0.59kN/m2 qsk=1.20.590.351.60=0.40kN

32、/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4035.00=13.84kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.513.8435.00=242.26kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+0.9(900+138.44)=2486.59kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1552+242.26=1794.26kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(510+3720.94)/4=1057.73kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(510

33、+3720.9375)/4+Abs(1794.26+13.841.35)/13.86=1188.57kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(510+3720.9375-0)/4-Abs(1794.26+13.841.35)/13.86=926.90kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(510+3720.94+60)/4=1072.73kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(510+3720.9375+60)/4+Abs(2486.59+7.911.35)/13.86=1252.95kN Qkmin=(Fk+Gk

34、+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(510+3720.9375+60-0)/4-Abs(2486.59+7.911.35)/13.86=892.52kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(510+60)/4+1.35(2486.59+7.911.35)/13.86=435.66kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(510+60)/4-1.35(2486.59+7.911.35)

35、/13.86=-50.91kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35510/4+1.35(1794.26+13.841.35)/13.86=348.75kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35510/4-1.35(1794.26+13.841.35)/13.86=-4.50kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設

36、計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2435.664.10=3572.45kN.m承臺最大負彎矩: Mx=My=2-50.914.10=-417.50kN.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=3572.45106/(1.00016.70010500.00013002)=0.0121 =1-

37、(1-20.0121)0.5=0.0121 s=1-0.0121/2=0.9939 As=3572.45106/(0.99391300.0360.0)=7680.0mm2承臺底部實際選用鋼筋為：鋼筋直徑25.0mm，鋼筋間距為200mm,承臺底部選擇鋼筋配筋面積為As0 = 3.14252/4 Int(10500/200)=25525mm2選擇鋼筋配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!推薦參考配筋方案為：鋼筋直徑為25mm，鋼筋間距為200mm，配筋面積為25771mm2頂部配筋計算: s=417.50106/(1.00016.70010500.00013002)=0.0014 =1-(1-

38、20.0014)0.5=0.0014 s=1-0.0014/2=0.9993 As=417.50106/(0.99931300.0360.0)=892.7mm2承臺頂部實際選用鋼筋為：鋼筋直徑16mm，鋼筋間距為200mm,承臺頂部實際配筋面積為As0 = 3.14162/4 Int(10500/200)=10455mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=435.66kN依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=3.000 ft

39、混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=10500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=250mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 依據(jù)塔機規(guī)范，塔機立柱對承臺的沖切可不驗算，本案只計算角樁對承臺的沖切！ 承臺受角樁沖切的承載力可按下式計算：式中 Nl荷載效應基本組合時，不計承臺以及其上土重的角樁樁頂?shù)呢Q向力設計值； 1x，1y角樁沖切系數(shù)； 1x=1y=0.56/(1.000+0.2)=0.467 c1，c2角樁內邊緣至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=750mm a1x，a1y承臺底角樁內邊緣45度沖切線與承臺頂面相交線至樁