螺母板支座模具的設(shè)計畢業(yè)論文說明書

1、畢業(yè)論文（設(shè)計）原創(chuàng)性聲明本人所呈交的畢業(yè)論文（設(shè)計）是我在導(dǎo)師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的研究成果。據(jù)我所知，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文（設(shè)計）不包含其他個人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果。對本論文（設(shè)計）的研究做出重要貢獻(xiàn)的個人和集體，均已在文中作了明確說明并表示謝意。 作者簽名： 日期： 畢業(yè)論文（設(shè)計）授權(quán)使用說明本論文（設(shè)計）作者完全了解*學(xué)院有關(guān)保留、使用畢業(yè)論文（設(shè)計）的規(guī)定，學(xué)校有權(quán)保留論文（設(shè)計）并向相關(guān)部門送交論文（設(shè)計）的電子版和紙質(zhì)版。有權(quán)將論文（設(shè)計）用于非贏利目的的少量復(fù)制并允許論文（設(shè)計）進(jìn)入學(xué)校圖書館被查閱。學(xué)?？梢怨颊撐模ㄔO(shè)計）的全部或部分內(nèi)容。保密的

2、論文（設(shè)計）在解密后適用本規(guī)定。 作者簽名： 指導(dǎo)教師簽名： 日期： 日期： 注 意 事 項1.設(shè)計（論文）的內(nèi)容包括：1）封面（按教務(wù)處制定的標(biāo)準(zhǔn)封面格式制作）2）原創(chuàng)性聲明3）中文摘要（300字左右）、關(guān)鍵詞4）外文摘要、關(guān)鍵詞 5）目次頁（附件不統(tǒng)一編入）6）論文主體部分：引言（或緒論）、正文、結(jié)論7）參考文獻(xiàn)8）致謝9）附錄（對論文支持必要時）2.論文字?jǐn)?shù)要求：理工類設(shè)計（論文）正文字?jǐn)?shù)不少于1萬字（不包括圖紙、程序清單等），文科類論文正文字?jǐn)?shù)不少于1.2萬字。3.附件包括：任務(wù)書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）。4.文字、圖表要求：1）文字通順，語言流暢，書寫字跡工整，打印字

3、體及大小符合要求，無錯別字，不準(zhǔn)請他人代寫2）工程設(shè)計類題目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計算機(jī)繪制，所有圖紙應(yīng)符合國家技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范。圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書寫，不準(zhǔn)用徒手畫3）畢業(yè)論文須用a4單面打印，論文50頁以上的雙面打印4）圖表應(yīng)繪制于無格子的頁面上5）軟件工程類課題應(yīng)有程序清單，并提供電子文檔5.裝訂順序1）設(shè)計（論文）2）附件：按照任務(wù)書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）次序裝訂3）其它摘 要本論文主要介紹了螺母板支座的沖壓工藝分析，沖壓方案的確定及最佳工藝方案的選擇，在保證沖壓件滿足各種性能要求的前提下使其具有最大的經(jīng)濟(jì)性； 本文對零件進(jìn)行了工藝分析

4、和必要的工藝計算。該工件的成型包括落料、沖孔及彎曲三個工序。經(jīng)分析比較確定最終的工藝方案為：落料沖孔工序復(fù)合、沖孔、彎曲。根據(jù)確定的工藝方案，最終設(shè)計出了落料拉深復(fù)合模、沖孔模、彎曲模三套模具，并用cad完成了裝配圖和零件圖的繪制。關(guān)鍵字：沖壓；落料；沖孔；彎曲；模具設(shè)計 nut plate bearing stamping process and design of the die abstractthis paper introduced the analysis of the stamping process of the nut plate bearing, determination

5、 and selection of the best stamping technology program. under the premise of ensuring stamping parts to meet a variety of performance requirements, greatest economic can be got. process analysis and necessary calculation were made,the results showed that blanking, punching and bending processes shou

6、ld be done to obtain the workpiece.after analysis and comparision ,the best of all kinds of possible stamping schemes listed is:compound process of blanking and punching, punching,bending. in accordance with the established technology program,three sets of dies were completed in this paper : compoun

7、d die of blanking and punching, punching die,bending die.at last ,autocad drawing software was used to finish some pieces of 2d assembly-die drawings and detail drawings.key words : stamping, blanking, punching, bending, mold design 1 前 言 板料成形通常稱為沖壓或冷沖，即在室溫下，利用安裝在壓力機(jī)上的沖壓模具（冷沖模、沖模）對材料（板料、條料或帶料）施加壓力，使

8、其產(chǎn)生分離或發(fā)生塑性變形，從而獲得所需形狀和尺寸、具有一定力學(xué)性能的零件的一種壓力加工方法。 沖壓模具是指在冷沖壓加工中，將材料（金屬或非金屬）加工成零件（或半成品件）的一種特殊工藝裝備。沖壓成型加工必須具備相應(yīng)的模具。模具是技術(shù)密集型產(chǎn)品，其制造屬于單件小批量生產(chǎn)具有難加工、精度高、技術(shù)要求高、生產(chǎn)成本高（約占產(chǎn)品成本的10%30%）的特點(diǎn)。所以，只有在沖壓件生產(chǎn)批量大的情況下，沖壓成型加工的優(yōu)點(diǎn)才能得到充分體現(xiàn)，從而獲得好的經(jīng)濟(jì)效益。 沖壓生產(chǎn)具有生產(chǎn)率高，材料利用率高，生產(chǎn)的制件精度高、復(fù)雜程度高、一致性高等一系列突出優(yōu)點(diǎn)，因此在批量生產(chǎn)中得到了廣泛應(yīng)用，在現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)中占有十分重要的地

9、位，是國防及民用工業(yè)生產(chǎn)中必不可少的加工方法。 沖壓加工是完成金屬塑性成形的一種重要手段，它是最基本、最傳統(tǒng)、最重要的金屬加工方法之一。沖模設(shè)計是沖壓工藝設(shè)計中關(guān)鍵的一環(huán)，工藝設(shè)計結(jié)果直接影響模具的結(jié)構(gòu)和生產(chǎn)的沖壓產(chǎn)品質(zhì)量。沖壓工藝方案的產(chǎn)生和處理是沖壓工藝設(shè)計的主要內(nèi)容，其中工序生成、工序排序及工序組合是工藝方案設(shè)計的主要工作。 在沖壓生產(chǎn)中，沖壓模具作為沖壓工藝的具體執(zhí)行工具，是沖壓生產(chǎn)必不可少的工藝裝備，是技術(shù)密集型產(chǎn)品。沖壓件的質(zhì)量、生產(chǎn)效率以及生產(chǎn)成本等，與模具設(shè)計和制造有直接關(guān)系。模具設(shè)計與制造技術(shù)水平的高低，是衡量一個國家產(chǎn)品制造水平高低的重要標(biāo)志之一，在很大程度上決定著產(chǎn)品的質(zhì)

10、量、效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力。因此，開發(fā)和推廣冷沖壓生產(chǎn)工藝，必須高標(biāo)準(zhǔn)地超前攻克沖模技術(shù)，這是必然的邏輯和規(guī)律。早在20世紀(jì)50年代，美、日等工業(yè)發(fā)達(dá)國家已注意及此，在開發(fā)應(yīng)用冷沖壓新技術(shù)的同時，集中了部分優(yōu)勢人才和資金，結(jié)合市場的需要，將模具作為一個統(tǒng)一的產(chǎn)業(yè)來發(fā)展，因而取得明顯的效果。經(jīng)過多年的耕耘，不僅在模具精度、模具結(jié)構(gòu)、模具壽命、模具周期等方面取得了明顯的突破，而且在板材成形過程模擬、模具優(yōu)化和可靠性設(shè)計等方面形成了新的理論和方法，為適應(yīng)新的市場環(huán)境進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)快速制模，開辟新的效益空間，打下了基礎(chǔ)1。 我國沖壓模具無論在數(shù)量上，還是在質(zhì)量、技術(shù)和能力等方面都已有了很大發(fā)展，但與國發(fā)經(jīng)

11、濟(jì)需求和世界先進(jìn)水平相比，差距仍很大，一些大型、精密、復(fù)雜、長壽命的高檔模具每年仍大量進(jìn)口，特別是中高檔轎車的覆蓋件模具，目前仍主要依靠進(jìn)口。一些低檔次的簡單沖模，已趨供過于求，市場竟?fàn)幖ち摇?改革開放以來，隨著國民經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，市場對模具的需求量不斷增長。近年來，模具工業(yè)一直以15%左右的增長速度快速發(fā)展，模具工業(yè)企業(yè)的所有制成分也發(fā)生了巨大變化，除了國有專業(yè)模具廠外，集體、合資、獨(dú)資和私營也得到了快速發(fā)展。浙江寧波和黃巖地區(qū)的“模具之鄉(xiāng)”；廣東一些大集團(tuán)公司和迅速崛起的鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)，科龍、美的、康佳等集團(tuán)紛紛建立了自己的模具制造中心；中外合資和外商獨(dú)資的模具企業(yè)現(xiàn)已有幾千家。 21世紀(jì)開始c

12、ad/cam技術(shù)逐漸普及，現(xiàn)在具有一定生產(chǎn)能力的沖壓模具企業(yè)基本都有了cad/cam技術(shù)。其中部分骨干重點(diǎn)企業(yè)還具備cae能力。模具cad/cam技術(shù)能顯著縮短模具設(shè)計與制造周期，降低生產(chǎn)成本，提高產(chǎn)品質(zhì)量，已成為人們的共識。在“八五”、“九五”期間，已有一大批模具企業(yè)推廣普及了計算機(jī)繪圖技術(shù)，數(shù)控加工的使用率也越來越高，并陸續(xù)引進(jìn)了相當(dāng)數(shù)量cad/cam系統(tǒng)。在現(xiàn)代技術(shù)迅猛發(fā)展的今天，要想圓滿完成一套模具的設(shè)計，除了要有模具設(shè)計相關(guān)方面的知識外，還要全面了解與模具制造有關(guān)的新技術(shù)、新方法，從而不斷更新、改進(jìn)落后傳統(tǒng)的設(shè)計原則，形成面向制造、面向世界的模具制造設(shè)計原則：制造可行性、制造合理性、

13、制造經(jīng)濟(jì)性、制造效率、制造設(shè)備等。這幾方面相互依存、相輔相成，進(jìn)行模具設(shè)計時要綜合考慮。本次設(shè)計即是依據(jù)以上原則，盡量兼顧節(jié)材、高效、低成本擬定的工藝方案，從而設(shè)計模具。 本次設(shè)計共分為六章：第一章，主要介紹模具設(shè)計任務(wù)書和工件圖；第二章，主要從技術(shù)和經(jīng)濟(jì)兩個方面對工件進(jìn)行工藝分析；第三章，通過工藝分析和比較，選定最佳工藝方案；第四章，主要介紹各個工序沖裁力的計算方法，同時選擇合理的沖壓設(shè)備；第五章，主要介紹落料、沖孔復(fù)合模的結(jié)構(gòu)和設(shè)計；第六章，主要介紹彎曲模的結(jié)構(gòu)和設(shè)計。2 產(chǎn)品圖本次的設(shè)計任務(wù)是通過多道沖壓工序完成螺母板支座的成型。制件圖如圖1-1所示：圖2-1 制件圖3 沖壓工藝分析 該

14、零件為螺母板支座，零件外形對稱，無尖角、凹陷或其他形狀突變，是典型的板料沖壓件。零件外形尺寸公差要求不高，壁部圓角半徑r1，相對圓角半徑r/t0.5，大于參考文獻(xiàn)2表3-5所示的最小彎曲半徑值。彎曲件直邊高度h2t，因此可以彎曲成形。4mm的兩個孔均布在零件的兩個彎曲直邊上，孔距有位置要求，但孔徑無公差配合。10mm圓孔無公差配合，彎曲角為90，也無公差配合。 通過上述工藝分析，可以看出該零件為普通的板料彎曲件，尺寸精度要求不高，因此可以用沖壓方法生產(chǎn)。4 工藝方案的確定4.1 毛坯展開尺寸計算4.1.1 計算公式的確定 零件有落料，沖孔，彎曲工序，所以應(yīng)將其展開計算：根據(jù)參考文獻(xiàn)1彎曲件r=

15、0.5t：有圓角半徑的彎曲件，其展開長度是根據(jù)彎曲前后應(yīng)變中性層長度不變的原則進(jìn)行計算的。彎曲件毛皮長度等于直線部分的長度和彎曲部分應(yīng)變中性層展開長度之和。l= l直+l彎式中l(wèi)彎曲件毛坯長度（mm） l直彎曲件各直線段長度之和（mm）l彎彎曲件各彎曲部分（圓弧部分）應(yīng)變中性層展開長度之和（mm）該工件屬于雙直角彎曲且，因此 （文獻(xiàn)1） 圖4-1 4.1.2 毛坯尺寸計算 當(dāng) （文獻(xiàn)1） 所以毛坯總長度為所得毛坯如圖3-2所示：圖4-2 產(chǎn)品毛坯圖4.2 確定排樣方式和計算材料利用率零件外輪廓尺寸較復(fù)雜，考慮操作方便和材料利用率的問題，采用雙排。如圖4-3所示。圖4-3 工件排樣圖 由參考文獻(xiàn)

16、2表2-13查得搭邊數(shù)值為： a2.0mm， a12.2mm條料寬 b42242aa1 （422422.02.2）mm 72.2mm進(jìn)距 ab+a （52.712.0）mm 54.71mm選用板料規(guī)格為 2mm800mm2500mm，采用橫排，剪切條料尺寸為72.2mm2500mm。條數(shù) n180072.211條 余5.8mm 每條個數(shù) n2（25002.224）54.7145個 余11.85mm 每板個數(shù) n32n1n221145990個沖片面積 材料利用率 （1096.77990)(8002500）100% 54.3%考慮到?jīng)_裁送料時板料的定位問題，剪切條料尺寸修正為：73.2mm2497

17、.52mm。4.3 沖壓工序性質(zhì)和工序次數(shù)的選擇沖壓該零件，需要的基本工序和次數(shù)有：1落料2沖4孔2個3沖10孔1個4彎曲成形4.4 工序組合及其方案比較根據(jù)以上這些工序，可以作出下列組合方案。方案一： 1. 落料 2. 沖10孔1個 3. 彎曲成形 4. 沖側(cè)壁4孔2個方案二： 1.落料 2.沖10孔1個 3.沖4孔2個 4.彎曲成形方案三： 1.落料 2.沖4孔2個，沖10孔1個 3.彎曲成形方案四： 1.落料，沖10孔1個 2. 沖4孔2個 3.彎曲成形從生產(chǎn)效率、模具結(jié)構(gòu)和壽命方面對以上四種方案進(jìn)行比較，可以看出： 方案一：將落料和沖孔分開加工，有利于降低沖裁力和提高模具壽命，同時模具

18、結(jié)構(gòu)也較簡單。但是，須設(shè)計四套模具，浪費(fèi)材料，顯然生產(chǎn)效率不高。另外，在彎曲成形之后再沖側(cè)壁孔，可以提高孔距精度，保證零件質(zhì)量，但在壁部沖孔增加了操作難度，操作不便，同時模具費(fèi)用也較高。 方案二：情況與方案一基本相同，但彎曲成形安排在沖孔之后，操作方便，彎曲成形在沖孔以后進(jìn)行，彎曲回彈后孔距不易保證，影響零件精度。 方案三：將三個孔組合到一套模具上沖壓，減少了一套模具，節(jié)省了工序，降低了生產(chǎn)成本。彎曲工序在沖孔之后進(jìn)行，產(chǎn)生與方案二相同的缺點(diǎn)。 方案四：落料與沖孔符合，滿足最小壁厚要求。模具結(jié)構(gòu)緊湊且少一套模具設(shè)計。彎曲工序在沖孔之后進(jìn)行，與上述方案基本相同。 通過以上的方案分析，結(jié)合零件對孔

19、距精度要求不高的情況，可以看出，方案四的模具設(shè)計無論是工藝性還是經(jīng)濟(jì)性都比較合理，符合本次設(shè)計，故選用方案四的模具設(shè)計。5 各工序沖壓力的計算和沖壓設(shè)備的選擇5.1 沖裁力的計算5.1.1 沖裁力計算公式的確定計算沖裁力的目的是為了合理地選用壓床和設(shè)計模具。所選用的壓床的噸位必須大于所計算的沖裁力，以適應(yīng)沖裁的要求2。一般情況下，沖裁件從板料切下以后，徑向因彈性變形而擴(kuò)張，板料上的孔則沿徑向發(fā)生彈性收縮。同時，沖下的零件與余料還要力圖恢復(fù)彈性穹彎。這兩種彈性恢復(fù)的結(jié)果，會使落料梗塞在凹模內(nèi)，而沖裁后剩下的板料則箍緊在凸模上。從凸模上將零件或廢料卸下來所需要的力稱卸料力。從凹模內(nèi)順著沖裁方向把零

20、件或廢料從凹模腔頂出的力稱推件力。影響這些力的因素較多，主要有材料的機(jī)械性能、材料厚度、模具間隙、零件形狀尺寸以及潤滑情況等2。沖裁時的沖壓力是沖裁力、卸料力和推件力之和，這些力在設(shè)計模具和選擇壓力設(shè)備時是否需要考慮進(jìn)去，應(yīng)根據(jù)不同的模具結(jié)構(gòu)區(qū)別對待。由于本部分落料、沖孔模具的設(shè)計是采用彈性卸料裝置和下出料方式，所以沖裁力為：f總f+f頂+f卸 （5-1） 本部分設(shè)計采用平刃口模具沖裁，考慮到模具刃口的磨損，凸、凹模間隙的波動，材料機(jī)械性能的變化，材料厚度偏差等因素，實(shí)際沖裁力按參考文2獻(xiàn)式(2-1)計算： f1.3lt (5-2) 式中 f沖裁力；t材料厚度； 材料抗剪強(qiáng)度，為mpa； l沖

21、裁周長。5.1.2 所需落料力的計算 因為 l（222+152+230.71+218+29）mm 189.42mm查參考文獻(xiàn)3表d-22得：360480mpa取 400mpa代入式（5-2）得： f11.3lt=196996.8n5.1.3 所需沖孔力的計算沖10mm孔所需的沖裁力 因為 ld 10mm 31.4mm代入式(5-2)得：f21.3lt=32656n5.1.4 所需推件力的計算 頂件力參照參考文獻(xiàn)2計算：f頂k頂fk頂（f1+f2） (5-3)式中 f頂頂件力，f為n； k頂頂件力系數(shù)，其值見表參考文獻(xiàn)2表2-2； f沖裁力，f為n。查參考文獻(xiàn)2表2-2得：k頂0.06代入式(4

22、-3)得：f頂13779.168n5.1.5 所需卸料力的計算 卸料力參照參考文獻(xiàn)2計算：f卸k卸fk卸（f1+f4） (5-4)式中 f卸卸料力，f為n； k卸卸料力系數(shù)，其值見表參考文獻(xiàn)2表2-10； f沖裁力，f為n。查參考文獻(xiàn)2表2-2得：k卸0.040.05 取 k卸0.045由式(5-4)得：f卸10334.376n5.1.6 所需總沖裁力的確定 f總f1+f2+f頂+f卸196996.8+32656+13779.168+10334.376n253766.344n254kn5.2 沖小孔工藝力計算5.2.1沖裁力的計算沖小孔時采用彈性卸料裝置和下出料，故其總沖壓力為 f總f沖+f卸

23、 因為l=2d=（23.144）mm=25.12mm查參考文獻(xiàn)3表d-22得：360480mpa取 400mpa 按參考文2獻(xiàn)式(2-1)計算：f沖1.3lt=（1.325.122400）n=26124.8n5.2.2 所需卸料力的計算 卸料力參照參考文獻(xiàn)2計算：f卸k卸fk卸f沖 (式中 f卸卸料力，f為n； k卸卸料力系數(shù)，其值見表參考文獻(xiàn)2表2-10； f沖沖裁力，f為n。查參考文獻(xiàn)2表2-2得：k卸0.040.05 取 k卸0.045由式得：f卸1175.616n故 f總f沖+f卸=（26124.8+1175.616）n=27300.416n5.3 彎曲力的計算 彎曲力是擬訂板料彎曲加

24、工工藝和選擇設(shè)備的重要依據(jù)之一。板料彎曲時，開始是彈性彎曲，其后是變形區(qū)內(nèi)外層纖維首先進(jìn)入塑性狀態(tài)，并逐漸向板的中心擴(kuò)展進(jìn)行自由彎曲，最后是凸、凹模與板料相互接觸并沖擊零件的校正彎曲。彎曲力包括自由彎曲力、校正彎曲力和壓料力（或推件力）。5.3.1 自由彎曲力的計算 自由彎曲力參照參考文獻(xiàn)1式（2.3-37）計算： (5-5)式中最大自由彎曲力，為n； 材料抗拉強(qiáng)度，為mpa； k安全系數(shù)，一般取k1.3； b彎曲件寬度，b為mm。 已知 b9mm t2mm r1mm查參考文獻(xiàn)3表d-22得：b450600mpa取 b500mpa代入式得：5460n5.3.2 校正彎曲力 校正彎曲力按參考文獻(xiàn)

25、1式（2.3-38）計算：fjfa (5-6)式中 fj校正彎曲力，fj為n； a彎曲件校正部分的投影面積，a為mm2； f單位校正力，其值見參考文獻(xiàn)1表2.3-4 因為 a279mm2 243mm2由參考文獻(xiàn)1表2.3-4查得：f5070mpa 取 f60mpa代入式（5-6）得：fj14580n5.3.3 壓料力的計算 壓料力參照參考文獻(xiàn)1按下式計算：fd（或fy）kfz (5-7)式中 fd頂件力（n） fy壓料力（n） fz自由彎曲力（n） k系數(shù)，可查表2.3-5 文獻(xiàn)1計算頂件力時系數(shù)取0.4 計算壓料力時系數(shù)取0.8由式（5-7）得：fd2184n fy=4368n5.4 沖壓設(shè)

26、備的選擇在沖壓生產(chǎn)中，最常用的是摩擦壓力機(jī)、偏心壓力機(jī)和曲軸壓力機(jī)（俗稱沖床）以及油壓機(jī)等。沖壓設(shè)備的選擇是沖壓工藝及模具設(shè)計中一項重要內(nèi)容，它直接關(guān)系到?jīng)_壓設(shè)備的安全使用，沖壓工藝能否順利實(shí)現(xiàn)和模具壽命、產(chǎn)品質(zhì)量、生產(chǎn)效率、成本高低等重要問題。沖壓設(shè)備的選用包括選擇設(shè)備類型和確定設(shè)備規(guī)格兩項內(nèi)容。沖壓設(shè)備類型的選擇主要是根據(jù)沖壓工藝特點(diǎn)和生產(chǎn)率、安全操作等因素來確定的。在中小型沖壓生產(chǎn)中，主要選用開式壓力機(jī)；對需要變形力大的工序（如冷擠壓等），應(yīng)該選用剛性好且比較精密的閉式壓力機(jī)；對于校平、整形和溫、熱擠壓等工序，最好選用摩擦壓力機(jī)；對于薄材料的沖裁工序，最好選用導(dǎo)向準(zhǔn)確的精密壓力機(jī)；對于大

27、型拉深件的沖壓工序，最好選用拉深壓力機(jī)；在大量生產(chǎn)中，應(yīng)該選用高速壓力機(jī)或多工位自動壓力機(jī)；對于不允許沖模導(dǎo)套離開導(dǎo)柱的沖壓工序，最好選用行程可調(diào)整的偏心式壓力機(jī)。經(jīng)過如上分析，本次螺母板支座沖壓件的設(shè)計選用開式壓力機(jī)。 在壓力機(jī)的類型選定好之后，應(yīng)該進(jìn)一步根據(jù)變形力的大小、沖壓件尺寸和模具尺寸來確定設(shè)備的規(guī)格。具體地說，在完成某一工序而選用壓力機(jī)時，必須考慮的參數(shù)有：公稱壓力、滑塊行程、行程次數(shù)、工作臺面尺寸、閉合高度和電動機(jī)的功率等。 在實(shí)際選用設(shè)備時，除了要參照壓力機(jī)的公稱壓力進(jìn)行選擇，還需要考慮模具空間的大小，工藝流程和設(shè)備負(fù)荷等因素，再作合理安排。此次設(shè)計的模具由于制件尺寸較小，而且

28、整個模具的外形結(jié)構(gòu)也簡單，只需選用開式壓力機(jī)。5.4.1 落料、沖孔模根據(jù)參考文獻(xiàn)5，通過工藝力及做功校核選擇壓力機(jī)根據(jù)工藝計算力，可初選j2340設(shè)備，因為此時工藝計算力圖完全落在壓力機(jī)許用負(fù)荷圖安全區(qū)內(nèi)。做功校核。對j2340壓力機(jī)sg=7mm，fg=400kn 根據(jù)式（2-18），壓力機(jī)做功能力有 文獻(xiàn)5 而此時工件變形功a2為 故可選j2340壓力機(jī)通過計算及校核可選400kn的開式壓力機(jī)。由參考文獻(xiàn)1400kn開式可傾工作臺壓力機(jī)基本參數(shù)如下：公稱壓力 400kn公稱壓力時滑塊下死點(diǎn)距離 7mm滑塊行程 100mm行程次數(shù) 80次/min最大封閉高度 300mm封閉高度調(diào)節(jié)量 80m

29、m滑塊中心到床身距離 220mm工作臺尺寸 左右 630mm 前后 420mm工作臺孔尺寸 左右 300mm 前后 150mm 直徑 200mm立柱間距離 300mm模柄孔尺寸 5070mm工作臺板厚度 80mm傾斜角 30墊板厚度 65mm5.4.2 沖小孔沖孔模 方法同上述落料沖孔，由同樣的方法可選擇100kn的開式壓力機(jī)。由參考文獻(xiàn)1100kn開式可傾工作臺壓力機(jī)基本參數(shù)如下：公稱壓力 100kn公稱壓力時滑塊下死點(diǎn)距離 4mm滑塊行程 60mm行程次數(shù) 135次/min最大封閉高度 180mm封閉高度調(diào)節(jié)量 50mm滑塊中心到床身距離 130mm工作臺尺寸 左右 360mm 前后 24

30、0mm工作臺孔尺寸 左右 180mm 前后 90mm 直徑 130mm立柱間距離 180mm模柄孔尺寸 3050mm工作臺板厚度 50mm傾斜角 305.4.3 彎曲模 由彎曲工藝可知，彎曲時的校正彎曲力與自由彎曲力、壓料力不是同時發(fā)生的，且校正彎曲力比自由彎曲力和壓料力大得多。因此，在選擇沖壓設(shè)備時，可僅以校正彎曲力作為依據(jù)1，即f壓力機(jī)（1.11.2）fj (5-8) 根據(jù)以上計算，可選用40kn的壓力機(jī)。 參照參考文獻(xiàn)140kn開式可傾工作臺壓力機(jī)基本參數(shù)如下：公稱壓力 40kn公稱壓力時滑塊下死點(diǎn)距離 3mm滑塊行程 40mm行程次數(shù) 200次/min最大封閉高度 160mm封閉高度調(diào)

31、節(jié)量 35mm滑塊中心到床身距離 100mm工作臺尺寸 左右 280mm 前后 180mm工作臺孔尺寸 左右 130mm 前后 60mm 直徑 100mm立柱間距離 130mm模柄孔尺寸 3050mm工作臺板厚度 35mm傾斜角 305.5 壓力中心的計算為了保證壓力機(jī)和模具正常地工作，必須使沖模的壓力中心與壓力機(jī)滑塊中心線相重合。否則在沖壓時會使沖模與壓力滑塊歪斜，引起凸、凹模間隙不均和導(dǎo)向零件加速磨損，造成刃口和其它零件的損壞，甚至還會引起壓力機(jī)導(dǎo)軌磨損，影響壓力機(jī)精度。形狀簡單而對稱的工件，如圓形、正多邊形、矩形，其在沖裁時的壓力中心與工件的幾何中心重合。形狀復(fù)雜的工件、多凸模及連續(xù)模的

32、壓力中心則用解析法或作圖法來確定。由參考文獻(xiàn)5可知對于形狀不規(guī)則的沖壓件，其壓力中心可按下列公式計算：x0（l1x1+l2x2+lnxn）/(l1+l2+ln) (5-9) y0（l1y1+l2y2+lnyn）/(l1+l2+ln) (5-10)式中 l1，l2ln沖裁邊各線段的長度； x1，x2xn各線段中心的x坐標(biāo)值； y1，y2yn各線段中心的y坐標(biāo)值； x0，y0壓力中心的坐標(biāo)值。由于工件結(jié)構(gòu)簡單而且左右對稱，故可設(shè)其壓力中心o點(diǎn)坐標(biāo)為（x0，y0），如圖5-1所示：由圖5-1可知：x026.55mm由式（5-10）得：y021.47mm即壓力中心o點(diǎn)坐標(biāo)為（26.55，21.47）。

33、圖5-1 壓力中心計算6 落料沖孔模模具設(shè)計 圖6-1 落料沖孔模具示意圖6.1 落料、沖孔模簡介 從工件的外形分析，工件要先經(jīng)落料、沖孔，才能進(jìn)行下一步工序，由此根據(jù)模具設(shè)計的基本原則，選擇使用落料、沖孔倒裝復(fù)合模。 所謂復(fù)合模，是指在壓力機(jī)的一次行程中，在模具的同一位置上同時完成落料、沖孔等多個沖壓工序，而沖件材料無需隨工序進(jìn)給移動的模具。復(fù)合模的結(jié)構(gòu)，一般都很緊湊，具備導(dǎo)向、頂料、卸料、緩沖、復(fù)位等多種輔助系統(tǒng)。復(fù)合模雖然生產(chǎn)效率高，沖壓件精度高，但模具結(jié)構(gòu)復(fù)雜，加工制造較困難，模具成本較高。復(fù)合模適于生產(chǎn)精度要求較高的軟材料或薄板料沖壓件。 落料、沖孔復(fù)合模具有復(fù)合形式的凸凹模，它既是

34、落料凸模，又是沖孔凹模。按凸凹模的安裝位置，復(fù)合模分倒裝式和正裝式兩種結(jié)構(gòu)型式。落料凹模裝在上模的復(fù)合模為倒裝復(fù)合模。在這種模具上所產(chǎn)生的沖孔廢料，是由沖孔凸模直接推入下模部分的凸凹模下漏出的，工件則嵌在上模部分的落料凹模內(nèi)，必須通過頂料銷與頂料板頂出。頂料板對工件不起壓平作用。因此，對于多孔和對平直度要求較松的零件，多采用倒裝結(jié)構(gòu)的復(fù)合模1。6.2 凸凹模刃口尺寸計算 由于落料沖孔件的工作尺寸均未標(biāo)注公差，由國家標(biāo)準(zhǔn)按it11級精度選取，由參考文獻(xiàn)3表e-1查得各部分尺寸公差如下：a122mm 0.13mma29mm 0.09mma315.355mm 0.13mma415mm 0.11mma

35、518mm 0.11mmd110mm 0.09mmd24mm 0.075mm 標(biāo)注公差的落料沖孔件如圖6-2所示：圖6-2 落料沖孔件凸模與凹模分開加工：采用這種方法，要分別標(biāo)注凸模和凹模刃口尺寸與制造公差，它適用于圓形或簡單形狀的工件。為了保證間隙值，必須滿足下列條件2：pdzmaxzmin （6-1）或?。?p0.4（zmaxzmin） （6-2）d0.6（zmaxzmin） （6-3）沖孔部分尺寸可按參考文獻(xiàn)2式（2-8）和（2-9）計算： （6-4） （6-5）落料部分尺寸按參考文獻(xiàn)2式（2-6）和（2-7）計算： （6-6） （6-7）式中 ，沖孔凸、凹模直徑，與為mm； ，落料凹、

36、凸模尺寸，與為mm； 工件制造公差，為mm； zmax最大合理間隙（雙面），zmax為mm； zmin最大合理間隙（雙面），zmin為mm； p，d凸、凹模的制造公差，p與d為mm； 磨損量，其中系數(shù)x是為了使沖裁件的實(shí)際尺寸盡量接近沖裁件公差帶的中間尺寸。x值在0.51之間，與工件制造精度有關(guān)，可查參考文獻(xiàn)2表2-11。 由參考文獻(xiàn)2表2-5查得：zmax0.18mm, zmin0.14mm 則 zmaxzmin0.180.14mm0.04mm對于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.025mm pd0.045mmzmaxzmin由式（6-2）和（6-3）

37、得：p0.016mmd0.024mm由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmzmaxzmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmzmaxzmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.0

38、40mmzmaxzmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmzmaxzmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-6）和（6-7）得：mmmm對于mm由參考文獻(xiàn)2表2-10查出凸、凹模制造公差： p0.020mm d0.020mm pd0.040mmzmaxzmin由參考文獻(xiàn)2表2-11查出： x1由式（6-4）和（6-5）得：mmmm6.3 復(fù)合模主要零件的結(jié)構(gòu)與設(shè)計 由所選擇的壓力機(jī)的基本參數(shù)，初步確定復(fù)合模的閉合高度為：3005h模2201

39、0295h模230 根據(jù)設(shè)計需要選取模具的閉合高度為： h230mm6.3.1 工作零件的設(shè)計6.3.1.1凸模結(jié)構(gòu)形式參照參考文獻(xiàn)4表1-10-1此部分沖孔凸模采用b形圓凸模（如圖6-3所示），凸模做成階梯形，用以增加強(qiáng)度，凸模各部分長度視模具設(shè)計需要而定。凸模和固定板為過渡配合，固定板用螺釘、銷釘與上模座連在一起。凸模的固定如圖6-4所示。圖6-3 b形圓凸模圖6-4 凸模的固定6.3.1.2凸模長度計算 參照參考文獻(xiàn)4表1-10-1根據(jù)模具設(shè)計需要選取凸?？傞L度l50mm，凸模臺階高度h3mm，凸模與凸模固定板配合長度l123mm。 6.3.1.3凸模強(qiáng)度計算（1）凸模承壓能力的校核 凸

40、模材料的許用應(yīng)力決定于其熱處理狀況和模具的結(jié)構(gòu)。一般模具鋼（t8a、t10a、gcr15、cr12mov等）的許用應(yīng)力，當(dāng)淬火硬度為hrc5862時，可取=15002100mpa。 已知材料厚度t2mm，模具材料為t10a碳素工具鋼，由參考文獻(xiàn)3表d-22查得其抗剪強(qiáng)度600mpa，取其許用壓應(yīng)力1500mpa。 由參考文獻(xiàn)2可知圓形沖裁凸模的最小直徑： （6-8）式中 dmin凸模最小直徑； t材料厚度； 材料抗剪強(qiáng)度，為mpa； 凸模材料的許用應(yīng)力，單位為mpa。則由式(6-8)可知:dmin3.2mm（2）凸?？箯澞芰Φ男：送鼓？箯澞芰Φ男：藚⒄諈⒖嘉墨I(xiàn)1表3.1-10相關(guān)規(guī)定按下式進(jìn)行

41、。 （6-9）式中 lmax凸模許可的最大長度；(mm) c系數(shù)；見表3.1-11 文獻(xiàn)1 e凸模材料彈模量（mpa） 見d-22 文獻(xiàn)3 沖件抗剪強(qiáng)度（mpa） 見d-22 文獻(xiàn)3 對于沖小孔凸模：由式(6-9)可知:lmax67.2mm對于沖大孔凸模：由式(6-9)可知:lmax171.5mm 由以上計算結(jié)果可知沖孔凸模強(qiáng)度校核合格。6.3.2凹模的設(shè)計 工件的外形落料凹模采用整體結(jié)構(gòu)，直筒形刃口凹模。這種刃口形式強(qiáng)度比較好，孔口尺寸不會隨著刃口的刃磨而增大，適用于形狀復(fù)雜、精度高的工件。 凹模因其結(jié)構(gòu)形式不一，沖裁時受力狀態(tài)比較復(fù)雜，現(xiàn)在還不能用理論計算方法確定其尺寸。在生產(chǎn)實(shí)際中，一般

42、根據(jù)沖裁件的輪廓尺寸和板料厚度，按下式概略計算凹模的外形尺寸1。 凹模厚度 hkb（h15mm）， 凹模壁厚 c（1.52）h（c3040mm）。式中 b凹模孔的最大寬度，單位為mm，但b不小于15mm； k系數(shù)，其值查參考文獻(xiàn)1表3.1-17。 按照上述方法確定的凹模外形尺寸，可以保證凹模有足夠的強(qiáng)度和剛度。所以凹模外形尺寸確定后，一般不作強(qiáng)度校核。 在此次設(shè)計當(dāng)中： 由參考文獻(xiàn)1表3.1-17查得：k0.42 則有： 凹模厚度：h22.1382mm 凹模壁厚：c33.207344.2764mm 考慮實(shí)際加工生產(chǎn)中各種因素的影響，實(shí)際取凹模厚度h=25mm，確定凹模的外形尺寸為： l125m

43、m b125mm6.3.4 定位零件的設(shè)計 模具上定位零件的作用是使毛坯或半成品在模具上能夠正確定位。根據(jù)毛坯形狀，尺寸以及模具的結(jié)構(gòu)形式，可以選用不同的定位方式。此部分采用的是彈簧彈頂擋料銷，其規(guī)格為m626jb/t 7649.5。6.3.5 卸料和頂出裝置的設(shè)計6.3.5.1卸料裝置 此部分設(shè)計采用彈性卸料板卸料，由彈簧提供卸料力，其外形尺寸為：160mm160mm14mm。6.3.5.2頂出裝置 頂出裝置用于從模具內(nèi)卸下沖件或廢料。頂出裝置有彈性和剛性兩種。本設(shè)計采用剛性頂出裝置，由打桿和頂件板組成，打桿從模柄孔中穿過后直接頂在頂件板上，頂件力大而且可靠。6.3.6 導(dǎo)向零件的設(shè)計 導(dǎo)向

44、零件可以保證模具沖壓時上下模之間有精確的位置關(guān)系。在中小型模具中廣泛采用的導(dǎo)向零件是導(dǎo)柱和導(dǎo)套。導(dǎo)柱和導(dǎo)套經(jīng)常用兩個，一般導(dǎo)柱安裝在下模座，導(dǎo)套安裝在上模座，分別采用過盈配合。導(dǎo)柱和導(dǎo)套常用20鋼制作，表面經(jīng)過滲碳淬火處理，硬度為hrc5862，滲碳深度0.81.2mm。 此部分設(shè)計采用了a型的導(dǎo)柱和導(dǎo)套，它們的規(guī)格為：gb/t 2861.1-90導(dǎo)柱28200，gb/t 2861.6-90導(dǎo)套2811043，材料均為20鋼。導(dǎo)柱與導(dǎo)套和模座之間為過盈配合h7/r6，與導(dǎo)柱配合的內(nèi)孔開有儲油環(huán)槽用于潤滑。導(dǎo)柱和導(dǎo)套之間為h7/h6或h6/h5配合，且使其配合間隙小于沖裁間隙。本設(shè)計在確定導(dǎo)柱和

45、導(dǎo)套的尺寸規(guī)格時是根據(jù)所選的標(biāo)準(zhǔn)模架和模具實(shí)際閉合高度確定的，保證了有足夠的導(dǎo)向長度并且符合安裝要求。6.3.7 固定與連接零件的設(shè)計 固定與連接零件用來將凸、凹模固定在上、下模座上，以及將上、下模座固定在壓力機(jī)上。主要的固定與聯(lián)接零件有模柄、模板和固定板，以及墊板、螺釘和銷釘?shù)?。設(shè)計模具時這些零件可以按標(biāo)準(zhǔn)選用。6.3.7.1 模柄 模柄是連接上模與壓力機(jī)的零件，1000kn以下壓力機(jī)的模具安裝，一般均采用模柄連接2。在選擇模柄時先根據(jù)模具大小、上模結(jié)構(gòu)、模架的類型及精度等確定模柄的結(jié)構(gòu)類型，再根據(jù)壓力機(jī)滑塊上模柄孔的尺寸確定模柄的尺寸。一般模柄直徑應(yīng)與模柄孔的直徑相等，模柄的長度應(yīng)比模柄孔

46、的深度小510mm。 綜合考慮以上各因素，此部分設(shè)計采用規(guī)格為50mm的凸緣模柄。6.3.7.2 模座 上、下模座用以安裝全部模具零件，構(gòu)成模具的總體和傳遞沖壓力。因此，模座不僅應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度，還要有足夠的剛度。模座的剛度不足，工作時會產(chǎn)生嚴(yán)重的彈性變形而導(dǎo)致模具零件的迅速磨損或破壞，降低模具使用壽命。上、下模座中間聯(lián)以導(dǎo)向裝置的總體稱為模架。設(shè)計模具時，通常都按標(biāo)準(zhǔn)選用模架和模座，只有在不能使用標(biāo)準(zhǔn)的情況下才自行設(shè)計，自行設(shè)計模座時，應(yīng)盡量參考標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)主要參數(shù)。設(shè)計時，圓形模座的外徑應(yīng)比圓形凹模直徑大3070mm；矩形模座的長度應(yīng)比凹模大4070m，而寬度取與凹模相同或稍大的尺寸。下模座輪廓尺寸應(yīng)比壓力機(jī)工作臺漏料孔至少大4050mm。模座厚度參照凹模厚度估算，通常取為凹模厚度的11.5倍。 模座材料一般為ht200，鑄鋼zg270-500或zg310-570，模座結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足鑄造工藝要求。 本設(shè)計綜合考慮以上各個因素，并且由工件的最大外形尺寸、凹模周界以及所選用的壓力機(jī)型號、壓力機(jī)上工作臺孔尺寸參考參考文獻(xiàn)1選用后側(cè)導(dǎo)柱型的標(biāo)準(zhǔn)模架。由凹模周界尺寸：l200mm，b160mm