化工原理試題庫(kù)答案下冊(cè),總

1、化工原理試題庫(kù)下冊(cè))第一章 蒸餾一、選擇題1.當(dāng)二組分液體混合物的相對(duì)揮發(fā)度為 _C_時(shí)，不能用普通精餾方法分離。2. A.3.0 B.2.0 C. 某精餾塔用來(lái)分離雙組分液體混合物，進(jìn) 料量為100kmol/h，進(jìn)料組成為，要求塔頂產(chǎn)品濃度不小于，以上組成均為摩爾分率， 則塔頂產(chǎn)品最大產(chǎn)量為 _B_。D.不能確定3.在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量的關(guān)系可按 _D _求出。A.拉烏爾定律B.道爾頓定律C.亨利定律D.杠桿規(guī)則4. q線方程一定通過(guò)X y直角坐標(biāo)上的點(diǎn)_B _。A.(Xw,Xw)B(XF,XF) C(XD,XD)D(0,XD/(R+1)5.二元溶液的連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀

2、態(tài)參數(shù) q 的變化將引起( B )的變化。A .平衡線 B .操作線與q線 C .平衡線與操作線D .平衡線與q線6.精餾操作是用于分離( B )。A .均相氣體混合物B .均相液體混合物C .互不相溶的混合物 D .氣一液混合物7.混合液兩組分的相對(duì)揮發(fā)度愈小，則表明用蒸餾方法分離該混合液愈_B_。A 容易； B 困難； C 完全； D 不完全8.設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若F、 XF、xD、xW均為定值，將進(jìn)料熱狀況從q=1變?yōu)閝1，但 回流比取值相同，則所需理論塔板數(shù)將 _B ，塔頂冷凝器熱負(fù)荷 _C_ ，塔釜 再沸器熱負(fù)荷 _A_。A 變大， B 變小， C 不變， D 不一定9.連續(xù)精餾塔操作時(shí)

3、，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出量D和進(jìn)料狀況( F,xF,q)不變時(shí)，貝U L/V_B_，L N A_，XD_B_，XWA 。A 變大， B 變小， C 不變， D 不一定10.精餾塔操作時(shí)，若F、 XF、q,加料板位置、D和R不變，而使操作壓力減小，則化工原理試題庫(kù)下冊(cè))xD_A_ ， xw_B_。A變大，B變小，C不變，D不一定11.操作中的精餾塔,保持F,XF, q,D不變，若采用的回流比R xD2B. xD1= xD2C. xD1 xD 2D. 不能確定27.在精餾塔的圖解計(jì)算中 ,若進(jìn)料熱狀況變化 ,將使 （ B ） 。A.平衡線發(fā)生變化B.操作線與q線變化C.平衡線和q線變化D

4、.平衡線和操作線變化28. 操作中的精餾塔 ,若選用的回流比小于最小回流比,則(D ).A.不能操作B. xD、Xw均增加C. xD 、xw均不變D. xD減小、xw 增加29. 操作中的精餾塔，若保持 F 、xD 、 xw、 V不變，減小xF ，則（C)增大、 R 減小減小、 R 不變減小、 R 增大不變、 R 增大30.用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成。當(dāng)進(jìn)料組成為時(shí)XF1，相應(yīng)回流比為 R1 ;進(jìn)料組成為時(shí)XF2, XF1XF2，相應(yīng)回流比為 R2，若，進(jìn)料熱狀況不變，則（ A ）oR2D .無(wú)法判斷31.用精餾塔完成分離任務(wù)所需的理論板數(shù)為 8（包括再沸器），若全塔效率為 50%

5、 ，則塔內(nèi)實(shí)際板數(shù) 為（ C ）o層層層D.無(wú)法確定32.在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1 C，環(huán)己烷的沸點(diǎn)為80.73 C,欲使該兩組分混合液得到分離，則宜采用（ C ）oA.恒沸精餾B.普通精餾C.萃取精餾D.水蒸氣精餾33.精餾操作中，若將進(jìn)料熱狀況由飽和液體改為冷液體進(jìn)料，而其它條件不變，則精餾段操作線斜率（ C ），提餾段斜率 （ B ），精餾段下降液體量 （ C ），提餾段下降液體量 （ A ）A.增大 B.減小 C.不變 D.無(wú)法判斷34.若連續(xù)精餾過(guò)程的進(jìn)料熱狀況參數(shù)q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為（C ）36.直接水蒸氣加熱的精餾塔適用于（分離輕組分水溶液）的情況，直接水

6、蒸氣加熱與間接水蒸氣加熱 相比較，當(dāng)XD、xw、R、q、a、回收率相同時(shí)，其所需理論板數(shù)要（A ）A.多 B.少 C.相等D.無(wú)法判斷汽液兩相以（ C ）方式接觸。37.在精餾塔的設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)思想是：在全塔汽液兩相總體呈（A）接觸，而在每一塊塔板上D）方式進(jìn)料。A.逆流 B.并流 C.錯(cuò)流（D）不確定38.某精餾塔內(nèi)，進(jìn)料熱狀況參數(shù)為，由此可判定物料以（A）飽和蒸汽（B）飽和液體（C）過(guò)熱蒸汽（D）冷流體39.兩組分的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離物系越（DA.容易 B. 減少 C. 完全D.不完全二、填空題1.某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線的截距為零，則餾出液流量為 _。2.當(dāng)分離要求和回流比一

7、定時(shí)， _ 料的q值最小，此時(shí)分離所需的理論塔板數(shù)_。3.蒸餾是指 _的化工單元操作。4.在精餾塔實(shí)驗(yàn)中，當(dāng)準(zhǔn)備工作完成之后，開(kāi)始操作時(shí)的第一項(xiàng)工作應(yīng)該是5.實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是_和 _。6._ 恒摩爾流假設(shè)成立的主要條件是_。7.某精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由原來(lái)間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持 x（F），D/F,q,R x（D）不變，則W/F將 _，x（w）將 _，提餾段操作線斜率將 _理論板數(shù)將 _。8.在只有一股進(jìn)料無(wú)側(cè)線出料的連續(xù)精餾操作中，當(dāng)體系的壓力、進(jìn)料組成、塔頂、塔底產(chǎn)品組成及回流比一定時(shí)，進(jìn)料狀態(tài) q值愈大，提餾段的斜率就愈 _，完成相同的分離任務(wù)所需的總理論板數(shù)就愈

8、_，故5種進(jìn)料狀態(tài)種中，_進(jìn)料所需的理論板數(shù)最少。9.直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸餾雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不相同。前者是 _，而后者_(dá)。10.操作中，若提餾段上升蒸汽量 V增加，而回流量和進(jìn)料狀態(tài)（F,XF，q）仍保持不變，則 R _，XD_，xw_，L” N ” _11.操作時(shí)，若F、D、xF、q，加料板位置、V不變，而使操作的總壓力增大，則XD37.在精餾塔的設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)思想是：在全塔汽液兩相總體呈（A）接觸，而在每一塊塔板上12.精餾塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一是原因之二是_。13.精餾塔設(shè)計(jì)中，回流比越 _ 需理論板數(shù)越少，操作能耗 _。但隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)

9、用設(shè)備費(fèi)的總和將呈現(xiàn) _變化過(guò)程。14.恒沸精餾與萃取精餾主要針對(duì) _的物系，采取加入第三組分的辦法以改變?cè)锵档?_015.精餾設(shè)計(jì)中，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物，且氣液摩爾比為2:3，則進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值等于 _016.填料塔用于精餾過(guò)程中，其塔高的計(jì)算采用等板高度法，等板高度是指_;填料層高度Z=_017.簡(jiǎn)單蒸餾與精餾的主要區(qū)別是18.精餾的原理是_19. 精餾過(guò)程的恒摩爾流假設(shè)是指 _ o20. 進(jìn)料熱狀況參數(shù)的兩種定義式為q= _和q= _，汽液混合物進(jìn).料時(shí)q值范圍O21. 精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù) _，同時(shí)，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量 _，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗

10、量 _，所需塔徑_ o22. 精餾設(shè)計(jì)中，隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)用 _，總費(fèi)用呈現(xiàn)_的變化過(guò)程。23. 精餾操作中，當(dāng)回流比加大時(shí)，表示所需理論板數(shù) _，同時(shí)，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量 _，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量 _，所需塔徑_ o24. 某填料精餾塔的填料層高度為8米，完成分離任務(wù)需要16塊理論板（包括塔釜），則等板高度（HETP =_o25. 總壓為1atm， 95C溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為1168mmHg 475mmHg則平衡時(shí)苯的汽相組成二 _，苯的液相組成二 _ （均以摩爾分率表示）。苯與甲苯的相對(duì)揮發(fā)度二O26. 精餾處理的物系是 _混合物，利用各組分 _ 的

11、不同實(shí)現(xiàn)分離。吸收處理的物系是_混合物，利用各組分 _的不同實(shí)現(xiàn)分離。27. 精餾操作的依據(jù)是 _o實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是 _和口 28. 氣液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，氣液兩相溫度 _，液相組成_氣相組成。29. 用相對(duì)揮發(fā)度a表達(dá)的氣液平衡方程可寫(xiě)為 _o根據(jù)a的大小，可用來(lái)_，若a =1，則表示 _o30. 在精餾操作中，若降低操作壓強(qiáng)，則溶液的相對(duì)揮發(fā)度_，塔頂溫度 _，塔釜溫度 _，從平衡角度分析對(duì)該分離過(guò)程31. 某兩組分體系，相對(duì)揮發(fā)度a=3，在全回流條件下進(jìn)行精餾操作，對(duì)第n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計(jì)），若已知 y n =0.4,則y n+ 1 = _o全回流操作通常適用于 _

12、或 _o32. 精餾和蒸餾的區(qū)別在于 _;平衡蒸餾和簡(jiǎn)單蒸餾的主要區(qū)別在于_。33. 精餾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是 _和34. 。35. 在總壓為，溫度為 85C下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別為pA 113.6kPa、pB 46kPa，則相對(duì)揮發(fā)度a = _，平衡時(shí)液相組成 xA _，氣相組成為 yA _。36. 某精餾塔的精餾段操作線方程為y 0.72x 0.275，則該塔的操作回流比為 _，餾岀液組成為 _。37. 最小回流比的定義是 _，適宜回流比通常取為 _Rmin。38. 精餾塔進(jìn)料可能有 _種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為2 : 3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況q值為

13、 _。39. 在某精餾塔中，分離物系相對(duì)揮發(fā)度為的兩組分溶液，操作回流比為3,若測(cè)得第2、3層塔板（從塔頂往下計(jì)）的液相組成為x20.45、x3 0.4,流岀液組成XD為（以上均為摩爾分率），則第3層塔板的氣相莫弗里效率為EMV3 =_。40. 在精餾塔設(shè)計(jì)這，若保持 F、XF、q、D不變，若增加回流比 R，則XD_，Xw _， L /V_。41. 在精餾塔設(shè)計(jì)中，若F、XF、XD、XW及R一定，進(jìn)料由原來(lái)的飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理論板數(shù)NT_。精餾段上升蒸氣量 V _、下降液體量 L_;提餾段上升蒸氣量V _，下降液體量 L_。42. 操作中的精餾塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精

14、餾段液氣比L/V_，提餾段液? 氣比 L/V _，XD_， Xw_。43. 操作中的精餾塔保持F、xF、q、V不變，若釜液量 W增加，則xD_，Xw _， L /V_。44. 在連續(xù)精餾塔中，若XF、XD、R、q、D /F相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所需理論板數(shù)NT_，xw_。45. 恒沸精流與萃取精餾的共同點(diǎn)是 _。兩者的主要區(qū)別是一和 _。二、計(jì)算題1.某二元混合液含易揮發(fā)組分，泡點(diǎn)進(jìn)料，經(jīng)連續(xù)精餾塔分離后塔頂產(chǎn)品濃度為， 塔底產(chǎn)品濃度為（以上均為易揮發(fā)組分的摩爾分率），設(shè)滿足恒摩爾流假設(shè)，試計(jì) 算：（1）塔頂產(chǎn)品的采出率 D/F 為多少？（4 分）；（2）如果回流比 R

15、為 2，請(qǐng)分別求 出精餾段、提餾段操作方程。2.用一常壓連續(xù)精餾塔分離苯甲苯混合液，原料液入塔時(shí)其中蒸氣量和液體量的 千摩爾之比為 2:3。每小時(shí)處理量料液 60kmol/h， 料液中含苯 50，所得殘液含 苯 5，餾出液中含苯 98 （以上組成均為摩爾百分率 ），苯對(duì)甲苯的平均揮發(fā)度 為，試求：餾出液和殘液量？ R= 2R小時(shí)的操作回流比？該操作條件下， 精餾段和提餾段操作線方程式？3.在常壓精餾塔內(nèi)分離某理想二元混合物。已知進(jìn)料量為100kmol/h，進(jìn)料組成為XF=,塔頂組成為XD=（均為摩爾分?jǐn)?shù)）；進(jìn)料為泡點(diǎn)進(jìn)料；塔頂采用全凝器，泡點(diǎn) 回流，操作回流比為最小回流比的倍；在本題范圍內(nèi)氣液

16、平衡方程為：y=+，氣相默弗里效率Emv=。若要求輕組分收率為98%，試計(jì)算：（1）塔釜餾出液組成；（2） 精餾段操作線方程；（ 3）經(jīng)過(guò)第一塊實(shí)際板氣相濃度的變化。4.用一連續(xù)精餾塔分離由組分 A、B組成的理想混合溶液。原料液中含 A為，餾出液 中含A為（以上均為摩擦分率），已知進(jìn)料熱狀況q為，最小回流比為，試求相對(duì) 揮發(fā)度a值？5.用一提餾塔分離某水溶液（雙組分體系，水為重組分），原料液量為 100kmol/h， 泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料組成為 40，塔頂蒸汽全部冷凝成液體產(chǎn)品而不回流，其組成為 70（以上組成均為輕組分的摩爾分率） 。輕組分回收率為 98，直接用水蒸汽加 熱。假設(shè)塔內(nèi)為恒摩爾溢流和

17、汽化，操作條件下兩組分的平均相對(duì)揮發(fā)度為，每 層塔板用氣相表示的單板效率為 70，求釜液組成及從塔頂?shù)诙訉?shí)際板下降的 液相濃度。6.用一連續(xù)精餾塔在常壓下分離苯甲苯液體混和物。在全濃度范圍內(nèi)，體系的平均相對(duì)揮發(fā)度為。泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料量為 100kmol/h。進(jìn)料中苯含量為（摩爾分率）。 規(guī)定塔頂產(chǎn)品中苯的含量為，苯的回收率為 95以上。塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回 流，回流比取為最小回流比的倍，塔釜采用間接蒸汽加熱。求 （ 1）塔底產(chǎn)品濃度；（ 2）精餾段操作線方程和提餾段操作線方程；（ 3）從塔頂開(kāi)始數(shù)起，離開(kāi)第二塊 板的液相組成（小數(shù)點(diǎn)后取三位數(shù)）。7.苯、甲苯兩組分混合物進(jìn)行常壓蒸餾，原料組成

18、X（苯）二，要求得到組成為的塔頂產(chǎn)品（以上均為摩爾分率），現(xiàn)用以下三種方法操作：連續(xù)平衡蒸餾、簡(jiǎn)單蒸餾（微分蒸餾）、連續(xù)蒸餾。在三種情況下，塔頂用一分凝器，其中50%的蒸汽冷凝返回塔頂。出冷凝器的蒸汽與冷凝液體呈平衡。對(duì)每種方法進(jìn)料量均為100kmol/h，問(wèn)塔頂、塔釜產(chǎn)量各為多少？汽化量為多少？已知a =。8.在常壓連續(xù)精餾塔中，分離苯一甲苯混合液。原料液流量為1000kmol/h，組成為含苯（摩爾分率，下同）泡點(diǎn)進(jìn)料。餾出液組成為，釜液組成為，操作回流比為最 小回流比的倍，操作條件下平均相對(duì)揮發(fā)度為，試求：（1）提餾段操作方程 （2） 離開(kāi)第二層理論板（從塔頂往下數(shù)）的氣相組成y29.在常

19、壓連續(xù)精餾塔中，分離兩組分理想溶液。原料液組成為（摩爾分率，下同）飽和氣體進(jìn)料。餾出液組成為，釜液組成為，操作回流比為最小回流比的倍，操作 條件下平均相對(duì)揮發(fā)度為，試求：（1）提餾段操作線方程（2）離開(kāi)第二層理論板（從塔頂往下數(shù)）的氣相組成y2 .10.在常壓連續(xù)精餾塔中，分離兩份理想溶液。原料液組成為（摩爾分率，下同），飽和蒸汽進(jìn)料，餾出液組成為，釜液組成為。操作回流比為最小回流比的2倍。操作條件下平均相對(duì)揮發(fā)度為，試求：（1）提餾段操作線方程（2）離開(kāi)第二層理論板（從塔頂往下數(shù)）的氣相組成y2。11.試計(jì)算壓力為，溫度為時(shí)84C，苯-甲苯物系平衡時(shí)，苯與甲苯在液相和氣相中的組成。（xA 0

20、.818yA 0.92）12.苯-甲苯混合液初始組成為（摩爾分率，下同），在常壓下加熱到指定溫度，測(cè)得平衡的液相組成x為、汽相組成y為，試求該條件下的液化率。（q=213.4.某兩組分混合氣體，其組成y 0.6（摩爾分率），通過(guò)部分冷凝將蒸汽量中的-流3量冷凝為飽和液體，試求此時(shí)的氣、液相組成。氣液平衡關(guān)系為y 0.46x 0.549（x 0.5085; y 0.783 ）14.5.在連續(xù)精餾塔中分離兩組分理想溶液，原料液流量為75kmol/h ，泡點(diǎn)進(jìn)料。精餾段操作線方程和提餾段操作線方程分別為 y 0.723x 0.263和 y 1.25x 0.018 試求精餾段及提餾段的上升蒸汽量。 （

21、V V 142.3kmol / h ）15.6.在常壓連續(xù)精餾塔中，分離含甲醇為（摩爾分率）的甲醇 -水混合液。試求進(jìn)料溫 度40C為時(shí)得q值。已知進(jìn)料泡點(diǎn)溫度為753C。操作條件下甲醇的汽化潛熱為 1055KJ/kg、比熱為（kg.C）;水的汽化潛熱為2320KJ/kg,比熱為（kg.C）。16.7將含易揮發(fā)組分為 24%的原料加入一連續(xù)精餾塔中，要求餾出液組成為95%，釜液組成為 3%（均為易揮發(fā)組分的摩爾分率）。已知進(jìn)入冷凝器中蒸汽量為 850kmol/h，塔頂回流液量為670kmol/h，試求塔頂、塔釜產(chǎn)品量及回流比。（ D=180kmol/h ; W=h ; R=）17.用板式精餾塔

22、在常壓下分離苯甲苯混合液， 塔頂為全凝器，塔釜用間接蒸汽加熱， 平均相對(duì)揮發(fā)度為，進(jìn)料為150kmol/h、組成為（摩爾分率）的飽和蒸汽，回流比 為4,塔頂餾出液中苯的回收率為，塔釜采出液中甲苯的回收率為，求：（1）塔 頂餾出液及塔釜采出液的組成;（ 2）精餾段及提餾段操作線方程;（ 3）回流比與 最小回流比的比值。（、；精餾線 y=+、提餾線y=; R/Rmin=）18.在由一層理論板和塔釜組成的精餾塔中，每小時(shí)向塔釜加入苯甲苯混合液100kmol，含苯量為50% （摩爾，下同），泡點(diǎn)進(jìn)料，要求塔頂餾出液中含苯量為 80%，塔頂采用全凝器，回流液為飽和液體，回流比為 3，相對(duì)揮發(fā)度為，求每

23、小時(shí)獲得的塔頂餾出液量D，塔釜排出液量W及濃度xw。（ D=h, W=h, XW=）19.用精餾分離某水溶液，水為難揮發(fā)組分，進(jìn)料F=1kmol/s, xF=（摩爾分率，下同），以飽和液體狀態(tài)加入塔中部，塔頂餾出量D=s，xD=，R=，系統(tǒng)a=3,塔釜用飽和水蒸汽直接通入加熱。試求：（1）蒸汽通入量；（2 ）提餾段操作線（V=s； y=）20.在連續(xù)精餾塔中分離二硫化碳和四氯化碳混合液。原料液流量為1000kg/h，組成為（二硫化碳的質(zhì)量分率，下同）。若要求釜液組成不大于，餾出液中二硫化碳回收 率為 88%。試求餾出液流量和組成。（ h; ）21.在常壓連續(xù)精餾塔中，分離兩組分理想溶液。原料液

24、組成為（摩爾分率，下同），飽和蒸汽進(jìn)料。餾出液組成為，釜液組成為。操作回流比為最小回流比的 2 倍。操 作條件下平均相對(duì)揮發(fā)度為 3。試求：（ 1）提餾段操作線方程；（ 2）離開(kāi)第 2 層 理論板（從塔頂往下計(jì)）的氣相 y2 （ y 1.385x 0.0193；22.在常壓連續(xù)精餾塔中， 分離兩組分理想溶液。 已知原料液組成為 （摩爾分率， 下同）， 泡點(diǎn)進(jìn)料，餾出液組成為，釜液組成為，回流比為 2，物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為。 塔頂為全凝器。試用逐板計(jì)算法計(jì)算精餾段所需理論板數(shù)。 （ 2 塊 ）23.在連續(xù)精餾塔中分離兩組分理想溶液。已知原料液組成為（摩爾分率，下同）餾出 液組成為，回流比為最小

25、回流比的倍，物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為，試求以下兩種進(jìn) 料狀況下的操作回流比（ 1 ）飽和液體進(jìn)料；（ 2）飽和蒸汽進(jìn)料。；24.在連續(xù)精餾塔中分離兩組分理想溶液。 物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為。 塔頂采用全凝器。實(shí)驗(yàn)測(cè)得塔頂?shù)谝粚铀宓膯伟逍?Eml為，且已知精餾段操作線方程為y=+，試 求離開(kāi)塔頂?shù)诙影宓纳仙羝M成 y225.在連續(xù)精餾塔中分離苯 甲苯混合液。原料液組成為（摩爾分率，下同），餾出液 組成為。氣 -液混合進(jìn)料，其中氣相占 1/3（摩爾數(shù)比），回流比為最小回流比的 2 倍，物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為，塔頂采用全凝器，試求從塔頂往下數(shù)第二層理論板的上升蒸汽組成 y226.實(shí)驗(yàn)測(cè)得常壓精餾

26、塔在部分回流下，精餾段某相鄰兩板的上升氣相組成分別為yn 0.885, yn 1 0.842 。已知物系平均相對(duì)揮發(fā)度為 5，回流比為，餾出液組成為(摩爾分率)，試求以氣相組成表示的第 n層板的單板效率Emv。()27.在一常壓連續(xù)精餾塔中分離由 A、B 組成的混合液。已知原料液組成為，要求塔頂 產(chǎn)品組成為，釜液組成為(均為 A 組分的摩爾分率)，操作回流比為，試?yán)L出下列 進(jìn)料情況的精餾段操作線和提餾段操作線。( 1) q=2； (2)泡點(diǎn)進(jìn)料； ( 3)氣液 混合進(jìn)料，汽化率為 1/2。28.在一常壓連續(xù)精餾塔中，精餾段操作線方程式和q線方程式如下：y 0.75x 0.2075y 0.5x

27、1.5xF 試求：(1)回流比；(2)餾出液組成；(3) q 值 (R=3 ；xD 0.83； q=1/3)29.在一常壓連續(xù)精餾塔中，分離苯甲苯混合液。塔頂為全凝器，塔釜為間接蒸汽加熱，泡點(diǎn)進(jìn)料。物系的相對(duì)揮發(fā)度 a=。試計(jì)算：(1)全回流時(shí)，XD 0.95 ,第一塊塔板上的氣相單板效率Emv 0.7時(shí)，求第二塊塔板上升蒸汽組成；(2)進(jìn)料量為180kmol/h，原料組成為時(shí)，要求塔頂苯的回收率為，塔釜甲苯的回收率為時(shí)，求XD和Xw ；(3)若R 1.4Rmin，求R；(4 )寫(xiě)出精餾段操作線方程式。 ；， ； yn 10.638xn 0.326 )30.常壓連續(xù)精餾塔中，分離某雙組分理想溶

28、液，原料液在泡點(diǎn)下進(jìn)料，進(jìn)料量為 150Kmol/h，組成為(摩爾分率，下同)，餾出液組成為，釜?dú)堃航M成為，操作回流 比為，全塔平均相對(duì)揮發(fā)度為 2，塔頂采用全凝器，塔底采用間接蒸汽加熱，求：1.塔頂、塔底產(chǎn)品流量， Kmol/h； 2.回流比為最小回流比的倍數(shù)； 3.精餾段上升蒸 汽量和提餾段下降液體量， Kmol/h； 4.塔頂?shù)诙K理論板上下降的液相組成。31.將 180 kmol/h 含苯 ( 摩爾分率，下同 ) 的苯甲苯溶液，在連續(xù)精餾塔中進(jìn)行分離，要求塔頂餾出液中含苯，釜?dú)堃褐泻讲桓哂?，進(jìn)料為飽和液體，回流比R=2 ，求塔頂、塔底兩產(chǎn)品流量及精餾段、提餾段操作線方程式。32.在常

29、壓連續(xù)精餾塔中分離相對(duì)揮發(fā)度為的苯甲苯混合液，進(jìn)料量 100kmol/h ，且為飽和液體進(jìn)料，其中含苯(摩爾分率，下同)。塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，塔釜蒸汽間接加熱。要求塔頂餾出液中含苯，塔底釜?dú)堃褐泻?，回流比取最小回流比的倍。?jì)算（ 1）塔頂和塔底產(chǎn)品的流量。（2）推導(dǎo)精餾段、提餾段操作方程式。33. 在常壓連續(xù)精餾塔中分離相對(duì)揮發(fā)度為的苯甲苯混合液，進(jìn)料量 200kmol/h ，且為飽和液體進(jìn) Kmol/h ；料，其中含苯（摩爾分率，下同）。塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，塔釜蒸汽間接加熱。要求 塔頂 餾出液中含苯，塔底釜?dú)堃褐泻剑亓鞅热∽钚』亓鞅鹊谋?。?jì)算（ 1）塔頂和塔底產(chǎn)品的流量。（

30、2）實(shí)際回流比、提餾段上升蒸汽流量及其下降液體流量、塔頂苯的回收率。34. 在常壓連續(xù)精餾塔中分離相對(duì)揮發(fā)度為的苯甲苯混合液，進(jìn)料量 200kmol/h ，且為飽和液體進(jìn) 料，其中含苯（摩爾分率，下同）。塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，塔釜蒸汽間接加熱。要求 塔頂 餾出液中含苯，塔底釜?dú)堃褐泻?，回流比取最小回流比的倍。?jì)算（ 1）塔頂和塔底產(chǎn)品的流量。（2）實(shí)際回流比、提餾段上升蒸汽流量及其下降液體流量、塔頂苯的回收率。35. 連續(xù)、常壓精餾塔中分離某混合液，要求塔頂產(chǎn)品組成為 , 塔底產(chǎn)品為（摩爾分率），已知此塔進(jìn) 料q線方程為y=，采用回流比為最小回流比的倍，混合液在本題條件下的相對(duì)揮發(fā)度為2

31、,求： 1、精餾段操作線方程；2、若塔底產(chǎn)品量 W=150kmol/h ，求進(jìn)料量 F 和塔頂產(chǎn)品量 D；3、提餾段操作線方程。36. 在一連續(xù)、常壓精餾塔中分離某液態(tài)二組元混合液，其中含易揮發(fā)組分（摩爾分率，下同），混合 液流量為 1000 kmol/h ，塔頂采用全凝器，要求塔頂餾出液含易揮發(fā)組分 , 易揮發(fā)組分的回收率為 90%泡點(diǎn)進(jìn)料，回流比取最小回流比的倍，已知相對(duì)揮發(fā)度a為。試求：塔頂餾岀液流量 D;塔釜?dú)堃毫髁?W ，組成 xw；回流比R及最小回流比 麗；寫(xiě)岀提餾段操作線方程。37.苯和甲苯的混合物，其中含苯（摩爾分率，下同），流量為1000 kmol/h ，在一連續(xù)、常壓精餾塔

32、中進(jìn)行分離。塔頂采用全凝器，要求塔頂餾岀液含苯 ,苯的回收率為 90%，泡點(diǎn)進(jìn)料，泡點(diǎn)回流， 回流比取最小回流比的倍，已知相對(duì)揮發(fā)度a為；求： 1 、塔頂餾岀液流量 D;2、塔釜?dú)堃毫髁?W ;3、塔頂?shù)诙K理論板上升的蒸汽量V及組成y2；4、塔釜上一塊理論板下降的液體量L及組成Xm；o38.在一常壓連續(xù)精餾塔中分離某二元混合液，其中含易揮發(fā)組分（摩爾分率，下同），汽液混合物進(jìn)料，流量為100 kmol/h，進(jìn)料中蒸汽的摩爾流率占總進(jìn)料量的1/3。塔頂采用全凝器，要求塔頂易揮發(fā)組分的回收率為 90%，回流比取最小回流比的倍，塔底殘液中輕組分組成為。已知相對(duì)揮發(fā)度 a為，提餾段內(nèi)上升蒸汽的空塔氣

33、速為2 m/s，蒸汽的平均分子量為，平均密度1.01kg/m3。試求：1. 塔頂餾岀液中輕組分的流量？2. 從塔頂向下第2塊理論板上升的氣相組成？3. 提餾段操作線方程？4. 提餾段塔徑？39.常壓連續(xù)精餾塔中，分離某雙組分理想溶液，原料液在泡點(diǎn)下進(jìn)料，進(jìn)料量為150Kmol/h ，組成為（摩爾分率、下同），餾岀液組成為，釜?dú)堃航M成為，操作回流比為，全塔平均相對(duì)揮發(fā)度為2，塔頂采用全凝器，塔頂采用間接蒸汽加熱，求：1 ）塔頂、塔底產(chǎn)品流量， Kmol/h ；2）回流比為最小回流比的倍數(shù)；3）精餾段上升蒸汽量和提餾段下降液體量，40.在連續(xù)精餾塔中，將含苯（摩爾分率）的笨、甲苯混合液進(jìn)行分離。已

34、知為飽和蒸汽進(jìn)料，進(jìn)料量為100kmol/h，要求塔頂、塔底產(chǎn)品各為50kmol/h，精餾段操作線方程為y=+。試求塔頂與塔底產(chǎn)41.100 kmol/h，組成為（易揮發(fā)組分摩爾流4）塔頂?shù)诙K理論板上下降的液相組成。品的組成，以及提餾段操作線方程。（提示：提餾段操作線方程為在連續(xù)精餾塔中分離兩組分理想溶液，原料液流量為 率），其精餾段和提餾段操作線方程分別為y 0.714x 0.257（ 1） y 1.686x 0.0343（ 2）試求：（1）塔頂流岀液流量和精餾段下降液體流量（ kmol/h）； （2）進(jìn)料熱狀況參數(shù) q。42.在常壓連續(xù)精餾塔中分離苯-甲苯混合液，原料液組成為（苯摩爾分率

35、，下同），餾出液組成為，釜?dú)堃航M成為，試分別求以下三種進(jìn)料熱狀況下的最小回流比和全回流下的最小理論板數(shù)。（1） 20 C下冷液體；（2） 飽和液體；（3） 飽和氣體。假設(shè)操作條件下物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為。原料液的泡點(diǎn)溫度為94 C，原料液的平均比熱容為（kg.C），原料液的汽化熱為354kJ/kg。43.在常壓連續(xù)精餾塔中分離苯-甲苯混合液，原料液的流量為100,泡點(diǎn)下進(jìn)料，進(jìn)料組成為苯摩爾分率，下同）。回流比取為最小回流比的倍。若要求餾岀液組成為，苯的回收率為90%，試分別求岀泡點(diǎn)下回流時(shí)的精餾段操作線方程和提餾段操作線方程。物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為。44.用一連續(xù)精餾塔分離苯一甲苯的混合液，

36、進(jìn)料量為100kmol/h，原料液中含苯，塔頂餾岀液中含苯，塔底餾出液中含苯 （以上均為摩爾分率），原料液為汽液混合進(jìn)料，其中蒸汽占1/3 （摩爾比）.苯一甲苯的平均相對(duì)揮發(fā)度為，回流比為最小回流比的2倍，塔頂采用全凝器，塔釜間接蒸汽加熱。試求：a）每小時(shí)餾出液及釜?dú)堃毫浚籦）原料液中汽相及液相組成；c）回流比；d）每小時(shí)塔釜產(chǎn)生的蒸汽量及塔頂回流的液體量；e）離開(kāi)塔頂?shù)诙永碚摪宓恼羝M成；離開(kāi)塔釜上一塊理論板的液相組成。45.苯和甲苯的混合物，其中含苯（摩爾分率，下同），流量為1000kmol/h，在一連續(xù)精餾塔中進(jìn)行分離。塔頂采用全凝器，要求塔頂流岀液含苯，苯的回收率為，泡點(diǎn)進(jìn)料，回流比

37、取最小回流比的倍。已知相對(duì)揮發(fā)度a為。求：a）塔頂流岀液流量 Db）塔釜?dú)堃毫髁?Wc）精餾段上升的蒸汽量 V及提餾段下降的液體量|_。46.某分離苯、甲苯的精餾塔進(jìn)料量為1000kmol/h，濃度為。要求塔頂產(chǎn)品濃度不低于，塔釜濃度不大于（皆為苯的摩爾分率），泡點(diǎn)液相進(jìn)料，間接蒸汽加熱，回流比為2。a）當(dāng)滿足以上工藝要求時(shí)，塔頂、塔底產(chǎn)品量各為多少？b）塔頂產(chǎn)品量能達(dá)到560kmol/h嗎？采岀最大極限值是多少？c） 當(dāng)塔頂產(chǎn)品量為 535kmol/h 時(shí)，若要滿足原來(lái)的產(chǎn)品濃度要求，可采取什么措施？做定性分 析。47.分離苯、甲苯的精餾塔有 10塊塔板，總效率為，泡點(diǎn)液相進(jìn)料，進(jìn)料量為10

38、00kmol/h，其濃度為，要求塔頂產(chǎn)品濃度為，塔釜濃度為（皆為苯的摩爾分率）。1） 該塔的操作回流比為多少？有幾種解法？試對(duì)幾種解法進(jìn)行比較。2） 用該塔將塔頂產(chǎn)品濃度提高到是否可行？若將塔頂產(chǎn)品濃度提高到，可采取何種措施？對(duì) 其中較好的一種方案進(jìn)行定性和定量分析。3） 當(dāng)塔頂產(chǎn)品濃度為時(shí)，最小回流比為多少？若塔頂冷凝水供應(yīng)不足，回流比只能是最小回 流比的倍，該塔還能操作嗎？4） 若因回流管道堵塞或回流泵損壞，時(shí)回流比為0，此時(shí)塔頂及塔釜的組成和流量分別為多 少？（設(shè)塔板效率不下降）。48.用一連續(xù)精餾塔分離苯甲苯的混合液，進(jìn)料量為100kmol/h ，原料液中含苯，塔頂餾出液中含苯，塔底餾

39、出液中含苯 （以上均為摩爾分率） ，原料液為汽液混合進(jìn)料，其中蒸汽占1 /3（摩爾比）。苯甲苯的平均相對(duì)揮發(fā)度為，回流比為最小回流比的2 倍，塔頂采用全凝器，塔釜間接蒸汽加熱。試求：1） 每小時(shí)餾出液及釜?dú)堃毫浚?）原料液中汽相及液相組成；3 ） 回流比；4 ） 每小時(shí)塔釜產(chǎn)生的蒸汽量及塔頂回流的液體量；5）離開(kāi)塔頂?shù)诙永碚摪宓恼羝M成；6）離開(kāi)塔釜上一塊理論板的液相組成。49.精餾塔采用全凝器，用以分離苯和甲苯組成的理想溶液，進(jìn)料狀態(tài)為汽液共存，兩相 組成如下： xF=， yF= 。（1）若塔頂產(chǎn)品組成 XD=，塔底產(chǎn)品的組成為XW=，問(wèn)最小回流比為多少？塔底產(chǎn)品的純度如何保證?（2） 進(jìn)

40、料室的壓強(qiáng)和溫度如何確定。（3） 該進(jìn)料兩組份的相對(duì)揮發(fā)度為多少 ?（Rmin=，通過(guò)選擇合適的回流比來(lái)保證；=.50.常壓連續(xù)操作的精餾塔來(lái)分離苯和甲苯混和液，已知進(jìn)料中含苯（摩爾分?jǐn)?shù) ） ，進(jìn)料狀態(tài)是汽液各占一半（摩爾數(shù) ），從塔頂全凝器取出餾出液的組成為含苯 （摩爾分?jǐn)?shù) ），已知苯甲苯系統(tǒng)在常壓下的 相對(duì)揮發(fā)度為。試求：（1 ）進(jìn)料的汽液相組成； （2）最小回流比。（液相；汽相；Rmin=51.最小回流比與理論板數(shù)用一連續(xù)精餾塔分離苯甲苯混合液，原料中含苯，要求塔頂餾出液中含苯，釜液中含苯（以上均為摩爾分?jǐn)?shù)），R=4。求下面兩種進(jìn)料狀況下最小回流比Rmin。及所需理論板數(shù)：（1）原料液溫

41、度為25 C； （2）原料為汽液混合物，汽液比為 3 ： 4。已知苯甲苯系統(tǒng)在常壓下的相對(duì)揮發(fā)度為。（Rmin= ， NT=10 ，第 5 塊加料； Rmin =， NT=11 ，第 6 塊加料 ）52.物料恒算：1kmol/s 的飽和汽態(tài)的氨水混合物進(jìn)人一個(gè)精餾段和提餾段各有1 塊理論塔板的精餾塔分離，進(jìn)料中氨的組成為（摩爾分?jǐn)?shù)）。塔頂回流為飽和液體，回流量為S，塔底再沸器產(chǎn)生的汽相量為S。若操作范圍內(nèi)氨水溶液的汽液平衡關(guān)系可表示為 y= ，求塔頂、塔底的產(chǎn)品組成。（xD= 10-3， xW= 10-4）53.操作線方程一連續(xù)精餾塔分離二元理想混合溶液，已知精餾段某層塔板的氣、液相組成分別為

42、和 ，相鄰上層塔板 的液相組成為，而相鄰下層塔板的氣相組成為（以上均為輕組分 A 的摩爾分?jǐn)?shù)，下同 ） 。塔頂為泡點(diǎn)回流。進(jìn)料為飽和液體，其組成為。若已知塔頂與塔底產(chǎn)量比為2 3，試求：（1）精餾段操作線方程；（2）提餾段操作線方程。 （精餾段 3y=2x+ ；提餾段 3y=54.綜合計(jì)算： 某一連續(xù)精餾塔分離一種二元理想溶液，已知 F=10kmol/s ，xF=，q=0，xD=,xW =， （以上均為摩爾分率 ），系統(tǒng)的相對(duì)揮發(fā)度 =2，塔頂為全凝器，泡點(diǎn)回流，塔釜間接蒸汽加熱，且知塔釜的汽化量為最小 汽化量的倍。試求：（1） 塔頂易揮發(fā)組分的回收率 ;（2） 塔釜的汽化量 ;（3） 第二塊

43、理論板的液體組成 （塔序由頂部算起 ） 。（ =； V =s; x2=55.熱狀況參數(shù)與能耗某苯與甲苯的混合物流量為lOOkmol /h,苯的濃度為（摩爾分率，下同），溫度為20C，采用精餾操作對(duì)其進(jìn)行分離，要求塔頂產(chǎn)品濃度為，苯的回收率為90，精餾塔在常壓下操作，相對(duì)揮發(fā)度為，試比較當(dāng) N 時(shí)，以下三種工況所需要的最低能耗（包括原料預(yù)熱需要的熱量 ）：20 C加料；（2） 預(yù)熱至泡點(diǎn)加料；（3） 預(yù)熱至飽和蒸汽加料。已知在操作條件下料液的泡點(diǎn)為98C，平均比熱容為，汽化潛熱為 32600J/mol。56.用一連續(xù)操作精餾塔在常壓分離苯甲苯混合液，原料含苯（摩爾分率，下同），塔頂餾處液含 苯，

44、塔頂采用全凝器，回流比為最小回流比的倍，原料液于泡點(diǎn)狀態(tài)進(jìn)塔，加料板上的液相組成 與進(jìn)料組成相同.泡點(diǎn)為。，求理論進(jìn)料板的上一層理論板的也相組成。苯的飽和蒸汽壓可以用安 托尼公式計(jì)算。Logp 0=A-B/ （t+C）， A=， B= ， C=57.有苯和甲苯混合液，含苯，流量 1000kmol/h ，在一常壓精餾塔內(nèi)進(jìn)行分離，要求塔頂餾出液中含苯 （以上均為摩爾分率），苯的回收率不低于 90%，泡點(diǎn)進(jìn)料，取回流比為最小回流比的倍。已知塔 內(nèi)平均相對(duì)揮發(fā)度為。試求：（1）、塔頂產(chǎn)品流量 D ;（ 2）、塔底釜?dú)堃毫髁?W與組成；（3）、最小回流比；（4）、精餾段操作線方程；（ 5）、提餾段操作

45、線方程（ 6）、若改用飽和蒸汽進(jìn)料，仍用（4）中所用的回流比，所需理論板數(shù)為多少？58.某雙組分混合液，重組分為水。設(shè)計(jì)時(shí)先按如下流程安排（圖中實(shí)線），塔釜采用飽和蒸汽直接加熱。塔頂全凝器，泡點(diǎn)回流。系統(tǒng)符合恒摩爾流假定，相對(duì)揮發(fā)度為2。且知： F=100kmol/h ，q=0，XF=（摩爾分率，下同），XD=，Xw=， S=60kmol/h。試求：（1）、塔頂輕組分的回收率；（2）、若保持S、F、XF、q、XD、XW不變，設(shè)計(jì)時(shí)在塔上部有側(cè)線抽岀（如虛線所示），抽岀液量為0，kmol/h，組成Xo =，則該塔的最小回流比為多少？59.擬設(shè)計(jì)一常壓連續(xù)精餾塔以分離某易揮發(fā)組分為 40%（摩爾百

46、分率，下同），流量為 100kmol/h 的料液，要求餾岀液組成為92%，回收率為 90%，料液為泡點(diǎn)進(jìn)料，回流比為最小回流比的倍，全塔效率為，料液的相對(duì)揮發(fā)度為 3。試求：（ 1）、完成分離任務(wù)所需的實(shí)際塔板數(shù)及實(shí)際加料板位置；（2）、若F、XF、NP不變，欲提高此物系易揮發(fā)組分的回收率，試定性說(shuō)明可采用的措施有那22、用一連續(xù)精餾塔分離苯與甲苯混合液，原料液中含苯，塔頂餾出液中含苯（以上均為摩爾分率）， 原料液為汽液混合進(jìn)料，其中蒸汽占1/3（摩爾分率） ，苯甲苯的平均相對(duì)揮發(fā)度為，回流比為最小回流比的 2 倍，試求：（ 1）、原料液中汽相與液相的組成；（2）、最小回流比；（ 3）、若塔頂

47、采用全凝器，求從塔頂往下數(shù)第二塊理論板下降的液相組成。60.某一正在操作的連續(xù)精餾塔，有塔板 15 塊，塔頂為全凝器，用于分離苯 -甲苯混合液，料忒中含苯 35%，泡點(diǎn)進(jìn)料，餾出液含苯 97%，殘液含苯 5%（以上皆為摩爾百分率）試求：（1）、最小回流比；（2）、如采用回流比 R=，求理論板數(shù)及全塔效率；（3）、如果單板效率等于全塔效率，求提餾段最下一塊板上升蒸汽組成。61.某精餾塔用于分離苯 -甲苯混合液，泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料量為30kmol/h ，進(jìn)料中苯的摩爾分率為，塔頂、塔低產(chǎn)品中苯的摩爾分率分別為和，采用回流比為最小回流比的倍，操作條件下可取平均相 對(duì)揮發(fā)度為。（ 1）、塔頂、塔底的產(chǎn)品量

48、；（2）、若塔頂設(shè)全凝器，各塔板可視為理論板，求離開(kāi)第二板的蒸汽和液體組成。62.有一二元理想溶液，在連續(xù)精餾塔中精餾。原料掖組成為50% （摩爾 %） ，飽和蒸汽進(jìn)料。原料處理量為每小時(shí) 100kmol ，塔頂、塔底產(chǎn)品量各為 50kmol/h ，已知精餾段操作線方程為 y=+ ，塔釜用 間接蒸汽加熱，塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流。試求：（1）塔頂、塔底產(chǎn)品組成（用摩爾分率表示）（ 2）全凝器中每小時(shí)冷凝蒸汽量；（3）蒸餾釜中每小時(shí)產(chǎn)生的蒸汽量；（4）若全塔平均相對(duì)揮發(fā)度為，塔頂?shù)谝粔K板的液相莫弗里效率為，求離開(kāi)塔頂?shù)诙K板的汽相組成。63.用一連續(xù)精餾塔分離二元理想溶液，進(jìn)料量為 100kmo

49、l/h ，進(jìn)料組成為（摩爾分率，下同），餾出液組成為，殘液組成為，相對(duì)揮發(fā)度為，飽和蒸汽進(jìn)料，塔頂冷凝器為全凝器，塔釜間接蒸汽加 熱。試求：（ 1）餾出液及殘液量；（ 2）最小回流比；（ 3）操作回流比為 3時(shí)，塔釜每小時(shí)產(chǎn)生 的蒸汽量為多少？（ 4）塔釜上一塊理論板液相組成為多少？（5）計(jì)算第（ 3）問(wèn)時(shí)做了什么假定？64.用一連續(xù)精餾塔分離二元理想溶液，進(jìn)料量為 100kmol/h ，進(jìn)料組成為（摩爾分率，下同），餾出 液組成為，殘液組成為，相對(duì)揮發(fā)度為，泡點(diǎn)進(jìn)料，塔頂冷凝器為全凝器，塔釜間接蒸汽加熱。 操作回流比為，求：（ 1）餾出液及殘液量；（ 2）提餾段上升蒸汽量；（ 3）提餾段操作

50、線方程；（ 4）最小回流比。65.用一連續(xù)精餾塔分離苯與甲苯混合液，原料液中含苯，塔頂餾出液中含苯（以上均為摩爾分率）， 原料液為汽液混合進(jìn)料，其中周期占 1/2（摩爾分率），苯甲苯的平均相對(duì)揮發(fā)度為，回流比為 最小回流比的倍，試求： （ 1）、原料液中汽相與液相的組成； （ 2）離開(kāi)塔頂?shù)诙K板的汽相組成；66.用一連續(xù)精餾塔分離二元理想溶液，進(jìn)料量為 10kmol/h ，進(jìn)料組成為（摩爾分率，下同），餾出液組成為，易揮發(fā)組成的回收率為 90%，相對(duì)揮發(fā)度為，飽和蒸汽進(jìn)料，回流比為最小回流比的2倍。塔頂冷凝器為全凝器，塔釜間接蒸汽加熱。試求：（1）餾出液及殘液量；（ 2）最小回流比；（ 3）

51、第一塊塔板下降的液體組成為多少？（ 4）精餾段上升的蒸汽量與提餾段下降的液體量各為多 少？67.用一連續(xù)精餾塔分離苯與甲苯混合液，泡點(diǎn)進(jìn)料，塔頂餾出量為75kmol/h （絕壓），查得此壓強(qiáng)下水蒸氣的汽化潛熱為 511kcal/kmol ，在塔釜溫度下釜液的汽化潛熱為 10000kcal/kmol ，精餾段操作 線方程為 y=+ 。試求：（ 1）加熱蒸汽消耗量；（ 2）離開(kāi)塔頂?shù)诙永碚摪宓恼羝M成。第二章 吸收一、選擇題1.吸收操作的依據(jù)是（ B ）。A.揮發(fā)度差異B .溶解度差異C.溫度差異D .密度差異2.在逆流吸收塔中，增加吸收劑用量，而混合氣體的處理量不變， 則該吸收塔中 操作線方程

52、的斜率會(huì) _A _。A.增大B.減小C.不變D.不能確定3.在吸收系數(shù)的準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式中，反映物性影響的準(zhǔn)數(shù)是（ B ）4.已知SO2水溶液在三種溫度ti、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為E 1=、E2二二、E3=則（A）2t25.在吸收塔中，隨著溶劑溫度升高，氣體在溶劑中的溶解度將會(huì) _C_。A.增加B.不變C.減小D.不能確定6.下述說(shuō)明中正確的是 _D _。A.用水吸收氨屬液膜控制B.常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制C.用水吸收氧屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制D.用水吸收二氧化硫?yàn)榫哂兄械热芙舛鹊臍怏w吸收，氣膜阻力和液膜阻力都不可忽略7.下述說(shuō)法錯(cuò)誤的是 _B _。A.溶

53、解度系數(shù)H很大，為易溶氣體B.亨利系數(shù)E值很大，為易溶氣體C.亨利系數(shù)E值很大，為難溶氣體D.相平衡系數(shù)m值很大，為難溶氣體8.擴(kuò)散系數(shù)D是物質(zhì)重要的物理性質(zhì)之一，下列各因數(shù)或物理量與擴(kuò)散系數(shù)無(wú)關(guān)的 是 （ D ） 。A.擴(kuò)散質(zhì)和擴(kuò)散介質(zhì)的種類B.體系的溫度C.體系的壓力D.擴(kuò)散面積9.吸收塔的操作線是直線，主要基于如下原因（ D ）。A 物理吸收 B 化學(xué)吸收 C 高濃度物理吸收 D 低濃度物理吸收10.吸收操作的作用是分離（ A ）。A 氣體混合物 B 液體混合物 C 互不相溶的液體混合物 D 氣液混合物11.通常所討論的吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，則下列那種情況正確（ D ）

54、。A. 回收率趨向最高 B. 吸收推動(dòng)力趨向最大B）A.變小 B .增大 C .不變 D .不確定吸收是分離（ A ）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（ 溶解度 F 、溫度AA、氣體 B、液體 C、固體 D 、揮發(fā)度 E 、的差異15.為使吸收過(guò)程易于進(jìn)行，加壓升溫減壓升溫采取的措施是 （ B加壓降溫減壓降溫16.吸收速率方程式中各吸收系數(shù)之間的關(guān)系是（17.（KG）-1= （kG）-1 +（H kL）-1（K KG）-1= = （k kG） -1 + +（m m k kL）-1根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（KG)KG)-1-1A ）。 （H kG）-1 +（ （ m k

55、G）-1 +（ kL）kL)-1-118.C ），隨溫度的升高而C. 操作最為經(jīng)濟(jì) D. 填料層高度趨向無(wú)窮大12.根據(jù)雙膜理論，吸收質(zhì)從氣相主體轉(zhuǎn)移到液相主體整個(gè)過(guò)程的阻力可歸結(jié)為 （ C ）。A. 兩相界面存在的阻力B. 氣液兩相主體中的擴(kuò)散的阻力C. 氣液兩相滯流層中分子擴(kuò)散的阻力D .氣相主體的渦流擴(kuò)散阻力13.根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液體中溶解度很小時(shí)，以液相濃度表示得傳質(zhì)總 系數(shù) KL （ B ）A.大于液相傳質(zhì)分系數(shù)k L B.近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)k LC. 大于氣相傳質(zhì)分系數(shù) k G D. 近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù) k G14.對(duì)某一汽液平衡物系，在總壓一定時(shí)，溫度升高，則

56、亨利系數(shù)（B p i c ip i HoB. o 1C.H1HoD. otwtdC. tt w=tdA.不變B.減小C.增大D.不一定12.已知物料的臨界含水量為（干基，下同），現(xiàn)將該物料從初始含水量干燥至，則干燥終了時(shí)物料表面溫度為（ A ）A.twB. t wC.tdD. tA.提高干燥介質(zhì)的溫度C.降低干燥介質(zhì)的相對(duì)濕度B.增大干燥面積，減薄物料厚度D.提高空氣的流速C-/、A A的化工單元操作A、等溫增濕 B、等濕降溫 C、等濕升溫 D、等溫減濕11.已知濕空氣的如下兩個(gè)參數(shù)，便可確定其它參數(shù)（ C）A 結(jié)合水分B.自由水分C.臨界水分D.平衡水分15.同一物料，如恒速階段的干燥速率加

57、快，則該物料的臨界含水量將（C ）13.利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，且干燥處于降速干燥階段，欲縮短干燥時(shí)間，則可采取的最有效 的措施是（B ）。二、填空題1.在干燥操作中，常根據(jù)物料中所含的水分被除去的難易程度而劃分為 _分和_水分，還可根據(jù)物料中所含水分在一定條件下能否用對(duì)流干燥的方法將其除去劃分為_(kāi)水分和 _水分。2.如圖是干燥速率曲線，圖中AB段稱為干燥的預(yù)熱階段，BC段稱為_(kāi)段，CDF段稱為_(kāi)段。3.干燥是指_4._濕空氣經(jīng)預(yù)熱后相對(duì)濕度將 _。對(duì)易龜裂的物料，常采用 _的方法來(lái)控制進(jìn)干燥器的值。干燥操作的必要條件是 _，干燥過(guò)程是U U 廠4.4.2 2也3 3債4 4 （U U

58、山6 6取0 0（屈廟轉(zhuǎn)干料）O_相結(jié)合的過(guò)程。5.在用熱空氣干燥某固體物料的實(shí)驗(yàn)中，干濕球溫度計(jì)的讀數(shù)的用處是平衡水分不僅與濕物料種類有關(guān)，還與 _有關(guān)。因此，同一濕物料根據(jù)干燥條件的不同，可具有 _的平衡水分。用熱空氣干燥固體濕物料中的水分，此干燥操作能夠進(jìn)行的必要條件物料的平衡水分一定是 _0物料中的平衡水分的多少與 _性質(zhì)和_性質(zhì)有關(guān)。恒速干燥階段除去的水分為 _降速干燥階段除去的水分為 _和_，整個(gè)干燥過(guò)程除去的水分都是?_分。物料中的結(jié)合水分的多少與 _質(zhì)有關(guān)。飽和空氣在恒壓下冷卻，溫度由t 1降至t 2,此時(shí)其相對(duì)濕度_，濕球溫度_，.露點(diǎn) _0若維持不飽和空氣的濕度 H不變，提

59、高空氣的干球溫度，則空氣的濕球溫度_，露點(diǎn) _，相對(duì)濕度 _ 0 （變大，變小，不變，不確定）干燥操作中， 干燥介質(zhì)（不飽和濕空氣）經(jīng)預(yù)熱器后濕度 _，溫度 _ 0當(dāng)物料在恒定干燥條件下用空氣進(jìn)行恒速對(duì)流干燥時(shí)，物料的表面溫度等于 _溫度。已知在t = 50C、P= 1atm時(shí)， 空氣中水蒸汽分壓 Pv =，則該空氣的濕含量 H =_;相對(duì)濕度二 _; （ 50C時(shí)，水的飽和蒸汽壓為）當(dāng)空氣的溫度t、濕度H 定時(shí)，某物料的平衡含水量為 X*，若空氣的濕度H 下降，則平衡含水量_0恒定干燥條件下，恒速干燥階段屬于 _控制階段，降速干燥階段屬于控制階段。物料中結(jié)和水分的多少與 _性質(zhì)有關(guān)。物料中平

60、衡水分的多少與 _性質(zhì)和 _性質(zhì)有關(guān)。恒速干燥階段除去的水分為_(kāi)，降速干燥階段除去的水分 _為 _和 _，整個(gè)干燥過(guò)程除去的水分是 _ 0常壓下，濕度H 定的濕空氣，當(dāng)氣體溫度t升高時(shí)，其露點(diǎn)td將 _，而當(dāng)總壓P增大時(shí)，td將 _06.7.8.9.10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.21.22.在干燥過(guò)程中，干燥介質(zhì)的作用是 _。23.恒速干燥階段又稱為表面汽化階段，此階段汽化的水分為_(kāi)水分，干燥速率取決于 _。24.對(duì)不飽和濕空氣，濕球溫度 _ 度；而對(duì)于飽和濕空氣，絕熱飽和溫度 _干球溫度。25.降速干燥階段又稱為物料內(nèi)部水分?jǐn)U散階段，此階段汽化的水分為_(kāi)水