剡江橋棧橋計算書(定稿)要點

1、奉化西環(huán)線公路工程（江拔線至滕頭段）編制: 審核:奉化西環(huán)線公路工程（江拔線至滕頭段）項目經(jīng)理部二。一六年四月1、基本資料12、受力驗算22.1 、內(nèi)力計算22.2 鋼面板計算32.3 i10#工字鋼驗算62.4 120b工字鋼驗算 82.5 貝雷片驗算112.6 橫向分配梁驗算 202.7 鋼管樁驗算241221、基本資料棧橋位于劊江大橋兩側(cè)，共有兩座，棧橋?qū)?4.5m,單個棧橋長140m,泵車停放位 置棧橋?qū)?.68m、長12m,單個棧橋共設置兩處泵車停放位置。棧橋基礎采用。 500x 8mm鋼管樁，橋面4.5m寬位置由2根鋼管樁組成，鋼管樁中到中間距 3.06m,泵車停 放位置單排樁中到

2、中間距為 2.97m+3.06m+2.97m組成，樁長為12.8m21.7m,鋼管樁縱 向間距分為：東側(cè)棧橋 3x12m+18m+7x12m；西側(cè)棧橋3x 12m+18m+7x 12m。棧橋 內(nèi)橋面邊距離現(xiàn)澆箱梁邊3m。一排鋼管樁間采用2根16#槽鋼平聯(lián)，2根16#槽鋼十字聯(lián)。鋼管樁頂設置雙拼140b 工字鋼橫向分配梁，長度為 4m （泵車停放位置12m） 0 140b工字鋼頂設置兩組90cm 雙排單層貝雷片縱向分配梁，貝雷片組與組中到中間距為2.66m。貝雷片頂設置120b工 字鋼橫向分配梁，工字鋼單根長度 4m （泵車停放位置12m）,工字鋼間距0.68m。120b 工字鋼頂設置i10#工

3、字鋼縱向分配梁，工字鋼間距0.355m。i10#工字鋼頂設置厚度1cm 厚防滑鋼板。橋面頂焊接。48mm鋼管護欄。每座棧橋外側(cè)在通航位置設置限高門架，限高門架設置在 4#墩和5#墩之間。門架 兩側(cè)基礎采用。508x8mm鋼管樁，鋼管樁頂采用2根12m120b工字鋼焊接，鋼管樁中 心間距為18m。限高門架距離棧橋中心12m。棧橋主要荷載為碎攪拌車、碎泵車、自卸車以及汽車吊。450o in吧工字嬲向分e1行車道鋼管朗120 b工字鋼橫 分跋v140紅字鋼橫向圖：4.5m寬橋面橫斷面縱向貝雷片 鼬鐵板口制鋼97a行車道衿 fl306l圖：泵車停放位置橫斷面棧橋兩側(cè)設置6m長搭板，搭板寬4.5m,厚2

4、0cm的c30鋼筋碎結(jié)構(gòu)。2、受力驗算2.1、內(nèi)力計算恒載：6 10mms板 4.6t0.01*7.85*10=3.611kn/mi10#工字鋼縱向分配梁 9*11.2/100=1.008kn/m120b 工字鋼橫向分配梁 31.086*4*20/15/100=1.66kn/m縱向貝雷片與連接片(4*5*260+2*5*33)/15/100=3.687kn/m140b 工字鋼 73.8685*2*4/100=5.91kn/ 根活載：碎攪拌車整車重量15t, 9m碎重量21.6t,總重量38t,前后輪軸距4m,左右輪距 1.9m,后輪承重70%勺力。自卸車整車重量15t,載貨重量35t,總重量5

5、0t,后輪承重70%勺力。25t汽車吊自重30t,吊重限荷不超過10t。碎泵車47m離(支腿間距9*9m),整車重量38t ,工作時碎重量10t ,總計48t 受力情況分析：自卸車后輪胎寬0.3m,接觸面長0.23m,輪胎外到外間距2.40m,行走在棧橋面時如下圖:24023823l32383圖：自卸車后輪胎橫向位置圖：自卸車輪胎縱向位置自卸車后輪胎共有8只，后輪胎總計承載力為 50x 0.7=35t,每只后輪所承載力為35+ 8=4.375t,計算時取 100cm寬鐵板，則每個輪胎的均布荷載為4.375x 10 +0.23=190.2kn/m, i10#工字鋼按照間距35.5cm滿足要求，具

6、體計算如下：2.2鋼面板計算1)總體信息鐵板鐵板 鐵板鐵板鐵板鐵板鐵板鐵板 鐵板 鐵板 鐵板0.4m0 0.4m 0.4m0.4m0.4m0.4m0.4m0.4m.i 0.4m 0.4m1 0.4m(1)自動計算梁自重，梁自重放大系數(shù)1.20(2)材性：q235彈性模量 e = 206000 mpa剪變模量 g = 79000 mpa質(zhì)量密度 p = 7850 kg/m3線膨脹系數(shù) a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服強度 fy = 235 mpa抗拉、壓、彎強度設計值 f = 190 mpa抗剪強度設計值 fv = 110 mpa(3)截面參數(shù)：鐵板截面上下對稱截面面積

7、 a = 10000 mm2自重 w = 0.769 kn/m面積矩 s = 12500 mm3抗彎慣性矩 i = 83333 mm 4抗彎模量 w = 16667 mm3塑性發(fā)展系數(shù)丫 = 1.202)荷載信息(1)活荷載均布荷載,190.20kn/m ,荷載分布:距左端0.76m 起0.23m均布荷載,190.20kn/m ,荷載分布:距左端1.06m 起0.23m均布荷載,190.20kn/m ,荷載分布:距左端2.62m 起0.23m均布荷載,190.20kn/m ,荷載分布:距左端2.93m 起0.23m3)內(nèi)力、撓度計算(1)彎矩圖(kn.m)1.20 恒+1.40 活-0.3 0

8、.0-0.3 1.1-1.7 2.9-1|4 2.9-0.1 0.7 -01:-0.1 -0.1 0.7-1.3 2.8-1.7 2.8-0.3 1.2-0.3 0.0 t / i / j i i i x y / i i (2)剪力圖(kn)1.20 恒+1.40 活0.6 1.0-4.2 -3.8-32.8 28.814.0 47.62.2 2.6 -0.2 0.2-2.5-2.1-46.9 13.130.3 -33.0 3.8-4.2-1.0 -0.6(3)撓度1.0 恒 + 1.0 活0.1mm1/35500.3mm1/12070.6mm 1/5480.5mm 1/7130.2mm1/1

9、8210.1mm 1/38170.2mm1/19190.5mm 1/7460.6mm 1/5490.3mm1/11910.1mm1/3515ii111 i1111(4)支座反力(kn)1.20 恒+1.40 活-1.04.3-33.0-80.4-16.72.11.8-15.6-79.9-34.54.4-1.04)單元驗算從分析圖得出第4跨受力最大，所以只列出第 4跨受力計算。第3跨：(1)、內(nèi)力范圍、最大撓度(a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-1.372.86 kn.m剪力設計值 -14.0347.61 kn(b)、最大撓度：最大撓度 0.50mm,最大撓跨比1/713(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(

10、gb 50017-2003)附錄a.1)(2)、強度應力最大剪應力 t = vmax* s /i/tw=47.61 * 12500 / 83333 / 1000.0 * 1000=7.1 mpa fv = 110 mpa 滿足！最大正應力 (t = mmax / 丫 / w=2.86 / 1.20 / 16667 * 1e6=143.0 mpa f = 190 mpa 滿足！(3)、穩(wěn)定應力整體穩(wěn)定系數(shù)6 b = 1.00最大壓應力 ct = m max / 3 b / w=2.86 / 1.00 / 16667 * 1e6=171.6 mpa f = 190 mpa 滿足！(4)、該跨驗算結(jié)

11、論：滿足！連續(xù)梁驗算結(jié)論：滿足！2.3 i10#工字鋼驗算從橋面板計算中得出最大支座反力為80.4kn,這個力為1.2恒+1.4活的反力，所以這里計算按照1的系數(shù)計算，經(jīng)驗算下部120b工字鋼間距為68cm滿足要求。上步計算中的反力1.20恒+1.40活-1.04.3-33.0-80.4-16.72.11.8-15.6-79.9-34.54.4-1.0八 i ._l_ jl 一 1)總體信息普工10普工10普工10普工10普工100.7m0.7m0.7m0.7m0.7m z,(1)自動計算梁自重，梁自重放大系數(shù)1.20(2)材性：q235彈性模量 e = 206000 mpa剪變模量 g =

12、79000 mpa質(zhì)量密度 p = 7850 kg/m3線膨脹系數(shù) a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服強度 fy = 235 mpa抗拉、壓、彎強度設計值f = 215 mpa抗剪強度設計值 fv = 125 mpa(3)截面參數(shù)：普工10r i截面上下對稱截面面積 a = 1430 mm2自重 w = 0.110 kn/m面積矩 s = 27921 mm3抗彎慣性矩 i = 2450000 mm4抗彎模量 w = 49000 mm3塑性發(fā)展系數(shù) 丫 = 1.052)荷載信息(1)、集中力，80.40kn,荷載位置：距左端 1.08m(2)、集中力，80.40kn,荷載

13、位置：距左端 2.38m3）內(nèi)力、撓度計算（1）彎矩圖（kn.m）0.0 3.8-9.6 3.8|3.2 3.5-9.9 4.3|0.0 4.3(2)剪力圖(kn)-5.6 -5.5-46.9一3.60.5 0.6-42.0-38.5 63-f4、r _一一_l(3)撓度0.2mm0.6mm0.4mm0.6mm0.3mm1/30491/11811/17801/11071/267711-1(4)支座反力(kn)5.5-39.2-47.5-38.0-48.46.3二,l1ii14)單元驗算從驗算情況來分析，第4跨受力最大，所以這里只顯示第 4跨計算，其它跨省略。第4跨：(1)、內(nèi)力范圍、最大撓度(

14、a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-9.924.34 kn.m剪力設計值 -41.9738.52 kn(b)、最大撓度：最大撓度 0.61mm,最大撓跨比1/1107(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb 50017-2003)附錄a.1)(2)、強度應力最大剪應力 t = vmax * s /i/tw=41.97 * 27921 / 2450000 / 4.5 * 1000=106.3 mpa fv = 125 mpa 滿足！最大正應力 ct = m max / t / w=9.92 / 1.05 / 49000 * 1e6=192.8 mpa f = 215 mpa 滿足！(3)、穩(wěn)定應力整體穩(wěn)定系數(shù)

15、6 b = 1.00最大壓應力 (t = mmax / gb/ w=9.92 / 1.00 / 49000 * 1e6=202.5 mpa f = 215 mpa 滿足！(4)、該跨驗算結(jié)論：滿足！連續(xù)梁驗算結(jié)論：滿足！2.4 i20b工字鋼驗算從面板驗算中得出120b工字鋼所受為集中力，每根工字鋼分6個主要集中力，最大為 80.4kn。1.20 恒+1.40 活-1.04.3-33.0-80.4-16.72.11.8-15.6-79.9-34.54.4-1.0if1iiiiiiii1)總體信息普工20b0.9m普工20b1.8m普工20b0.9m(1)自動計算梁自重，梁自重放大系數(shù)1.20(

16、2)材性：q235彈性模量 e = 206000 mpa剪變模量 g = 79000 mpa質(zhì)量密度 p = 7850 kg/m 3線膨脹系數(shù) a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服強度 fy = 235 mpa抗拉、壓、彎強度設計值 f = 215 mpa抗剪強度設計值 fv = 125 mpa(3)截面參數(shù)：普工 20b截面上下對稱2截面面積 a = 3960 mm自重 w = 0.305 kn/m面積矩 s = 144977 mm3抗彎慣性矩 i = 25000000 mm4抗彎模量 w = 250000 mm3塑性發(fā)展系數(shù) 丫 = 1.052)荷載信息(1)、集中力

17、，33.00kn,荷載位置：距左端 0.89m(2)、集中力，80.40kn,荷載位置：距左端 0.89m(3)、集中力，16.70kn,荷載位置：距左端 1.24m(4)、集中力，15.60kn,荷載位置：距左端 2.31m(5)、集中力，79.90kn,荷載位置：距左端 2.66m(6)、集中力，34.50kn,荷載位置：距左端 3.02m3)內(nèi)力、撓度計算(1)彎矩圖(kn.m)0.0 3.2-2.1 5.6-4.3 5.6(2)剪力圖(kn)-115.6 -1.9, ,-17.5 15.58/ 106.6zs _11 t - _l(3)撓度0.0mm0.1mm0.0mm_j/52941

18、1/222661/20000八1一_1 i(4)支座反力(kn)1.9-131.1-124.0-8.1八iii4)單元驗算從受力分析來看第3跨最大，所以只計算第3跨步驟，其它省略。第3跨：(1)、內(nèi)力范圍、最大撓度(a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-4.345.64 kn.m剪力設計值 -8.14106.58 kn(b)、最大撓度：最大撓度0.05mm,最大撓跨比1/20000(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb 50017-2003)附錄a.1)(2)、強度應力最大剪應力 t = vmax* s /i/tw=106.58 * 144977 / 25000000 / 9.0 * 1000=68.7 m

19、pa & fv = 125 mpa 滿足最大正應力 ct = m max / t / w=5.64 / 1.05 / 250000 * 1e6=21.5 mpa f = 215 mpa 滿足!(3)、穩(wěn)定應力整體穩(wěn)定系數(shù)6 b = 1.00最大壓應力 (t = mmax / 6 b / w=5.64 / 1.00 / 250000 * 1e6=22.5 mpa f = 215 mpa 滿足!(4)、該跨驗算結(jié)論：滿 足！連續(xù)梁驗算結(jié)論：滿足！2.5 貝雷片驗算2.5.1 貝雷片性能拼裝鋼橋梁幾何特性表:幾何特性結(jié)構(gòu)構(gòu)造w (cm3)i (cm4)單排單層不加強3578.5250497.2加強7

20、699.1577434.4雙排單層不加強7157.1500994.4加強15398.31154868.8三排單層不加強10735.6751491.6加強23097.41732303.2雙排雙層不加強14817.92148588.8加強30641.74596255.2三排雙層不加強22226.83222883.2加強45962.66894382.8桁架容許內(nèi)力表:、橋型容許 內(nèi)力不加強橋梁加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩(kn m)788.21576.42246.43265.44653.21687.53375.04809.46750.0

21、9618.8剪力(kn)245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.92.5.2 貝雷片受力形式貝雷片計算分為12mffi 18m跨徑兩種，貝雷片上部重量按照兩種形式計算，第1種是自卸車行走在鋼管樁與鋼管樁的跨中，第2種是自卸車后輪行走至鋼管樁中心位置。第1種分析貝雷片受力情況，第2種分析貝雷片下工字鋼橫梁受力情況。2.5.3 貝雷片荷載信息1)靜載：(1)非通航位置6 10mrrffi板 4.6t0.01*7.85*10=3.611kn/mi10# 工字鋼縱向分配梁 12*11.2/100=1.344kn/m120b 工字鋼橫向分配梁 1

22、2/0.68*31.086*4/12/100=1.83kn/m縱向貝雷片與連接片(4*2*260+2*3*33)/6/100=3.80kn/m合計靜載 3.611+1.008+1.83+3.8=10.249kn/m(2)通航位置6 10mms板 4.6t0.01*7.85*10=3.611kn/mi10# 工字鋼縱向分配梁 12*11.2/100=1.344kn/m120b 工字鋼橫向分配梁 12/0.68*31.086*4/12/100=1.83kn/m縱向貝雷片與連接片(6*6*260+27*33)/18/100=5.7kn/m合計靜載 3.611+1.008+1.83+3.8=12.15

23、kn/m2)活載：自卸車前輪50x0.3 x10=150kn自卸車前后輪 50x0.7 +2=175kn自卸車后后輪50x0.7 +2=175kn2.5.4受力示意圖貝雷片由雙排單層組成，共2組，詳見下圖:% % 2.5.5跨徑12m貝雷片受力分析2.5.5.1 行走至跨中利用163c工字鋼經(jīng)msteel結(jié)構(gòu)工具箱計算得出:普工63c12.0m普工63c12.0m普工63c12.0m1)荷載(1 )恒荷載均布荷載，10.25kn/m ,荷載分布：滿布(2)活荷載荷載位置：距左端 13.55m荷載位置：距左端 17.35m荷載位置：距左端 18.65m集中力，150.00kn,集中力，175.0

24、0kn,集中力，175.00kn,2)內(nèi)力、撓度計算(1)彎矩圖(kn.m)1.20 恒+1.40 活-16.0 761.7-1014.9 761.7-27.7 691.631 x(2)剪力圖(kn)1.20 恒+1.40 活i-149.2 22.3-352.0 519.5-28.1 143.4(3)撓度1.0 恒+ 1.0 活10.8mm37.4mm8.6mm1/11161/321一_1/1390i 二一-1i一l (4)支座反力(kn)1.20 恒+1.40 活-22.3-668.7-495.4-28.1，1ji內(nèi)力范圍、最大撓度(a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值 -1014.91761.72

25、kn.m剪力設計值 -352.04519.47 kn(b)、最大撓度：最大撓度 37.43mm,最大撓跨比1/321(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb 50017-2003)附錄a.1)2組雙排單層剪力設計值為 490.5*2=981kn ,彎矩設計值為1576.4*2=3152.8kn m 驗算最大剪力值519.47kn0 981kn滿足要求。驗算最大彎矩值1014.91kn - mk 3152.8kn 旦 滿足要求。163c工字鋼的撓度是雙排單層貝雷片的0.40719倍，則貝雷片的撓度值為37.43*0.40719/2=7.62mm wl/400=12000/400=30mm 滿足要求。2

26、.5.5.2行走至鋼管樁處利用163c工字鋼經(jīng)msteel結(jié)構(gòu)工具箱計算得出：普工63c12.0m普工63c12.0m普工63c12.0m1)荷載信息(1)恒荷載均布荷載，10.25kn/m ,荷載分布：滿布(2)活荷載集中力，150.00kn,荷載位置：距左端 19.55m集中力，175.00kn,荷載位置：距左端 23.35m集中力，175.00kn,荷載位置：距左端 24.65m2)內(nèi)力、撓度計算(1)彎矩圖(kn.m)1.20 恒+1.40 活-108.6 360.2-446.6 553.2-97.4 553.2(2)剪力圖(kn)1.20 恒+1.40 活1-115.8 55.7-4

27、65.7 160.81-52.9 363.611r1(3)撓度1.0 恒+1.0 活3.8mm1/318613.6mm1/8812.9mm1/4158ii(4)支座反力(kn)1.20 恒+1.40 活-55.7-276.6i-829.3-52.9i內(nèi)力范圍、最大撓度(1)、內(nèi)力范圍、最大撓度(a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-446.61553.25 kn.m剪力設計值 -465.70160.81 kn(b)、最大撓度：最大撓度 13.63mm,最大撓跨比1/881(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb 50017-2003)附錄a.1)2組雙排單層剪力設計值為 490.5*2=981kn ,彎矩設計

28、值為1576.4*2=3152.8kn m驗算最大剪力值553.25kn0 981kn滿足要求。驗算最大彎矩值465.7n - m 3152.8kn m,滿足要求。163c工字鋼的撓度是雙排單層貝雷片的0.40719倍，則貝雷片的撓度值為13.63*0.40719/2=2.77mm &l/400=12000/400=30mm 滿足要求。2.5.6跨徑18m貝雷片受力分析2.5.6.1行走至跨中利用163c工字鋼經(jīng)msteel結(jié)構(gòu)工具箱計算得出:普工63c12.0m普工63c18.0m普工63c12.0m1)荷載信息(1)恒荷載均布荷載，10.25kn/m,荷載分布：左端12.00m均布荷載，1

29、2.15kn/m,荷載分布：距左端 12.00m起18.00m均布荷載，10.25kn/m,荷載分布：右端12.00m(2)活荷載集中力，150.00kn,荷載位置：距左端 16.55m集中力，175.00kn,荷載位置：距左端 20.35m集中力，175.00kn,荷載位置：距左端 21.65mii2)內(nèi)力、撓度計算(1)彎矩圖(kn.m)1.20 恒+1.40 活0.0 1422.7-1792.9 1422.7-0.0 1271.4(2)剪力圖(kn)1.20 恒+1.40 活-192.4 -44.8-420.9 541.532.2 179.8(3)撓度1.0 恒+1.0 活-j-ii33

30、.8mm 1/35529.1mm1/413-146.9mm 1/123(4)支座反力(kn)1.20 恒+1.40 活44.8-733.9-600.732.23)內(nèi)力范圍、最大撓度(a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-1792.861422.74 kn.m剪力設計值 -420.90541.54 kn(b)、最大撓度：最大撓度 146.91mm,最大撓跨比1/123(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb 50017-2003)附錄a.1)3組雙排單層剪力設計值為 490.5*3=1471.5kn，彎矩設計值為1576.4*3=4729.2kn m驗算最大剪力值541.54kn0 1471.5kn,滿足要求。

31、驗算最大彎矩值1792.86kn - me4729.2kn 旦滿足要求。163c工字鋼的撓度是雙排單層貝雷片的0.40719倍，則貝雷片的撓度值為146.91*0.40719/3=19.9mm &l/400=18000/400=45mm 滿足要求。2.5.6.2行走至鋼管樁處利用163c工字鋼經(jīng)msteel結(jié)構(gòu)工具箱計算得出：普工63c12.0m普工63c18.0m普工63c12.0m1)荷載信息(1)恒荷載均布荷載,10.25kn/m ,荷載分布:左端 12.00m均布荷載,12.15kn/m ,荷載分布:距左端 12.00m起18.00m10.25kn/m ,右端 12.00m均布荷載,荷

32、載分布:ii(2)活荷載集中力，150.00kn,荷載位置：距左端 25.55m集中力，175.00kn,荷載位置：距左端 29.35m集中力，175.00kn,荷載位置：距左端 30.65miii2)內(nèi)力、撓度計算(1)彎矩圖(kn.m)1.20 恒+1.40 活-38.2 511.2-544,4 808.4-15.6 808.4(2)剪力圖(kn)1.20 恒+1.40 活-116,4 31.2-542,0 175.5-19.7 372.9(3)撓度1.0 ,恒+1.0 活5.8mm1/206150.9mm1/3549.8mm1/1219(4)支座反力(kn)1.20 恒+1.40 活-3

33、1.2-291.9-914.9-19.7aiit內(nèi)力范圍、最大撓度(a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-544.44808.44 kn.m剪力設計值 -541.97178.60 kn(b)、最大撓度：最大撓度 50.86mm,最大撓跨比1/354(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb 50017-2003)附錄a.1)3組雙排單層剪力設計值為 490.5*3=1471.5kn，彎矩設計值為1576.4*3=4729.2kn m驗算最大剪力值541.97kn0 1471.5kn,滿足要求。驗算最大彎矩值808.44kn - mk4729.2kn - m,滿足要求。163c工字鋼的撓度是雙排單層貝雷片的0.4

34、0719倍，則貝雷片的撓度值為50.86*0.40719/3=6.9mm & l/400=18000/400=45mm 滿足要求。2.6 橫向分配梁驗算按照上步驗算自卸車行走至鋼管樁處時反力最大，詳見如下：2.7 0 恒+1.40 活-42.7-301.7-924.7-31.2aiii大鋼管上部采用單根140b工字鋼，詳見下圖：經(jīng)上步貝雷片驗算最大支座反力為 924.7kn ,共有4排貝雷片，每排貝雷片壓力為924.7/4=231.2kn01)總體信息普工40b普工40b普工40b0.5m3.1m0.5m(1)自動計算梁自重，梁自重放大系數(shù)1.20(2)材性：q235彈性模量 e = 2060

35、00 mpa剪變模量 g = 79000 mpa質(zhì)量密度 p = 7850 kg/m3線膨脹系數(shù) a = 12x10-6 / c泊松比 v = 0.30屈服強度 fy = 235 mpa抗拉、壓、彎強度設計值f = 205 mpa抗剪強度設計值 fv = 120 mpa(3)截面參數(shù)：普工 40b截面上下對稱截面面積 a = 9410 mm2自重 w = 0.724 kn/m面積矩 s = 666050 mm3抗彎慣性矩 i = 228000000 mm4抗彎模量 w = 1140000 mm3塑性發(fā)展系數(shù) 丫 = 1.052)荷載信息恒荷載(1)、集中力，231.20kn,荷載位置：距左端

36、0.22m(2)、集中力，231.20kn,荷載位置：距左端 1.12m(3)、集中力，231.20kn,荷載位置：距左端 2.88m(4)、集中力，231.20kn,荷載位置：距左端 3.78mi3)內(nèi)力、撓度計算(1)彎矩圖(kn.m)0.0 57.9-93.5 57.9| 0.0 57.91(2)剪力圖(kn)-231.6 0.0-232.5 232.60.0 :231.6(3)撓度0.9mm1/10702.1mm1/14570.9mm1/1072(4)支座反力(kn)-464.2-464.14)單元驗算第2跨：(1)、內(nèi)力范圍、最大撓度(a)、內(nèi)力范圍：彎矩設計值-93.5257.90

37、 kn.m剪力設計值 -232.45232.60 kn(b)、最大撓度：最大撓度 2.10mm,最大撓跨比1/1457(撓度允許值見鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gb 50017-2003)附錄a.1)(2)、強度應力最大剪應力t = vmax* s /i/tw=232.60 * 666050 / 228000000 / 12.5 * 1000=54.4 mpa fv = 120 mpa 滿足！最大正應力(t = mmax / 丫 / w=93.52 / 1.05 / 1140000 * 1e6=78.1 mpa f = 205 mpa 滿足！(3)、穩(wěn)定應力整體穩(wěn)定系數(shù)旌=1.00最大壓應力ct = m max / 巾 b / w=93.52 / 1.00 / 1140000 * 1e6 =82.0 mpa f = 205 mpa 滿足(4)、驗算結(jié)論：滿足2.7鋼管樁驗算（1）承載力驗算鋼管樁采用直徑500mm,壁厚8mm。鋼管樁承載力按下式計算nrs 二 qsil i l3式中一樁的周長（m）;n樁長范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；qsi 樁周第i層土的側(cè)阻力（kpa）;li 第i層土的厚度（m）。水中表面土層由于經(jīng)長期浸泡已失去摩擦系數(shù)作用，這里考慮表