固安影劇院模板方案

1、第一章、編制依據序號名 稱編 號1固安影劇院結構設計圖紙2009020112影劇院的施工組織設計3混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范gb50204-20024建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準gb50300-20015（房屋建筑部分）2002版6jgj16620087jgj3320018jgj80919jgj130200110jgj1622008第二章、工程概況第一節(jié)、工程總體概況1、地理位置：固安影劇院工程位于河北固安縣玉泉路西側，新中街南側。2、設計單位：北京清華安地建筑設計顧問有限公司。3、建設單位：固安縣文體局。4、勘察單位：河北裕融地球物理勘查有限公司。5、監(jiān)督單位：固安縣建設工程質量監(jiān)督站。

2、6、監(jiān)理單位：廊坊泰信達工程管理有限公司。7、施工單位：中集建設集團有限公司第二節(jié)、工程設計概況建筑結構形式為鋼筋混凝土框架-剪力墻，框架抗震等級為二級，剪力墻抗震等級為一級，合理使用年限為50年?？拐鹪O防烈度為7度，總建設面積：14790.26平方米，地上三層（局部四層）；地下1層，其中地上建筑面積：13144.19平方米；地下建筑面積：1646.07平方米；建筑高度：23.9米，0.000相當于絕對標高23.30米。第三節(jié)：高支架模板支撐體系概況（一）、3號樓梯北側框梁及頂板1、頂板：位于3號樓梯北側，軸線位置：在j-h軸至4/6-1/8軸；頂板支撐體系搭設高度為13.78m。2、框梁：w

3、klx-17（1），軸線位置：j軸至4/6-1/8軸；截面：450mm1500mm;模板支撐體系搭設高度為13.98m;凈跨為18.4m 。 （二）、二層側臺部位框梁及項板1、二層側臺頂板：軸線位置：b-d軸至2-6軸；b-d軸至9-11軸；搭設高度為：8.11m2、二層側臺框梁:kl3y-5（2）截面：寬400mm1600mm ，軸線位置：6軸至b-d軸；9軸至b-d軸；d軸-1/6-1/8軸；模板支撐體系搭設高度為：8.31m；凈跨15.25m。（三）、展廳部位框梁及頂板1、展廳二層至三層頂板：軸線位置：j-l軸至13-16軸；支撐體系搭設高度為8.43m。2、展廳部位框梁：wklx-11

4、a，截面：350mm950mm；軸線位置：j-k至13-1/15軸；模板支撐體系搭設高度為：8.63m。第三章、施工部署第一節(jié)、安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提條件，是達到無傷亡事故的必然保障。為此我公司成立以項目經理為組長的安全防護小組，責任分工如下：組 長：項目經理 ：王景輝 負責指揮協(xié)調工作副組長：技術負責人： 付興華 組織方案編制、技術部署組 員：安全負責人 ：劉德芳 施工現(xiàn)場、安全巡視和檢查質檢部負責人 ：馬懷俊 技術交底 現(xiàn)場技術指導質量檢查驗收架子班負責人 ： 黃凱林 作業(yè)層現(xiàn)場指揮、技術指導、人員調配第二節(jié)、架子設計總體思路結合本工程結構形式及實際施工特

5、點，設計思路如下：1、利用安全計算軟件進行計算，保證所搭設模板支撐體系的安全性、穩(wěn)定性。2、構造簡單，拆裝方便，在最大程度上減少工作量；以便于搭設材料的周轉并達到控制成本的目的。第四章、構造及技術措施（一）、3號樓梯北側框梁及頂板1、頂板：（1）、模板支架參數(shù)鋼管橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):13.78；采用碗扣483.5(mm)鋼管。（2）.荷載參數(shù)模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.50

6、0；（3）、材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為12mm。面板彈性模量e(n/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(n/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量e(n/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(n/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(n/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48 3.5；（4）、樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼hrb 400(20mnsiv,20mnsinb,20mnti)；樓板混凝土強度等級:c30；樓板的計算厚度(mm)

7、:120.00；施工平均溫度():30.000；2 、框梁（1）.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.45；梁截面高度 d(m):1.50混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):0.65；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度h(m)：13.98；梁兩側立柱間距(m):0.65；承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):0.50；采用的鋼管類型為483.5；（2）.荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/

8、m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kn/m2):36.0；傾倒混凝土側壓力(kn/m2):6.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.0。（3）.材料參數(shù)木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0。（4）.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：12.0；（5）.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：7；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離

9、為：200mm，700mm，1200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：m16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm。 （二）、二層側臺頂板及框梁1、頂板：軸線位置：6-9軸至f-h軸（1）、參數(shù)信息:a、模板支架參數(shù)施工部位：二層側臺頂板，軸線位置：6-9軸至f-h軸 ，標高：8.43m橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):8.23m；采用的碗扣式(mm):483.5 ；鋼管板底支撐連接方式:方木支撐；b、荷載參數(shù)

10、模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.500；c、材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為12mm。面板彈性模量e(n/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(n/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量e(n/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(n/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(n/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；d、樓板參數(shù)鋼筋級別:

11、三級鋼hrb 400(20mnsiv,20mnsinb,20mnti)；樓板混凝土強度等級:c30；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):120.00； （2）、框梁（1）.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.45；梁截面高度 d(m):1.60混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度h(m)：13.98；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):0.80；采用的鋼管類

12、型為483.5；（2）.荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kn/m2):36.0；傾倒混凝土側壓力(kn/m2):6.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.0（3）.材料參數(shù)木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0；（4）.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：

13、4；面板厚度(mm)：12.0；（5）.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：7；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，500mm，500mm；穿梁螺栓直徑(mm)：m16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm； （三）、展廳二層至三層頂板及框梁1、展廳頂板軸線位置：j-l軸至13-16軸；三層頂板標高14.1m；支撐體系從5.35m首層頂板至三層14.1m頂板。（1）、參數(shù)信息:a、模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90

14、；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):8.43；采用的鋼管采用碗扣式(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐。b、荷載參數(shù)模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.500；c、材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為12mm。面板彈性模量e(n/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(n/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量e(n/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(n/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(n/mm2):1.

15、400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48 3.5；d、樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼hrb 400(20mnsiv,20mnsinb,20mnti)；樓板混凝土強度等級:c30；樓板的計算厚度(mm):120.00； 2、展廳框梁wklx-11a，截面：350mm950mm；軸線位置：j-k至13-1/15軸；梁頂標高：14。1m；搭設高度從首層535m至141m。（1）、參數(shù)信息a、模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.35；梁截面高度 d(m):0.95；混凝土板厚度(mm)

16、:120.00；立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度h(m)：8.63；梁兩側立柱間距(m):0.90；承重架支設:1根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):1.20；采用的碗扣式鋼管為483.5。b、荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.35；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kn/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kn/m2):6.0；振搗混凝土荷載標準值(kn/m2):2.0c、材料參數(shù)木材品種：粗

17、皮落葉松；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0。d、梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：12.0；e、梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：5；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，600mm；穿梁螺栓直徑(mm)：m16；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料

18、：木楞,，寬度50mm，高度100mm；第五章、機具、勞動力配備1、 勞動力配備工 種人 數(shù)任 務架子工、木工20負責架子搭設及拆除2、機具配備名 稱數(shù) 量備 注架子扳手15把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手2把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求羊角錘10把 用于碗扣部位的固定3、本腳手架工程的主要材料用料計劃見下表：序號材料名稱規(guī)格數(shù)量序號材料名稱規(guī)格數(shù)量1鋼管(48*3.5)6米500根6鋼管卡子(轉卡)800個2鋼管(48*3.5)2米500根7鋼管卡子(接頭卡)1000個3鋼管(48*3.5)1.5米1000根8可調支座8000個4碗扣鋼管(48*3.5)21米8000根9水平兜網6000

19、*3000100張5碗扣拉桿48*3.5)0915000個10腳手板4000*200*40640張第六章：架體搭設施工工藝（一）搭設工藝1、所有座落在砼頂板上的架體必須在頂板混凝土澆筑完3天后方可進行搭設,其架體必須由專業(yè)架子工配合木工搭設。2、所有超高的模板支撐架體必須由專業(yè)架子工配合進行搭設，架體立桿采用2.1規(guī)格的碗口架立桿加普通鋼管（搭設剪刀撐）共同組成一個支撐體系。立桿縱距分為650mm、800mm、900mm、1200mm；步距1500mm；立桿之間用水平拉桿連接。水平掃地桿離地高度200mm。3、設計中立柱接長宜盡量采用對接，避免采用搭接做法。對接立柱在同等情況比搭接立柱施工簡單

20、，自重輕，承載力高。4、因本工程各個高支架支撐體系面積都不是太大，但施工高度較高；綜合考慮在腳手架內部設連續(xù)式剪刀撐，由頂至底連續(xù)設置，以滿足支撐體系的穩(wěn)定性要求；且架體與框柱、剪力墻等交接部位均設連墻件，以滿足支撐體系的抗側移要求。（具體詳見節(jié)點圖）5、采用可調頂托座將大梁底模楞木托住，保證大梁的集中力的作用點在立柱中心線（鉛垂線）上，避免經橫管扣件傳遞使立柱產生附加彎矩與偏心彎矩。（二）模板支架搭設安裝應注意問題1.嚴把模板支架的質量關。不同規(guī)格鋼管的承載力各相同，使用前有必要抽取部分樣品送檢測部門檢測，符合設計要求方可使用。 2.嚴格按照模板施工專項方案進行搭設。搭設步距大小直接影響立柱

21、的穩(wěn)定性，掃地桿必須予以重視，從計算理論講，它是縮短第一步立柱計算長度的必要保證，如果立柱底部不設掃地桿，該段立柱在力學結構中相當于“懸臂”桿件，其計算長度乘2，即使計算不再考慮長度系數(shù)，其l0=1.15521.6=3.696m，則立桿承載力n=13.3kn，承載力下降55.2%，所以千萬不能忽略掃地桿作用。3.立柱底部的承載力必須滿足上部立柱的作用力。在架體搭設時，鋼管底部用50*300的架板墊好。放線工必須將每道梁中心線放好后方可進行搭設，此架體必須是專業(yè)架子工配合進行搭設。4.支架中每步縱橫向水平支撐桿的端部，均要頂住柱剪力墻，或緊箍柱剪力墻，以防止減少模板支架側移。5.對大面積模板支撐

22、系統(tǒng)，搭設中要預留出若干通道，以便供物料運輸和人員的進出，以及當發(fā)生險情時，有利人員的逃生。第七章、質量安全與現(xiàn)場應急措施（一）施工管理應注意問題1.根據建設工程安全生產管理條例第14條第26條規(guī)定，模板工程專項技術方案必須經施工單位技術負責人監(jiān)理單位總監(jiān)理工程師審批簽字和加蓋公章后方可實施，施工單位還應當組織有關專家進行論證審查。2.高支架模板支撐體系施工前必須制訂監(jiān)測方案和應急方案，監(jiān)測方案針對模板工程重點部位（如梁端梁中動荷載較大處懸挑梁板等）進行監(jiān)控，主要是監(jiān)控模板及支架水平側移和沉降情況，可以采用吊線錘簡單方法監(jiān)測，如圖2所示，這樣監(jiān)測模板支架的xyz三方向的位移情況，也可用其他測量

23、儀器（如經緯儀）進行監(jiān)測；應急方案是采取應急措施預防減少降低損失，包括應急機構、應急物資應急救援等。3.制訂混凝土輸送澆筑技術措施，由于混凝土輸送（泵送）處的動荷載較大，須對該處加固處理（如加密立桿，縮小水平的步距，加剪刀撐或斜撐等），否則容易發(fā)生險情；以及混凝土澆筑順序方向層次會影響到模板支架穩(wěn)定性，避免混凝土堆集造成模架局部荷載應力集中，使模架系統(tǒng)失去平衡，破壞模架的穩(wěn)定性，特別是大梁斜板懸挑結構處的混凝土澆筑技術更應加倍重視。4.搭設安裝前，針對專項技術方案有關操作規(guī)程進行技術交底和班前安全教育，提供必備檢測防護設備（如扭力計安全帶等），因為上述措施最后靠一線工人來完成，稍有差錯，將可能

24、造成重大安全事故。5.組織有關部門對有關工序進行驗收，針對立柱基礎支架模板和重點部位驗收，預防將事故隱患帶進下一工序。第八章、支撐體系穩(wěn)定承載計算書（一）、3號樓梯北側框梁及頂板1、頂板：（1）、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 ；面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 1001.22/6 = 24 cm3；i = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖a、 荷載計算a-1、靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kn

25、/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kn)：q2 = 2.51= 2.5 kn/m；a-2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kn/m最大彎矩m=0.17.520.252= 0.047 knm；面板最大應力計算值 = 47000/24000 = 1.958 n/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 n/mm2；面板的最大應力計算值為 1.958 n/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 n/mm2,滿足要求!a-3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kn/m面板最大撓度計算值 v

26、= 0.6773.352504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 v=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!(2)、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=51010/6 = 83.33 cm3；i=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖a、荷載的計算：a-1、鋼筋混凝土板自重(kn/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kn/m；a-2、模板的自重線荷載(kn/m):q2= 0.350.25 = 0

27、.088 kn/m ；a-3、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn)：p1 = (2.5+2)0.90.25 = 1.012 kn；b、方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kn/m；集中荷載 p = 1.41.012=1.418 kn；最大彎距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.4180.9 /4 + 1.0050.92/8 = 0.421 kn.m；最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.418/2 + 1.0050.9/2 = 1.1

28、61 kn ；方木的最大應力值 = m / w = 0.421106/83.333103 = 5.048 n/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 n/mm2；方木的最大應力計算值為 5.048 n/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 n/mm2，滿足要求!c、方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: q = ql/2 + p/2截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t其中最大剪力: v = 0.91.005/2+1.418/2 = 1.161 kn；方木受剪應力計算值 t = 3 1161/(2 50 100) = 0.348 n/mm2；方木抗剪強度設計值 t = 1.

29、4 n/mm2；方木受剪應力計算值為 0.348 n/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 n/mm2，滿足要求!d、方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kn/m；集中荷載 p = 1.012 kn；方木最大撓度計算值 v= 50.8389004 /(38495004166666.67) +1012.59003 /( 4895004166666.67) = 0.569 mm；方木最大允許撓度值 v= 900/250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.569 mm

30、 小于 方木的最大允許撓度值 3.6 mm,滿足要求!（3）、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :48 3.5；w=5.08 cm3；i=12.19 cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載p取縱向板底支撐傳遞力，p = 1.0050.9 + 1.418 = 2.322 kn； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kn.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kn) 最大彎矩 mmax = 0.761 kn.m ；最大變形 vmax = 1.661 mm ；最大支座力 qmax = 9.214 kn ；托梁最大應力 = 0.7611

31、06/5080=149.715 n/mm2 ；托梁抗壓強度設計值 f=205 n/mm2 ；托梁的計算最大應力計算值 149.715 n/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.661 mm 小于900/150與10 mm,滿足要求!（4）、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。a、靜荷載標準值包括以下內容：a-1、腳手架的自重(kn)：ng1 = 0.13813.78 = 1.907 kn；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄a。a-2、模板的自重(kn)：ng2 = 0.350.90.9 = 0.284

32、kn；a-3、鋼筋混凝土樓板自重(kn)：ng3 = 250.120.90.9 = 2.43 kn；經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3 = 4.621 kn；b、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 nq = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kn；c、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算n = 1.2ng + 1.4nq = 10.648 kn；（7）、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 n - 立桿的軸心壓力設計值(kn) ：n = 10.648 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i

33、 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立桿凈截面面積(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (n/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 n/mm2； l0- 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.1 按照表2取值1.028 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a

34、) = 1.2431.028(1.5+0.32) = 2.683 m；lo/i = 2683.388 / 15.8 = 170 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.245 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=10647.782/（0.245489） = 88.876 n/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 88.876 n/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求?。?）、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 68 kpa； 其中，地基承載力標準值：f

35、gk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = n/a =42.591 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n = 10.648 kn；基礎底面面積 ：a = 0.25 m2 。p=42.591 fg=68 kpa 。地基承載力滿足要求！2、框梁wklx-17（1），軸線位置：j軸至4/6-1/8軸)（1）、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。a、荷載的計算：a-

36、1、鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)1.50.15=5.738 kn/m；a-2、模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.350.15(21.5+0.45)/ 0.45=0.402 kn/m；a-3、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn/m)：經計算得到，活荷載標準值 p1= (2.5+2)0.15=0.675 kn/m；b、鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.25.738+1.20.402=7.368 kn/m；活荷載設計值 p = 1.40.675=0.945 kn/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩i和

37、截面抵抗矩w分別為: w=5.08cm3 i=12.19cm4c、鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 7.368+0.945=8.313 kn/m；最大彎距 m =0.1ql2= 0.18.3130.650.65= 0.351 kn.m；最大應力 = m / w = 0.351106/5080 = 69.139 n/mm2；抗彎強度設計值 f=205 n/mm2；鋼管的最大應力計算值 69.139 n/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!d、鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須

38、滿足: 其中最大剪力: v = 0.67.3680.65 = 2.874 kn；鋼管的截面面積矩查表得 a = 489.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =22873.520/489.000 = 11.753 n/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 n/mm2；鋼管的受剪應力計算值 11.753 n/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 n/mm2,滿足要求!e、鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.738 + 0.403 = 6.140 kn/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6776.146504 /(1002060001

39、2.19104)=0.295mm；鋼管的最大允許撓度 =0.6501000/250=2.600 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.295 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2.6 mm，滿足要求！f、支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：f-1、鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.500= 38.250 kn/m2；f-2、模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.350 kn/m2；f-3、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(3

40、8.250 + 0.350 )+ 1.44.500 = 52.620 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側模板傳給鋼管的集中力為n 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kn) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m)經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 ra = rb=2.023 kn，中間支座最大反力rmax=12.164；最大彎矩 mmax=0.396 kn.m；最大撓度計算值 vmax=0.059 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.396106/5080=78.049 n/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f

41、=205.0 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 78.049 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 n/mm2,滿足要求!（2）、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 a、梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =2.023 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.12913.98=2.166 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(0.50/2+(0.65-0.45)/2)0.650.35=0.096 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(0.50/2+(0.65-0.45)/2)0.6

42、50.120(1.50+24.00)=0.835 kn； n =2.023+2.166+0.096+0.835=5.12 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長

43、度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.1 按照表2取值1.028 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.028(1.5+0.32) = 2.519 m；lo/i = 2519.32 / 15.8 = 159 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.277 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5120.118/(0.277489) = 37.8 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 37.8 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！b、梁底受力最大的支

44、撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： n1 =12.164 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.129(13.98-1.5)=2.166 kn； n =12.164+2.166=14.097 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n

45、/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.1 按照表2取值1.028 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.028(1.5+0.32) = 2.519 m；lo/i = 2519.32 / 15.8 = 159 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.277 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=14096.939/(0.277489) = 104.073 n/m

46、m2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 104.073 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求?。?）、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 85 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 0.5 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = n/a =48.654 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：n = 12.164 kn；基礎底面面積 ：a = 0.25 m2 。p=48.654 fg=85 kpa 。地基承載

47、力滿足要求?。ǘ⒍觽扰_頂板及框梁1、頂板：軸線位置：6-9軸至f-h軸（1）、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 1001.32/6 = 28.167 cm3；i = 1001.33/12 = 18.308 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖a、荷載計算a-1、靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kn/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kn)：q2 = 2.51= 2.5 kn/m；a-2、強度計算

48、最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kn/m最大彎矩m=0.17.520.252= 0.047 knm；面板最大應力計算值 = 47000/28166.667 = 1.669 n/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 n/mm2；面板的最大應力計算值為 1.669 n/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 n/mm2,滿足要求!a-3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kn/m面板最大撓度計算值 v = 0.6773.352504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面

49、板最大允許撓度 v=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!（2）、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=51010/6 = 83.33 cm3；i=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖a、荷載的計算：a-1、鋼筋混凝土板自重(kn/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kn/m；a-2、模板的自重線荷載(kn/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kn/m ；a-3、活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kn)：p1 =

50、(2.5+2)1.20.25 = 1.35 kn；b、方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kn/m；集中荷載 p = 1.41.35=1.89 kn；最大彎距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.891.2 /4 + 1.0051.22/8 = 0.748 kn.m；最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.89/2 + 1.0051.2/2 = 1.548 kn ；方木的最大應力值 = m / w = 0.748106/83.333103 = 8.975 n/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 n/mm2；方木的最大應力計算值為 8.975 n/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 n/mm2，滿足要求!c、方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: q = ql/2 + p/2截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t其中最大剪力: v = 1.21.005/2+1.89/2 = 1.548 kn；方木受剪應力計算值 t = 3 1548/(2 50 100) = 0.464 n/mm2；方木抗剪