南昌朝陽大橋下塔柱大體積砼專項(xiàng)施工方案

1、目錄第一章 工程概況 . 21.1下塔柱概況 . . 21.2氣溫氣象 . . 3第二章 主墩下塔柱施工部署 . 42.1 總體施工方案 . . 42.2施工進(jìn)度計(jì)劃 . 4第三章 大體積混凝土施工 . 53.1 下塔柱大體積混凝土施工重難點(diǎn)分析 . 53.2澆筑分層的確定 . . 53.3混凝土原材料 . . 53.4下塔柱混凝土配合比 . . 63.5冷卻水管 . . 錯(cuò)誤！未定義書簽。3.6混凝土內(nèi)部的最高溫度計(jì)算（根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)第十一章大體積混凝土） . 93.7混凝土的溫度裂縫控制計(jì)算（根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)第十一章大體積混凝土）103.8混凝土測(cè)溫及溫差控制. . 133.7

2、溫度控制標(biāo)準(zhǔn) . . 143.8混凝土澆筑和養(yǎng)護(hù) . . 14第一 章 工程 概 況1.1主塔工程概況南昌市朝陽大橋 15 20號(hào)墩為主塔， 14、21 號(hào)墩為過渡墩，主孔采用波 形鋼腹板 -預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁六塔單索面斜拉橋，總體結(jié)構(gòu)為塔梁固結(jié)，梁墩 分離體系。下塔柱的造型與上塔柱相互呼應(yīng)，兩者渾然一體成“合”字形。下塔 柱橫橋向成“工”字型，順橋向呈“ Y”字形，“ Y”字形的兩肢之間設(shè)置系梁， 下塔柱高度從 21.m 米至 24.5m 不等，順橋向外輪廓尺寸長度為 15.1m，橫橋向 為 27.3m，單塔砼量近 3000m3。下塔柱的蓋梁與系梁均為預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。 下 塔柱各截面圖如下

3、：下塔柱正立面圖 （橫橋向）下塔柱側(cè)立面圖 （順橋向）1.2 氣溫氣象南昌市屬亞熱帶季風(fēng)氣候區(qū)，四季分明，冬夏季長而春秋季短。全年雨量充沛，光照充足。春季（ 35 月）陰冷多雨，常出現(xiàn)大風(fēng)、強(qiáng)降水、冰雹等強(qiáng)對(duì)流 性天氣，4 月開始進(jìn)入汛期；夏季（ 68月）溫高濕重，汛期與伏秋期在此季交匯，6 月降水集中，易發(fā)暴雨洪澇， 7、8 月常有伏旱發(fā)生；秋季（ 911 月）秋 高氣爽，氣溫適宜，但常有秋旱發(fā)生；冬季（ 12 月次年 2 月）濕冷，冷空氣影響頻繁，多偏北大風(fēng)。大風(fēng)時(shí)平均風(fēng)速 4.6 5.4ms，歷史最大風(fēng)力為 11 級(jí)。 春季平均氣溫為 17.3 ，多受南支槽影響，天氣復(fù)雜多變。近50 年

4、來季平均氣溫呈上升趨勢(shì)，特別是 20 世紀(jì) 90年代初以來，春季增溫明顯 害性天氣是：連續(xù)低溫陰雨、強(qiáng)降水、雷雨大風(fēng)、冰雹等。季內(nèi)主要災(zāi)夏季平均氣溫為 27.6 ，近 50 年來夏季平均氣溫呈下降趨勢(shì)， 氣溫 35的高溫日數(shù)全省平均為 22 天，季歷史極端最高氣溫為日極端最高43.2 。 6 月7 月上旬降水集中，暴雨、大暴雨易造成洪澇或內(nèi)澇。雨季結(jié)束后，受西太平洋副熱帶高壓控制，常常發(fā)生伏旱。秋季平均氣溫為 19，因多晴好天氣，風(fēng)不大，濕度較小，氣溫適中，成為一年中最宜人的季節(jié)。近 50 年來秋季平均氣溫呈上升趨勢(shì)， 特別是在 20 世紀(jì)90 年代中以來，秋季平均氣溫上升明顯。有的年份會(huì)出現(xiàn)

5、秋季高溫天氣，俗稱 “秋老虎”。季內(nèi)主要?dú)庀鬄?zāi)害是秋旱和寒露風(fēng)。冬季平均氣溫為 7.2 ，其中 1月天氣最寒冷，月平均氣溫僅 6。近 50年 來冬季平均氣溫呈上升趨勢(shì)， 特別是 20世紀(jì) 80年代后期開始， 冬季增溫顯著， 冬季氣溫上升是全年最明顯的。 冬季降水量也呈明顯上升的趨勢(shì)。 季內(nèi)主要災(zāi)害 性天氣是冰霜凍、大雪、雨淞、冷空氣大風(fēng)、大霧及霾。第二 章 下塔柱施工部署2.1總體施工方案 下塔柱形狀復(fù)雜，施工工期緊，難度大。根據(jù)下塔柱施工結(jié)構(gòu)尺寸、結(jié)構(gòu)特 點(diǎn)以及溫控和施工方便等，下塔柱分四個(gè)節(jié)段施工，分四次澆筑砼， 第一次澆筑 高度 3.0m（東側(cè)視進(jìn)度情況多澆筑約 0.8m，以便下邊節(jié)段模

6、板倒運(yùn)），混凝土 方量約 600方，第二次澆筑 5.5m，混凝土約 630 方，第三次澆筑 6m，混凝土約 400 方，第四次澆筑到頂約 7m，混凝土方量約 1210 方。第一、二、三次混凝土 澆筑依靠模板自身對(duì)拉就能滿足施工需要， 搭設(shè)簡易施工腳手架， 第四次澆筑混 凝土搭設(shè)大型鋼管支架支撐，滿足承載要求。6 個(gè)下塔柱有 3 種結(jié)構(gòu)尺寸，須加工 3 套整體鋼模，即 15、 20 號(hào)墩共用一 套， 16、19 號(hào)墩共用一套， 17、18 號(hào)墩共用一套；同時(shí)因工期特緊，為加快施 工進(jìn)度，第四澆筑段的底模和第三澆筑段的上節(jié)模板各加工 2 套，以便等待模板 的一個(gè)塔柱可以先期綁扎第四澆筑段鋼筋。2.

7、2施工進(jìn)度計(jì)劃根據(jù)整體進(jìn)度計(jì)劃和現(xiàn)場(chǎng)情況，計(jì)劃東側(cè)的 20 號(hào)墩下塔柱最先施工，早于 西側(cè)的 15號(hào)墩施工，模板分節(jié)倒運(yùn)；同樣?xùn)|側(cè)的 19 號(hào)墩下塔柱先于西側(cè)的 16 號(hào)墩施工，東側(cè)的 18 號(hào)墩下塔柱先于西側(cè)的 17 號(hào)墩施工。下塔柱施工時(shí)間計(jì)劃在 2013年 8月 1日至 2013年 10月 31日，單個(gè)下塔柱 施工工期約 75 天。第三 章 大體 積混凝土施 工3.1 下塔柱大體積混凝土施工重難點(diǎn)分析下塔柱結(jié)構(gòu)形狀復(fù)雜，外輪廓尺寸為 20*15.1*24m ，但塔砼方量近 3000m3， 為大體積混凝土， 同時(shí)施工期間正值夏季高溫， 故將主塔大體積混凝土施工作為 塔柱施工的重難點(diǎn)。本工程

8、下塔柱混凝土施工重難點(diǎn)主要體現(xiàn)在以下幾方面： 澆筑分層的確定；混凝土原材料選擇及配合比；砼的澆筑振搗； 溫度監(jiān) 控及控制措施等。根據(jù)下主塔的特點(diǎn)，擬將下塔柱分四次澆筑， 第一次澆筑高度 為 3m，第二次澆筑高度為 5.5m，第三次澆筑高度為 6m，第二次澆筑高度約 7m， 砼澆筑盡量在夜間溫度較低時(shí)進(jìn)行， 同時(shí)在塔柱內(nèi)布置冷卻管， 加強(qiáng)溫度監(jiān)控和 冷卻水循環(huán)，減少水化熱的影響。3.2澆筑分層的確定下塔柱分層澆筑高度綜合考慮以下因素：（1）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求：下塔柱線形、鋼筋布置等；（2）混凝土澆筑能力要求： 70m3/h 左右；（3）混凝土收縮影響；（4）溫控要求：分層厚度不宜太厚。第一次澆筑高度

9、3.0m（東側(cè)視進(jìn)度情況多澆筑約 0.8m，以便下邊節(jié)段模板 倒運(yùn)），混凝土方量約 600 方，第二次澆筑 5.5m，混凝土約 630 方，第三次澆 筑 6m，混凝土約 400 方，第四次澆筑到頂約 7m，混凝土方量約 1210 方。3.3混凝土原材料由于單次澆筑混凝土方量較大， 為了降低混凝土水化熱， 從以下幾個(gè)措施來 降低混凝土的水化熱：原材料的選擇 水泥：選用水泥不得對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、耐久性和施工條件產(chǎn)生不利影響， 以能使所配置的混凝土強(qiáng)度達(dá)到要求、收縮性好、和易性好和節(jié)約水泥為原則。 水泥水化熱是大體積混凝土的主要溫度因素， 因此，應(yīng)選用水化熱低和凝結(jié)時(shí)間 長的水泥。水泥為散裝水泥，

10、要求散裝水泥溫度不可過高， 并作好白天的涼棚遮 陽工作，以免影響混凝土拌和物的攪拌溫度。粗骨料：選用配置混凝土強(qiáng)度高、抗裂性好的碎石，考慮到選用大粒徑石子 可節(jié)約水泥用量（在相同抗壓強(qiáng)度和坍落度的情況下）， 進(jìn)而可以降低水泥水化 熱，但是粗骨料最大粒徑應(yīng)不得超過結(jié)構(gòu)最小邊尺寸的 1/4 和鋼筋最小凈距的 3/4 ，在兩層或多層密布鋼筋結(jié)構(gòu)中，不得超過鋼筋最小凈距的1/2。細(xì)骨料：應(yīng)采用質(zhì)地堅(jiān)硬， 級(jí)配良好、顆粒潔凈、 粒徑小于 5mm的天然河沙、 山砂，或采用硬質(zhì)巖石加工的機(jī)制砂， 一般選用以細(xì)度模數(shù) 2.5-3.5 的中、粗砂 為宜。另外，骨料要求潔凈無雜質(zhì)，特別要求是含泥量，含泥量過大會(huì)影

11、響混凝土 的強(qiáng)度，還會(huì)增加混凝土的收縮，因此，在施工中應(yīng)嚴(yán)格控制，要求砂中含泥量 小于 3%，石子中含泥量小于 1%。石子、砂子堆場(chǎng)必須有遮陽措施，盡量減小原 材的溫度，以控制混凝土的攪拌溫度。外加劑： 采用外加劑以減少水泥用量， 從而為降低下塔柱混凝土的溫升開創(chuàng) 條件。為方便混凝土布料施工和控制水泥水化熱，擬采用緩凝減水劑外加劑， 目 的是延緩水泥水化熱的放熱速度， 推遲溫度峰值的時(shí)間， 并減小放熱總量和溫度 峰值，從而減小和避免混凝土因溫差而引起的溫度應(yīng)力裂縫；水：采用深井地下水，水溫較低，同時(shí)根據(jù)溫度情況 采取加冰等降溫措施。3.4下塔柱混凝土配合比下塔柱混凝土配合比設(shè)計(jì)原則：1）在保證

12、混凝土強(qiáng)度和坍落度的前提下，降低水泥用量，采用早期水化熱 低的礦渣水泥，采用優(yōu)質(zhì)摻合料，減小水灰比；加大骨料粒徑增加碎石用量，采 用低含泥量的砂、碎石材料（控制含泥量 1%以內(nèi)），改善骨料級(jí)配；合理使用外 加劑。2）下塔柱混凝土配合比中根據(jù)施工要求及控制溫度峰值等要求必須摻加外 加劑，像緩凝減水劑等，減水劑必須與采用的水泥品種、摻和料相匹配，使用前 必須做正常混凝土與摻外加劑的混凝土的對(duì)比試驗(yàn)， 外加劑的摻量應(yīng)嚴(yán)格控制計(jì) 量，少摻和過量均對(duì)工程混凝土不利。3）控制坍落度。現(xiàn)場(chǎng)下塔柱砼澆筑施工采用泵送方式，要求坍落度為1618cm。在試驗(yàn)室級(jí)配試驗(yàn)時(shí)，必須考慮水泥用量與混凝土坍落度的統(tǒng)一性，坍落

13、 度指標(biāo)不能滿足施工要求時(shí)，應(yīng)調(diào)整水膠比， 并與外加劑、 摻和料相匹配統(tǒng)一考 慮。4）混凝土應(yīng)是低收縮率的，其實(shí)驗(yàn)室內(nèi)試件收縮率一般以210-44 10-4 作為控制目標(biāo)。采用泵送混凝土可按實(shí)際條件以試驗(yàn)優(yōu)化提出收縮率控制值后進(jìn) 行確定。5）下塔柱混凝土配合比初步確定。為延緩混凝土初凝時(shí)間，延長水化熱放 熱時(shí)間， 并降低水化熱峰值。 在常規(guī)普通混凝土級(jí)配的基礎(chǔ)上， 混凝土在攪拌時(shí) 摻入緩凝減水劑、 粉煤灰礦粉等摻加劑， 這些外摻劑按照各自的水泥替代率入替 水泥，故單位立方米混凝土的水泥用量在普通混凝土水泥用量減去外摻劑的替代 量，混凝土配合比中其它如水、砂、碎石等可根據(jù)施工最小坍落度、設(shè)計(jì)強(qiáng)度

14、以 及初凝要求進(jìn)行計(jì)算，并以此做小樣試驗(yàn)， 綜合以上三個(gè)重要因素考慮， 選擇其 中最佳配合比作為設(shè)計(jì)混凝土配合比。經(jīng)過綜合比選： 我部下塔柱砼初步配合比為 礦渣水泥（ p.s42.5 ）：砂：碎石： 水：粉煤灰：外加劑（ LCX-9） =430:629:1070:171:120:6.05, （單位 Kg/m3）3.5冷卻水管冷卻管布置： 為了減少混凝土水化熱在結(jié)構(gòu)內(nèi)部的積累， 采用布置冷卻管用 冷卻水循環(huán)來傳導(dǎo)多余的熱量， 以減少混凝土內(nèi)外溫差。 冷卻管采用 D502.5mm 鋼管，冷卻管布置水平間距為 1米，層間距為 1 米，第一層距離下塔柱頂 0.5 米， 共布置 14 層，第一層第二層每

15、層設(shè)置兩個(gè)進(jìn)水口和兩個(gè)出水口，第三、四、五 層各設(shè)置一個(gè)進(jìn)水口和一個(gè)出水口， 并在混凝土之間設(shè)置測(cè)溫孔， 隨時(shí)監(jiān)測(cè)混凝 土內(nèi)部溫度。在冷卻水管安裝時(shí)，如冷卻管標(biāo)高與下塔柱的結(jié)構(gòu)鋼筋和鋼筋支架高度一 致，可作為冷卻水管的水平擱置點(diǎn)；一般須增加水平方向冷卻管架立結(jié)構(gòu)，架立 結(jié)構(gòu)以及支撐結(jié)構(gòu)采用 8#槽鋼（明細(xì)規(guī)格 80*43*5.0 ，理論重量 8.046kg/m ）， 冷卻管與槽鋼之間的定位采用 16U型鋼筋，定位筋間距為 2 米一個(gè)，與槽鋼焊 接連接。支撐槽鋼與架立槽鋼采用焊接連接， 支撐槽鋼間距為 2 米一個(gè)。要求在 安裝時(shí)必須綁扎牢固。 考慮到混凝土下落時(shí)的沖擊力和混凝土澆筑后的自重對(duì)冷

16、卻水管接頭強(qiáng)度的影響， 在水管間的接頭位置， 必須設(shè)置高低、 左右的鋼筋限位， 避免接頭位置在混凝土澆筑施工過程中受到荷載影響導(dǎo)致滲水。 每層冷卻水管各 有一個(gè)進(jìn)水口和出水口，進(jìn)出水管高于下塔柱頂面1.0m。冷卻水直接從贛江抽取，進(jìn)入進(jìn)水口，每個(gè)進(jìn)水口安裝調(diào)節(jié)籠頭，以便根據(jù)出水水溫控制水流量，再 通過混凝土體內(nèi)后從出水口流入下塔柱頂面， 形成蓄水池， 蓄水池內(nèi)的水再作為循環(huán)用水，同時(shí)兼做保溫覆蓋層冷卻水管輸水：下塔柱鋼筋、模板安裝完成后， 現(xiàn)場(chǎng)組織下塔柱內(nèi)冷卻水管 水壓下（ 0.1Mpa）的“試水”，檢驗(yàn)冷卻水管的密封程度，避免混凝土在澆筑時(shí) 發(fā)生漏水現(xiàn)象。混凝土開始澆筑后， 冷卻水管自澆筑混

17、凝土起即通入江水， 連續(xù) 通水不小于 7 天，每個(gè)出水口流量為 1020L/分，如發(fā)現(xiàn)進(jìn)出水口溫差過大，為 增加冷卻效果，進(jìn)出水流方向進(jìn)行更換，大約每天兩次，在開始 3 天內(nèi)，冷卻水 溫度最好在 2025 度，低于外界環(huán)境溫度。冷卻水測(cè)溫： 在輸水過程中，對(duì)冷卻水的流量、進(jìn)出口的水溫進(jìn)行測(cè)設(shè)和記 錄，若有異常，可對(duì)冷卻水管進(jìn)水端的調(diào)節(jié)閥門進(jìn)行調(diào)節(jié)，調(diào)整冷卻水的流量， 以達(dá)到出水溫度控制的目的。冷卻水管使用后處理： 冷卻水管使用完畢后，即灌漿封孔，并將伸出下塔柱 的頂面部分截除，封孔采用等強(qiáng)度小石子砼。下塔柱冷卻管布置詳細(xì)參考下圖3.6混凝土澆筑和振搗根據(jù)下塔柱結(jié)構(gòu)尺寸， 下部倒角處混凝土的澆筑

18、以及振搗工作比較困難， 為 了解決這兩個(gè)難題，在模板施工時(shí)，沿倒角處每側(cè)開設(shè) 12 個(gè)工作窗口，窗口尺 寸為 5050cm。混凝土澆筑時(shí)可依次通過工作窗口均勻分層澆筑，嚴(yán)禁在某一 個(gè)或幾個(gè)工作窗口集中澆筑。 當(dāng)混凝土澆筑到第一排工作窗口時(shí)應(yīng)及時(shí)用鋼板封 堵窗口。 封堵時(shí)要保證鋼板跟模板之間封堵嚴(yán)密牢靠，嚴(yán)禁漏漿或鋼板上浮。 模 板拆除以后，工作窗口與封堵鋼板間會(huì)出現(xiàn)明顯錯(cuò)臺(tái)，為了達(dá)到美觀的效果， 錯(cuò) 臺(tái)處用砂輪打磨平整。 根據(jù)工作窗口的間距， 頂部混凝土簡單用振搗棒振搗已經(jīng) 不能滿足混凝土的振搗要求， 為了保證頂部混凝土的振搗密實(shí)， 單個(gè)平板振搗器 振搗輻射范圍按 1.5 米計(jì)，將在倒角處每側(cè)

19、均勻布置 8個(gè)平板振搗器。 振搗器的 布置位置以及工作窗口位置參考下圖。表示平板振動(dòng)器3.7混凝土內(nèi)部的最高 溫度計(jì)算（根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)第十一章大體積混凝 土）混凝土內(nèi)部的最高溫度按下式計(jì)算Tmax= T 0+T（t ）* T（t）=McQ（1-e-mt）/（C ）Tmax- 砼內(nèi)部最高溫度T0- 砼澆筑時(shí)溫度，取 30CT（ t） - 砼理想絕熱狀態(tài)下不同齡期的溫升值- 與砼澆筑厚度、齡期和絕熱溫升有關(guān)的系數(shù)，查表得最大為 0.82 Mc- 每立方米砼水泥用量第 9 頁Q- 每千克水泥水化熱量，查表得 P.S425水泥為 335J/KgC 混凝土的比熱，一般取 0.96KJ/Kg*K 混

20、凝土的密度，取 2400Kg/m3t 混凝土的齡期，取 3 天m混凝土的比表面積、澆筑溫度系數(shù)根據(jù)我部下塔柱施工在夏季的情況，砼澆筑溫度取較高值 30 C ，查表得 3 天的 1-e -mt =0.704根據(jù)我部施工經(jīng)驗(yàn)和查閱相關(guān)資料， 大體積砼內(nèi)部溫升值在澆筑后 3 天最高 T（3）=McQ（ 1-e -mt ） /（C ）= 430*335*0.704/ （0.96*2400 ）=44 C 則計(jì)算的砼內(nèi)部最高溫度 Tmax= T 0+T（t）*=30+44*0.82=66 C小于規(guī)范規(guī)定的最高不得超過 75C，可3.8混凝土 的溫度裂縫控制計(jì)算（根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)第十一章大體積混凝 土）

21、3.8.1自約束裂縫控制計(jì)算（表面裂縫）混凝土澆筑初期， 內(nèi)部的溫度在升高， 但砼表面的溫度可能因?yàn)橥饨鐪囟冉?低而急劇降低， 引起砼表面收縮產(chǎn)生拉應(yīng)力而出現(xiàn)表面裂縫。 由溫差產(chǎn)生的表面 最大拉應(yīng)力由下式計(jì)算： max= （2/3 ）*E（t ）T1/（1- ） max - 砼最大拉應(yīng)力-0.09tE（t）-砼不同齡期的彈性模量， E（t）= Ec（ 1-e），Ec 為最終彈模，4查表得 3.45*10 MPa-5- 砼熱膨脹系數(shù)，查表取 1*10第 10 頁max= （2/3 ）*E（t）T1/（1-）=42/3 ）*3.45 *10-0.09*31-e ）T1- 砼中心與表面的溫差，取 6

22、6-30=36（假定夏季外界溫度為 30 度） 混凝土的泊松比，取 0.175根據(jù)我部施工經(jīng)驗(yàn)和查閱相關(guān)資料，大體積砼內(nèi)部溫升值在澆筑后 3 天最 高，其內(nèi)外溫差最大，則最大拉應(yīng)力-5*1*10 *36/ （1-0.175 ）=2.37 MPa（該最大內(nèi)部溫度應(yīng)力計(jì)算是在沒有冷卻水循環(huán)的情況下得出，且未考慮砼溫度應(yīng)力松弛系數(shù)的影響） 下塔柱混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為 C50。不同齡期的混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度目前 沒有標(biāo)準(zhǔn)可查，參考值按經(jīng)驗(yàn)取值，下表為某施工單位 對(duì) C35、 C40 砼的不同 齡期的試驗(yàn)和經(jīng)驗(yàn)值下塔柱混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度參考值 （MPa）混凝土標(biāo)號(hào)3d7d28d半年C351.22.13.0

23、3.4C401.42.43.53.8C50砼的 3 天劈裂抗拉強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)值可從上表推算，查表得 C35砼 3 天的劈裂 抗拉強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)值為 1.2 MPa，C40砼 3 天的劈裂抗拉強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)值為 1.4 MPa，大 致得 C50砼 3 天的劈裂抗拉強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)值為 1.8 MPa，小于最大溫度應(yīng)力 2.37 MPa， 砼表面將會(huì)出現(xiàn)溫度裂縫，必須采取溫控措施。實(shí)際施工時(shí)必須采取冷卻水循環(huán)， 特別在砼澆筑后的 2-3 天必須加強(qiáng)冷卻水 循環(huán)和蓄水保溫，降低砼內(nèi)外溫差，確保砼不出現(xiàn)表面裂縫。我部控制砼內(nèi)外溫差的目標(biāo)是在 25 度以內(nèi)，下面按照該溫差計(jì)算溫度應(yīng)力：max= （ 2/3 ）*E（t）T1/（1

24、- ）=（2/3）*3.45*104*（1-e-0.09*3 ）-5*1*10 *25/ （1-0.175 ） =1.65 MPa小于砼的 3d 抗拉強(qiáng)度 1.8 max= E （ t ） T S （t）R / （1-MPa，同時(shí)考慮溫度應(yīng)力松弛的影響，在冷卻水循環(huán)控制砼內(nèi)外溫差在 25 度以內(nèi)時(shí)，砼不會(huì)開裂第 11 頁3.8.2外約束內(nèi)部裂縫控制計(jì)算（貫穿裂縫） 混凝土澆筑初期，其溫度升高較快，一般在澆筑后三天最高，砼體積膨脹， 其后為降溫過程，砼體積收縮， 但因下部已澆砼段的約束， 在新澆筑砼內(nèi)部產(chǎn)生 拉應(yīng)力，當(dāng)拉應(yīng)力大于砼的劈裂抗拉強(qiáng)度時(shí)，引起砼開裂，甚至產(chǎn)生貫穿裂縫。 砼溫度收縮應(yīng)力按

25、照以下簡化公式計(jì)算： max= E （ t ） T S（t）R / （1- ） max - 砼最大拉應(yīng)力E（t）-砼不同齡期的彈性模量， E（t）= Ec（ 1-e -0.09t ），Ec 為最終彈模，4查表得 3.45*10 MPa-5 - 砼熱膨脹系數(shù)，查表取 1*10T- 砼中心與表面的綜合溫差 混凝土的泊松比，取 0.175S（t ）考慮徐變影響的松弛系數(shù)， 按 3天齡期查表取 0.186 ，按 7天查表 得 0.21R 考慮砼的外約束系數(shù)，按砼地基取 1.03 天的最大外約束拉應(yīng)力4 -0.09*3）= 3.45 *10 * （ 1-e ）-5*1*10 *46*0.186*1/ （

26、1-0.175 ）=0.85MPa （砼 3 天的溫升值最大，按照外界最低溫度 20度計(jì)算，有溫差 66-20=46 C） 經(jīng)前節(jié)推算 C50砼 3天的劈裂抗拉強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)值為 1.8 MPa，大于最大溫度收 縮應(yīng)力 0.85 MPa，安全系數(shù)為 2.11 ，砼不會(huì)出現(xiàn)溫度裂縫。7 天的最大外約束拉應(yīng)力max= E（t）T S（t）R / （1- ）= 3.45 *10 * （1-e-0.09*7 ）第 12 頁-5*1*10 *46*0.21*1/ （1-0.175 ）=1.89 MPa查表得 C40砼 7 天的劈裂抗拉強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)值為 2.4 MPa，則 C50砼 7 天的劈 裂抗拉強(qiáng)度大于 2.4 MPa，大于最大溫度收縮應(yīng)力 1.89 MPa，砼不會(huì)出現(xiàn)溫度裂 縫。27 天的最大外約束拉應(yīng)力max= E（t）T S（t）R / （1- ）= 3.45 *10 * （ 1-e -0.09*27 ）-5*1*10 *15*0.57*1/ （1-0.175 ）=3.25 MPa（砼內(nèi)部溫度在 3 天后已經(jīng)處于溫度下降過程，其 27天后的砼內(nèi)部溫度基本 與外部相同，其綜合溫差已經(jīng)很少， 主要受外部氣溫的突降或突升影響， 按外部 溫差突變 15 度考慮）查表得 C40砼27天的劈裂抗拉強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)值為 3.5 MPa，則 C50砼 27天的劈 裂抗拉強(qiáng)度大于 3.5