地基處理讀書(shū)報(bào)告

1、地基處理讀書(shū)報(bào)告姓名： 宗萬(wàn)慶班級(jí)： 巖土一班指導(dǎo)教師： 魏憲Chapter.1:加筋地基承載力增強(qiáng)機(jī)理與設(shè)計(jì)應(yīng)用研究.易朋瑩讀書(shū)報(bào)告1， 研究背景：現(xiàn)代加筋土技術(shù)自上世紀(jì)60年代初問(wèn)世以來(lái)，以其顯著的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益（加筋土用于地基增強(qiáng)成本低，可以節(jié)省工程造價(jià) 2560），簡(jiǎn)單的施工技術(shù)，越來(lái)越廣泛的運(yùn)用于土木工程中，被譽(yù)為土木工程界的一場(chǎng)革命，是續(xù)鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土之后最重大的發(fā)明。然而加筋地基設(shè)計(jì)方法目前僅處于經(jīng)驗(yàn)階段，工程實(shí)踐表明：加筋地基可以有效的改善土體抗拉、抗剪性能，提高地基承載力和整體變形協(xié)調(diào)能力，減小沉降和不均勻沉降，有效的克服強(qiáng)夯和分層碾壓地基處理的缺陷。雖然在工程應(yīng)

2、用的基礎(chǔ)上建立了行業(yè)規(guī)范，但由于未能從本質(zhì)上認(rèn)識(shí)筋土耦合作用機(jī)理和地基承載力增強(qiáng)原理，理論研究遠(yuǎn)遠(yuǎn)滯后于工程實(shí)踐。缺乏能指導(dǎo)設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)理論，給工程設(shè)計(jì)帶有很大的隨意性和盲目性，造成工程應(yīng)用具有很大的風(fēng)險(xiǎn)和工程浪費(fèi)，目前的加筋土技術(shù)潛伏了極大的安全隱患和工程浪費(fèi)，嚴(yán)重的制約其推廣使用，因此必須加大研究力度，突破加筋土技術(shù)的瓶頸制約，促進(jìn)加筋土技術(shù)的運(yùn)用和發(fā)展。2， 加筋土試驗(yàn)研究現(xiàn)狀a, 模型試驗(yàn)研究: 模型試驗(yàn)是一種常用的工程技術(shù)研究手段。在工程技術(shù)領(lǐng)域，研究對(duì)象往往十分龐大，利用實(shí)體工程進(jìn)行研究有很大的局限性，甚至無(wú)法實(shí)現(xiàn)，因此小尺寸物理模型就成了一種常用的工程技術(shù)研究手段。模型試驗(yàn)是根據(jù)原

3、型的特性，運(yùn)用相似原理，建立試驗(yàn)?zāi)Ｐ汀Ｍㄟ^(guò)模型試驗(yàn)，可以觀測(cè)到與實(shí)際工程相似的一些性狀，也可以對(duì)計(jì)算中的理論和數(shù)學(xué)物理模型進(jìn)行驗(yàn)證。b, 原型試驗(yàn)研究:原型試驗(yàn)可以更加有效的反映加筋工程的實(shí)際情況，有助于加強(qiáng)對(duì)加筋土工程的性能和筋土作用機(jī)理的認(rèn)識(shí)。3， 加筋土作用機(jī)理研究現(xiàn)狀研究方法：有限元法、極限平衡法、經(jīng)驗(yàn)分析法機(jī)理研究狀況：摩擦加筋原理、準(zhǔn)粘聚力原理4， 目前關(guān)于加筋地基的計(jì)算方法：賓奎特法（Binquet J and Lee K L，1975）、改進(jìn)太沙基（Yamanouch T and Gotoh K，1979）法、改進(jìn) Ingold 法、極限狀態(tài)分析法5， 計(jì)算方法簡(jiǎn)介：賓奎特法：

4、Binquet 和 Lee 通過(guò) 65 組模型試驗(yàn)，詳細(xì)研究了淺基礎(chǔ)加筋地基的承載力，并提出了一種加筋墊層設(shè)計(jì)方法。1）加筋范圍 條形基礎(chǔ)下加筋砂墊層如圖 1.5 所示，筋材設(shè)置 N 層，第一層到基底面距離z1，第 n 層到基底面距離 zn。模型試驗(yàn)表明，筋材的布置深度范圍 z（z1zzn）符合下列條件時(shí)加筋效果較好：z12b/3，zn2b ，且不宜大于 3m，在此范圍內(nèi)均勻布置 n 層，n36。2）計(jì)算理論 賓奎特法假定地基土為均勻各向同性體，在基底壓力作用下，地基內(nèi)應(yīng)力分布符合布辛底斯克解；地基中破壞面發(fā)生在同一深度處剪應(yīng)力xz為最大的點(diǎn)；筋材破壞面處拉力垂直向上。 則xz可由布辛奈斯克解

5、答得到。式中，z 為基底下某點(diǎn)深度，m；x為為從基底中心線處至某點(diǎn)的水平距離，m；qR為基底附加壓力； B 為為基礎(chǔ)寬度的一半。各層筋材的拉力Ti 為XZ對(duì)積分：式中，Ti為第 i 層筋材的設(shè)計(jì)拉力（kN/m）；fR 為加筋砂墊層地基承載力設(shè)計(jì)值（kPa）； f 為原地基承載力設(shè)計(jì)值；Sv為筋材間距；A1 A2為無(wú)量綱系數(shù)，可查文獻(xiàn)得到。筋材抗拔安全系數(shù)式中，fp為筋材抗拔摩擦系數(shù)，由試驗(yàn)確定；a為加筋率；A3 為無(wú)量綱系數(shù)，可查圖表；L0 為筋材總長(zhǎng)度的一半；d為基礎(chǔ)埋深;筋材抗斷裂安全系數(shù):3）按賓奎特法的設(shè)計(jì)步驟： a.全面掌握設(shè)計(jì)需要的勘察資料： a）地層的分布，各層土的容重，內(nèi)摩擦角

6、 ，原地基承載力特征值fak 和壓縮模量ES 等； b）基礎(chǔ)埋深d，基礎(chǔ)寬度b，基底壓力的設(shè)計(jì)值P等； c）加筋材料的抗拉強(qiáng)度T ，加筋條帶的寬度，拉拔試驗(yàn)測(cè)得的土和筋材的界面摩擦系數(shù)fpb. 根據(jù)基礎(chǔ)寬度 b ，初擬筋材的布置范圍c. 如未知fak ，可用太沙基極限承載力公式（1.7），考慮一定的安全系數(shù)，計(jì)算基底下Zn 處地基土的承載力特征值fa。 d.將基底壓力設(shè)計(jì)值 P 定為修正后加筋砂墊層的地基承載力特征值faR。e.用式（1.4）計(jì)算每層加筋材料拉力的設(shè)計(jì)值。 f.用式（1.5）計(jì)算各層筋材抗拉拔出的安全系數(shù)g. 用式（1.6）計(jì)算筋材的抗斷裂安全系數(shù)h. 按規(guī)范法計(jì)算加筋墊層下地

7、基土在荷載作用下變形量 S 。如設(shè)計(jì)不滿足要求，或安全系數(shù)太大，應(yīng)重新選擇筋材和布筋方式，再反復(fù)進(jìn)行從第 b 到第 h 步的計(jì)算。Chapter.2: 廣義復(fù)合地基理論及工程應(yīng)用。龔曉南1， 復(fù)合地基的本質(zhì)通過(guò)分析淺基礎(chǔ)、樁基礎(chǔ)和復(fù)合地基在荷載作用下的荷載傳遞路線和傳遞規(guī)律可以較好認(rèn)識(shí)復(fù)合地基的本質(zhì)，并獲得淺基礎(chǔ)、樁基礎(chǔ)和復(fù)合地基三者之間的關(guān)系。 對(duì)淺基礎(chǔ)，荷載通過(guò)基礎(chǔ)直接傳遞給地基土體，樁基礎(chǔ)可分為摩擦樁基礎(chǔ)和端承樁基礎(chǔ)兩大類(lèi)，對(duì)摩擦樁基礎(chǔ)，荷載通過(guò)基礎(chǔ)傳遞給樁體，樁體主要通過(guò)樁側(cè)摩阻力將荷載傳遞給地基土體；對(duì)端承樁基礎(chǔ)，荷載通過(guò)基礎(chǔ)傳遞給樁體，樁體主要通過(guò)樁端端承力將荷載傳遞給地基土體。因

8、此對(duì)樁基礎(chǔ)可以說(shuō)，荷載通過(guò)基礎(chǔ)先傳遞給樁體，再通過(guò)樁體傳遞給地基土體。對(duì)樁體復(fù)合地基，荷載通過(guò)基礎(chǔ)將一部分荷載直接傳遞給地基土體，另一部分通過(guò)樁體傳遞給地基土體。由上面分析可以看出，淺基礎(chǔ)、樁基礎(chǔ)和復(fù)合地基三者的荷載傳遞路線是不同的。從荷載傳遞路線的比較分析可看出復(fù)合地基的本質(zhì)是樁和樁間土共同直接承擔(dān)荷載。這也是復(fù)合地基與淺基礎(chǔ)和樁基礎(chǔ)之間的主要區(qū)別。2， 復(fù)合地基的形成條件在荷載作用下，樁體和地基土體是否能夠共同直接承擔(dān)上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的荷載是有條件的，也就是說(shuō)在地基中設(shè)置樁體能否與地基土體共同形成復(fù)合地基是有條件的。這在復(fù)合地基的應(yīng)用中特別重要。如何保證在荷載作用下，增強(qiáng)體與天然地基土體能夠共

9、同直接承擔(dān)荷載的作用？在圖 5 中，EpEs1，EpEs2，其中 Ep為樁體模量，Es1為樁間土模量，圖 5（a）和（d）中 Es2為加固區(qū)下臥層土體模量，圖 5（b）中 Es2為加固區(qū)墊層土體模量。散體材料樁在荷載作用下產(chǎn)生側(cè)向鼓脹變形，能夠保證增強(qiáng)體和地基土體共同直接承擔(dān)上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的荷載。因此當(dāng)增強(qiáng)體為散體材料樁時(shí)，圖 5 中各種情況均可滿足增強(qiáng)體和土體共同承擔(dān)上部荷載。然而，當(dāng)增強(qiáng)體為黏結(jié)材料樁時(shí)情況就不同了。在圖 5（a）中，在荷載作用下，剛性基礎(chǔ)下的樁和樁間土沉降量相同，這可保證樁和土共同直接承擔(dān)荷載。在圖 5（b）中，樁落在不可壓縮層上，在剛性基礎(chǔ)下設(shè)置一定厚度的柔性墊層。一般情

10、況在荷載作用下，通過(guò)剛性基礎(chǔ)下柔性墊層的協(xié)調(diào)，也可保證樁和樁間土兩者共同承擔(dān)荷載。但需要注意分析柔性墊層對(duì)樁和樁間土的差異變形的協(xié)調(diào)能力和樁和樁間土之間可能產(chǎn)生的最大差異變形兩者的關(guān)系。如果樁和樁間土之間可能產(chǎn)生的最大差異變形超過(guò)柔性墊層對(duì)樁和樁間土的差異變形的協(xié)調(diào)能力，則雖在剛性基礎(chǔ)下設(shè)置了一定厚度的柔性墊層，在荷載作用下，也不能保證樁和樁間土始終能夠共同直接承擔(dān)荷載。在圖 5（c）中，樁落在不可壓縮層上，而且未設(shè)置墊層。在剛性基礎(chǔ)傳遞的荷載作用下，開(kāi)始時(shí)增強(qiáng)體和樁間土體中的豎向應(yīng)力大小大致上按兩者的模量比分配，但是隨著土體產(chǎn)生蠕變，土中應(yīng)力不斷減小，而增強(qiáng)體中應(yīng)力逐漸增大，荷載逐漸向增強(qiáng)體

11、上轉(zhuǎn)移。若 EpEs1，則樁間土承擔(dān)的荷載比例極小。特別是若遇地下水位下降等因素，樁間土體進(jìn)一步壓縮，樁間土可能不再承擔(dān)荷載。在這種情況下增強(qiáng)體與樁間土體兩者難以始終共同直接承擔(dān)荷載的作用，也就是說(shuō)樁和樁間土不能形成復(fù)合地基以共同承擔(dān)上部荷載。在圖 5（d）中，復(fù)合地基中增強(qiáng)體穿透最薄弱土層，落在相對(duì)好的土層上，Es2Es1。在這種情況下，應(yīng)重視 Ep，Es1和 Es2三者之間的關(guān)系，保證在荷載作用下通過(guò)樁體和樁間土變形協(xié)調(diào)來(lái)保證樁和樁間土共同承擔(dān)荷載。因此采用黏結(jié)材料樁，特別是對(duì)采用剛性樁形成的復(fù)合地基需要重視復(fù)合地基的形成條件的分析。在實(shí)際工程中設(shè)置的增強(qiáng)體和樁間土體不能滿足形成復(fù)合地基的

12、條件，而以復(fù)合地基理念進(jìn)行設(shè)計(jì)是不安全的。把不能直接承擔(dān)荷載的樁間土承載力計(jì)算在內(nèi)，高估了承載能力，降低了安全度，可能造成工程事故，應(yīng)引起設(shè)計(jì)人員的充分重視。3， 復(fù)合地基與地基處理當(dāng)天然地基不能滿足建（構(gòu)）筑物對(duì)地基的要求時(shí)，可采用物理的方法、化學(xué)的方法、生物的方法，或綜合應(yīng)用上述方法對(duì)天然地基進(jìn)行處理以形成可滿足要求的人工地基稱(chēng)為地基處理。按照加固地基的機(jī)理，筆者常將地基處理技術(shù)分為六類(lèi)：置換，排水固結(jié)，灌入固化物，振密、擠密，加筋和冷、熱處理。 經(jīng)各類(lèi)地基處理方法處理形成的人工地基粗略可以分為兩大類(lèi)：在地基處理過(guò)程中地基土體的物理力學(xué)性質(zhì)得到普遍的改良，通過(guò)改善地基土體的物理力學(xué)指標(biāo)達(dá)到

13、地基處理的目的；在地基處理過(guò)程中部分土體得到增強(qiáng)，或被置換，或在天然地基中設(shè)置加筋材料，形成復(fù)合地基達(dá)到地基處理的目的。后一類(lèi)在地基處理形成的人工地基中占有很大的比例，且呈發(fā)展趨勢(shì)。因此，復(fù)合地基技術(shù)在地基處理技術(shù)中有著非常重要的地位，復(fù)合地基理論和實(shí)踐的發(fā)展將進(jìn)一步促進(jìn)地基處理水平的提高。4， 基礎(chǔ)剛度和墊層對(duì)樁體復(fù)合地基性狀影響復(fù)合地基早期多用于剛度較大的條形基礎(chǔ)或筏板基礎(chǔ)下地基加固。在荷載作用下，復(fù)合地基中的樁體和樁間土的沉降量是相等的。早期一些關(guān)于復(fù)合地基的設(shè)計(jì)計(jì)算方法和相應(yīng)的計(jì)算參數(shù)都是基于對(duì)剛性基礎(chǔ)下復(fù)合地基性狀的研究得出的。 隨著復(fù)合地基技術(shù)在高等級(jí)公路建設(shè)中的應(yīng)用，人們發(fā)現(xiàn)將剛

14、性基礎(chǔ)下復(fù)合地基承載力和沉降計(jì)算方法應(yīng)用到填土路堤下的復(fù)合地基承載力和沉降計(jì)算，得到的計(jì)算值與實(shí)測(cè)值相差較大，而且是偏不安全的。為了探討基礎(chǔ)剛度對(duì)復(fù)合地基性狀的影響，吳慧明采用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究和數(shù)值分析方法對(duì)基礎(chǔ)剛度對(duì)復(fù)合地基性狀影響作了分析。圖 7 為現(xiàn)場(chǎng)模型試驗(yàn)的示意圖。試驗(yàn)內(nèi)容包括：原狀土地基承載力試驗(yàn)；單樁豎向承載力試驗(yàn)；剛性基礎(chǔ)下復(fù)合地基承載力試驗(yàn)（置換率 m=15%）；柔性基礎(chǔ)下復(fù)合地基承載力試驗(yàn)（置換率 m=15%）。試驗(yàn)研究表明基礎(chǔ)剛度對(duì)復(fù)合地基性狀影響明顯，主要結(jié)論如下： （1）在荷載作用下，柔性基礎(chǔ)下和剛性基礎(chǔ)下樁體復(fù)合地基的破壞模式不同。當(dāng)荷載不斷增大時(shí)，柔性基礎(chǔ)下樁體復(fù)合地

15、基中土體先產(chǎn)生破壞，而剛性基礎(chǔ)下樁體復(fù)合地基中樁體先產(chǎn)生破壞。（2）在相同的條件下，柔性基礎(chǔ)下復(fù)合地基的沉降量比剛性基礎(chǔ)下復(fù)合地基沉降量要大，而承載力要小。 （3）當(dāng)復(fù)合地基各種參數(shù)都相同的情況下，在荷載作用下，復(fù)合地基的樁土荷載分擔(dān)比，柔性基礎(chǔ)下的要比剛性基礎(chǔ)下的小，也就是說(shuō)剛性基礎(chǔ)下復(fù)合地基中樁體承擔(dān)的荷載比例要比柔性基礎(chǔ)下復(fù)合地基樁體承擔(dān)的的荷載比例大。 （4）為了提高柔性基礎(chǔ)下復(fù)合地基樁土荷載分擔(dān)比，提高復(fù)合地基承載力，減小復(fù)合地基沉降，可在復(fù)合地基和柔性基礎(chǔ)之間設(shè)置剛度較大的墊層，如灰土墊層、土工格柵碎石墊層等。不設(shè)較大剛度的墊層的柔性基礎(chǔ)下樁體復(fù)合地基應(yīng)慎用。Chapter.3:多

16、樁型復(fù)合地基承載性狀研究.王明山等研究背景：復(fù)合地基是目前應(yīng)用非常廣泛的人工地基。復(fù)合地基中的縱向增強(qiáng)體習(xí)慣上稱(chēng)作樁，相對(duì)單一樁型復(fù)合地基而言，由兩種或兩種以上樁型組成的復(fù)合地基我們稱(chēng)之為多樁型復(fù)合地基，并且將復(fù)合地基中荷載擔(dān)比高的樁型定義為主控樁（樁的模量相對(duì)較高，樁相對(duì)較長(zhǎng)），其余樁型為輔樁，并按荷載分擔(dān)比由大到小排序。工程中一般多采用的是兩種樁型的復(fù)合地基。 關(guān)于單一樁型的復(fù)合地基，無(wú)論是工程實(shí)踐，還是理論研究，在我國(guó)工程界已經(jīng)取得了長(zhǎng)足的進(jìn)展，已形成了基本一致的認(rèn)識(shí)。但是關(guān)于多樁型復(fù)合地基的理論與試驗(yàn)研究，還是值得進(jìn)一步探討。 目前，有些學(xué)者和工程技術(shù)人員按照（1）式估算多樁型復(fù)合地基

17、承載力特征值曾經(jīng)就多樁型復(fù)合地基的承載力計(jì)算提出過(guò)一些觀點(diǎn)，并提出如下公式定義式（2）中的1、2、分別為主控樁、輔樁、樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)。兩個(gè)公式的差別是前者取1=2=1，也就是認(rèn)為在多樁型復(fù)合地基中，每種樁的承載力發(fā)揮系數(shù)均為 1.0；后者則考慮了每種樁及樁間土的承載力發(fā)揮系數(shù)在多樁型復(fù)合地基工作狀態(tài)下的不同。11、2、如何取值，是多樁型復(fù)合地基設(shè)計(jì)計(jì)算中的重要問(wèn)題。 Chapter.4: 移動(dòng)荷載作用下結(jié)構(gòu)與地基動(dòng)力響應(yīng)特性研究.周華飛 主要內(nèi)容簡(jiǎn)介：本文建立了四個(gè)不同的力學(xué)分析模型分別用于分析不同的交通工程結(jié)構(gòu)與地基在運(yùn)動(dòng)車(chē)輛作用下的動(dòng)力響應(yīng)，即:(1)kelvin地基上無(wú)限長(zhǎng)梁;(2

18、)彈性半空間上無(wú)限梁;(3)Kelvni地基上無(wú)限大板;(4)粘彈性半空間體。第一和第二個(gè)模型可作為鐵路軌道的力學(xué)分析模型,第三個(gè)可作為公路或機(jī)場(chǎng)跑道等路面體系的力學(xué)分析模型,最后一個(gè)可作為地基的力學(xué)分析模型。移動(dòng)荷載作用下kelvin地基上無(wú)限長(zhǎng)梁的動(dòng)力響應(yīng)分析: 鐵路軌道是交通運(yùn)輸領(lǐng)域中常見(jiàn)的工程結(jié)構(gòu),在力學(xué)上它們一般被簡(jiǎn)為地基支承的梁加以研究。關(guān)于梁的著名初等理論有Eulerh梁和timoshenko梁,對(duì)(粘)彈性地基的假設(shè)也有兩大類(lèi),即Kelvin地基和彈性半空間地基。本文僅研究粘彈性地基上無(wú)限長(zhǎng)Euler梁在移動(dòng)荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)問(wèn)題,本章分析Kelvni地基上無(wú)限長(zhǎng)Euler梁

19、在移動(dòng)荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)。1 基本方程(1)Kelnvi地基假設(shè)a地基反力與梁的撓度成正比;b.地基中存在線性阻尼,阻尼力與梁的撓度對(duì)時(shí)間的變化率成正比。(2)Euler梁基本假設(shè)a梁的橫截面尺寸遠(yuǎn)小于其長(zhǎng)度且關(guān)于y軸對(duì)稱(chēng);b.梁的運(yùn)動(dòng)僅發(fā)生在-yx平面內(nèi),且位移剝良小的;c,忽略剪切變形影響,在變形過(guò)程中橫截面始終保持平面且垂直于中性軸;d沿梁厚度方向的應(yīng)力認(rèn)為是零,橫截面上的應(yīng)力用其組成的廣義應(yīng)力即彎距和剪力來(lái)表達(dá);e.梁的轉(zhuǎn)動(dòng)效應(yīng)忽略不計(jì)。(3)穩(wěn)態(tài)響應(yīng)、瞬態(tài)響應(yīng)根據(jù)是否考慮加載、結(jié)構(gòu)初始條件等因素對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)的影響,將結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)淺日分為瞬態(tài)響應(yīng)和穩(wěn)態(tài)響應(yīng)。若荷載在當(dāng)前時(shí)刻(不妨

20、假設(shè)為t=0時(shí)刻)很久之前即己施加在結(jié)構(gòu)上,初始時(shí)刻的位移和速度撓動(dòng)以及加載的影響已消失殆盡,則稱(chēng)此時(shí)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)為穩(wěn)態(tài)響應(yīng)。值得注意的是,這里的穩(wěn)態(tài)響應(yīng)并非指響應(yīng)可以表示為時(shí)間的簡(jiǎn)諧形式。反之,若初始時(shí)刻的位移和速度撓動(dòng)以及加載等對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)仍有影響,則稱(chēng)此時(shí)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力響應(yīng)為瞬態(tài)響應(yīng)。(4)基本方程Kevlni地基上無(wú)限長(zhǎng)Eliler梁的模型如圖2一1所示,采用位移法解法,其以位移表示的控制方程為:對(duì)于穩(wěn)態(tài)響應(yīng)問(wèn)題,其邊界條件為:對(duì)于瞬態(tài)響應(yīng)問(wèn)題,其邊界條件和初始條件分別為:2 荷載描述本章僅分析沿x軸正向勻速運(yùn)動(dòng)的豎向荷載。從荷載的空間分布角度戈習(xí)分,主要分析的荷載有點(diǎn)源和線源荷載。

21、從荷載的時(shí)間變化角度劃分,主要分析的荷載有恒載和簡(jiǎn)諧荷載。以下針對(duì)本章所關(guān)心的移動(dòng)荷載,介紹其數(shù)學(xué)表達(dá)式。(1)移動(dòng)點(diǎn)源荷載沿x軸正向以速度c勻速運(yùn)動(dòng)的豎向點(diǎn)源荷載的一般表達(dá)式為:a.移動(dòng)集中恒載若t=0時(shí)刻在梁的坐標(biāo)原點(diǎn)處突然施加一個(gè)大小為P的集中荷載,此后該荷載以速度。沿x軸正向勻速運(yùn)動(dòng),則該荷載可表示為:b.移動(dòng)集中簡(jiǎn)諧荷載它與移動(dòng)集中恒載的區(qū)別在于其大小隨著時(shí)間簡(jiǎn)諧變化,可表示為:(2)移動(dòng)線源荷載沿x軸正向以速度。勻速運(yùn)動(dòng)的豎向線源荷載的一般表達(dá)式為:a. 移動(dòng)線均布恒載若,t=0時(shí)刻線均布恒載分布在(-l,l)區(qū)間內(nèi),此后荷載以速度c沿x軸正向勻速運(yùn)動(dòng),則該荷載可表示為:b. 移動(dòng)

22、線均布簡(jiǎn)諧荷載它與移動(dòng)線均布恒載的區(qū)別在于其荷載集度隨著時(shí)間簡(jiǎn)諧變化,可表示為:3分析方法上述基本方程有多種求解方法,本章介紹兩種方法:Green函數(shù)法和直接積分變換法。Green函數(shù)法是一個(gè)統(tǒng)一有效的普遍方法,它不僅適用于求解本章的研究對(duì)象,也適用于求解本文其它章的研究對(duì)象,甚至求解更廣的問(wèn)題。Green函數(shù)法是本文解析推導(dǎo)的一條主線,貫穿了整個(gè)論文的始末。然而,對(duì)于具體問(wèn)題,它往往并不是最簡(jiǎn)單、最直接的方法,因此,本章還采用直接積分變換法推導(dǎo)了梁撓度的解析解。Green函數(shù),又稱(chēng)點(diǎn)源函數(shù)或影響函數(shù),是數(shù)學(xué)物理中的一個(gè)重要概念。從物理上看,一個(gè)數(shù)理方程表示一種特定的場(chǎng)與產(chǎn)生這種場(chǎng)的源之間的關(guān)

23、系。而Green函數(shù)則是一個(gè)點(diǎn)源在一定的邊界和（或）初始條件下所產(chǎn)生的場(chǎng),記為G(x,t,x0,),即時(shí)刻、位于x0處觸發(fā)的一個(gè)脈沖,對(duì)t時(shí)刻，x處的影響。Green函數(shù)與源點(diǎn)、接受點(diǎn)的具體位置,以及具體的觸發(fā)時(shí)刻、接受時(shí)刻無(wú)關(guān),僅與接受點(diǎn)與源點(diǎn)之間的空間距離,以及接受時(shí)刻與觸發(fā)時(shí)刻之間的滯后時(shí)間有關(guān),即Green函數(shù)僅是空間距離和滯后時(shí)間的函數(shù)。Green函數(shù)遵從如下互易定理:利用Green函數(shù),可求出任意分布的源所產(chǎn)生的場(chǎng),以下推導(dǎo)可用于求解任意分布的源所產(chǎn)生的場(chǎng)的廣義Dulhamel積分,它是本章乃至本文最重要的理論基礎(chǔ)。Dulhamel積分是振動(dòng)力學(xué)中的一個(gè)重要概念,用于求解線性系統(tǒng)在

24、任意激勵(lì)下的響應(yīng),即線性系統(tǒng)在任意激勵(lì)下的響應(yīng)等于系統(tǒng)在0t內(nèi)各個(gè)脈沖響應(yīng)的總和。振動(dòng)力學(xué)中的Duhamel積分一般是針對(duì)點(diǎn)源激勵(lì)而言的,作者將Duhamel積分推廣,使之可求解任意分布的激勵(lì)所產(chǎn)生的響應(yīng),故稱(chēng)為廣義Duhamel積分。Chapter.5: Abstract: Having a reliable site classification scheme is vital for the development of robust strong-motion attenuation models. We discuss a promising empirical siteclassi

25、ficationscheme based on strong-motion data from Japan. We assigned siteclasses, according to the site classification defined in engineering design codes in Japan, for those K-net sites where boreholes reached either to rock or to stiff soils with shear-wave velocity of 600 m/sec or larger, using four site classes defined by dominant site period. The av