隧道窯說明書_doc_

1、09景德鎮(zhèn)陶瓷學院熱能工程系 畢業(yè)設計說明書目 錄1 設計任務書及原始資料51.1 景德鎮(zhèn)陶瓷學院畢業(yè)設計（論文）任務書51.2 原始數(shù)據(jù)62 主要尺寸的確定82.1 棚板和立柱的選用82.2 裝車方法及窯車車面尺寸82.3 窯長及各帶長93 工作系統(tǒng)的確定104 窯體材料的確定114.1窯墻114.2 窯頂125燃燒計算145.1 燃燒所需空氣量145.2 燃燒產(chǎn)生煙氣量145.3 燃燒溫度156物料平衡計算167 熱平衡計算177.1 預料帶、燒成帶熱平衡計算177.2冷卻帶熱平衡計算219工程材料概算3110 后記3311 參考文獻341 設計任務書及原始資料1.1 景德鎮(zhèn)陶瓷學院畢業(yè)設

2、計（論文）任務書院（系） 熱能動力工程 09年 1月 8 日專 業(yè)熱能與動力工程班 級熱工05學生姓名鄭小濤指導教師周露亮題 目年產(chǎn)10萬件陶瓷缸液化石油氣隧道窯設計主要研究內(nèi)容和設計技術參數(shù)：1、 產(chǎn)品名稱及規(guī)格：陶瓷缸，規(guī)格：580800 產(chǎn)品質(zhì)量為66kg2、 產(chǎn)量：10萬件/年；3、年工作日：330天；4、燃料：液化石油氣；5、燒成合格率：90%；6、坯體入窯水分：0.5%；7、燒成周期：19小時；全氧化氣氛8、燒成溫度：1300，9、坯料組成:SiO2 AL2O3 CaO MgO FeO K2O Na2O TiO2 灼失65.7 20.04 0.32 0.23 0.34 3.12 0

3、.20 4.9 4.8基本要求（含成果要求）：1、認真思考，獨立完成；2、編寫詳細設計說明書，含設計計算、材料概算等并要求應用計算機計算、處理和分析。說明書采用學院規(guī)定的統(tǒng)一格式，一律用A4紙打?。?、繪制窯爐設計部分圖紙；4、全部AutoCAD制作的圖紙，要求視圖關系正確、尺寸標注完整，圖紙中阿拉伯數(shù)字和漢字的書寫等必須符合相關國標；工作進度計劃：1、第14周：畢業(yè)實習，收集相關資料；2、第56周：查找資料，確定方案； 3、第78周：進行初步設計計算；4、第910周：詳細計算并設計草圖；5、第1114周：完成全部圖紙；6、第15周：編制設計說明書；7、第16 周：整理全部材料，準備答辯。1.

4、2 原始數(shù)據(jù)1.2.1 入窯水分 0.5%1.2.2 線收縮率10%1.2.3 產(chǎn)品合格率 90%1.2.4 燒成周期19小時 1.2.5 最高燒成溫度13001.2.6 氣氛制度 全氧化氣氛1.2.7 制品 陶瓷缸1.2.8 燃料 液化石油氣 QDW=22000KCal/Nm31.2.9 年工作日330天/年1.2.10 氣象資料夏季氣壓：749mmHg 夏季最高溫度：36 冬季最低溫度：-71.2.11 燒成工藝確定 (見圖(1-1)燒成溫度曲線)20 1050 6.84小時 預熱帶1050 1300 5.64小時 燒成帶1300 1300 1.20小時 燒成帶 1300 700 3.04

5、小時 冷卻帶700 500 0.76小時 冷卻帶500 80 1.52小時 冷卻圖(1-1)燒成溫度曲線2 主要尺寸的確定2.1 進窯坯體的尺寸 產(chǎn)品規(guī)格：580800 線收縮率10% 進窯坯體的直徑=產(chǎn)品直徑（1-燒成收縮率）=580/（1-10%）=644.4mm 進窯坯體的高度h=產(chǎn)品高度（1-燒成收縮率）=800/（1-10%）=888.9mm 進窯坯體的規(guī)格644.4888.9mm2.2 棚板和立柱的選用由于考慮到采用的燃料為液化石油氣，進過凈化處理不會污染制品；燒制的產(chǎn)品為陶瓷缸，采用裸燒方式即可滿足要求。選用棚板的材料是堇青石-莫來石，立柱的采用的是碳化硅空心方立柱，其體積密度為

6、2.0g/cm3。 棚板尺寸：64060050mm立柱高： 597mm2.3 裝車方法及窯車車面尺寸2.3.1 裝車方法 為了裝車方便，并使窯內(nèi)溫度均勻，快速燒成，采用單層裝車的辦法，即窯車只放一層制品。在窯的長度方向上設3塊棚板，寬度方向設3塊棚板。棚板間的間隙在長度方向上為30 mm，在寬度方向上為30 mm。根據(jù)裝車方法確定窯車車面尺寸為：19902020mm。2.3.2 窯車窯內(nèi)容車數(shù)30輛，則推車時間：1960/30=38 min/車；推車速度：60/38=1.6車/小時。窯車架高233mm，窯車襯面用四層65mm的輕質(zhì)高鋁磚，灰縫3mm最上面鋪2層 70mm耐火纖維毯。窯車總高為：

7、233+684=505mm。2.3.3 確定窯截面的尺寸根據(jù)窯車和制品的尺寸，窯內(nèi)寬（預、冷）B取2160mm，為改善傳熱，燒成帶加寬140mm，則燒成帶內(nèi)寬為2160+140=2300mm。窯內(nèi)側(cè)墻高（窯車裝在面至拱腳）根據(jù)制品最大尺寸（并保留空隙）定為1182mm。拱心角a取30，則拱高=0.08B=0.082300=183mm。為了避免火焰直接沖擊制品，在車面與棚板間留火道，其高度為200mm高的火道。2.3.4 窯車車面上窯墻高設計由窯車棚板面至窯頂設計尺寸：預熱帶：1140mm 燒成帶：1365mm 冷卻帶：1135mm2.4 窯長及各帶長 2.4.1 窯長的確定每車裝載制品數(shù)為9件

8、。 窯長L=m 窯內(nèi)容車數(shù)：n=59.8/2.02=29.6輛，取30輛。 則窯車有效長為： 302.02=60.6m，最終確定窯長為60m全窯不設進車和出車室，所以總車數(shù)30+30=60輛。2.4.2 各帶長度的確定根據(jù)燒成曲線： 預熱帶長=（預熱時間總長）/總燒成時間=21.6m 燒成帶長=（燒成時間總長）/總燒成時間=21.6m 冷卻帶長=（冷卻時間總長）/總燒成時間=16.8m2.4.3 全窯高窯全高（軌面至窯頂）：預熱帶、冷卻帶為1140+529+200+230+214=2313mm；燒成帶為 1541+529+512+218=2800mm。3 工作系統(tǒng)的確定3.1 排煙系統(tǒng)為了更好

9、的利用煙氣的熱量能，采用準分散排煙的方式。在預熱帶18節(jié)設7對排煙口，煙氣由各排煙口經(jīng)窯墻內(nèi)水平煙道進入窯內(nèi)垂直煙管，經(jīng)各個排煙分管匯總到排煙總管由排煙機抽出，一部分送干燥房，其余從煙囪排入大氣。3.2 氣幕的設定1號車位窯頭設封閉氣幕?？紤]到煙氣溫度不是很高，故窯頂采用三根風管，中間一根風管抽出煙氣，兩邊的打入冷風，出風與進車方向成45度角；窯二側(cè)墻內(nèi)豎插管道，管壁開孔與進車方向成45度角。封閉氣幕的風源為外界空氣。在16節(jié)搭18節(jié)設急冷氣幕，冷風由窯墻兩邊的急冷風支管經(jīng)19對急冷風口打入，氣體噴出方向與窯內(nèi)氣體流動方向成90，窯尾設置一道窯尾快冷風氣幕，同時也作為窯尾封閉氣幕，窯頂采用鋼板

10、風盒。3.3 燃燒系統(tǒng)在預熱帶至燒成帶的7-15節(jié)相錯布置對26燒嘴；在第7節(jié)后端至第九節(jié)窯車的車臺面下每800mm布置一支燒嘴；在第10接車臺面下每600mm布置一支燒嘴；在11至15節(jié)窯車車臺面及窯墻上部每600mm布置一支燒嘴，每節(jié)4對燒嘴。助燃風全部為緩冷帶抽出的熱風。3.4 冷卻系統(tǒng)3.4.1 急冷段為了縮短燒成時間，提高制品質(zhì)量，坯體在700以前應該急冷。采用直接急冷方式，在窯墻的兩側(cè)上下設置19對噴風嘴，上9個下10個，急冷風支管直徑d=48mm，直接向窯內(nèi)噴入冷風。3.4.2 緩冷段緩冷采用間壁冷卻的形式，在19后段至22節(jié)前段設置中空墻為間壁冷卻。間壁才用=2.5mm耐熱不銹

11、鋼板。并設置12對抽熱口。3.4.3 快冷段在22節(jié)后段至24前段分上下兩排設置16對快冷噴風口，氣源為外界空氣。并在頂部設置抽熱口，由抽熱風機送至干燥室和坯房。3.5 觀火孔 在每個燒嘴對面設置一個觀火孔，直徑為40mm以方便觀察火焰的效果和燒嘴的工作情況。3.6其它結(jié)構(gòu)在預熱帶第6節(jié)末端設置一對漏沙槽，為了利于處理窯爐出現(xiàn)的事故，故全窯在15節(jié)末端設置一對事故處理口。測溫孔：全窯共設置16個測溫口，在第2、4、6、8、10、18、20、24各放置一支K型熱電偶，12、13、15節(jié)窯體上下個放置1支R 型熱電偶10節(jié)也放置一支R型。4 窯體材料的確定4.1確定窯體的材料及厚度。以下各層材料及

12、厚度匯總?cè)缦卤恚罕?1各層材料及厚度匯總表 (mm)窯體位置16節(jié)1925節(jié) 材質(zhì)最高使用溫度導熱系數(shù)厚度窯頂內(nèi)襯聚輕高鋁磚14500.4150mm保溫1050保溫毯10500.0440mm79節(jié)內(nèi)襯聚輕高鋁磚14500.4230mm保溫1260保溫毯12600.120mm保溫1050保溫毯10500.0420mm1018節(jié)內(nèi)襯JM26莫來石磚14000.33230mm保溫1260保溫毯12600.120mm保溫1050保溫毯10500.0420mm內(nèi)襯珍珠巖10000.5280mm保溫1050保溫毯10500.0420mm窯體位置16節(jié)窯墻內(nèi)襯聚輕高鋁磚14500.4230mm保溫1050纖

13、維氈10500.1540mm保溫1050纖維氈10500.1550mm保溫1050纖維氈10500.1570mm79節(jié)內(nèi)襯聚輕高鋁磚14500.4230mm內(nèi)襯漂珠磚16700.3065mm保溫1260保溫毯12600.125mm保溫1260保溫板12600.120mm保溫1050纖維氈10500.1550mm1016節(jié)內(nèi)襯JM26莫來石磚14000.33230mm內(nèi)襯聚輕高鋁磚14500.4115mm保溫1260保溫毯12600.125mm保溫1050保溫毯10500.0425mm保溫1050纖維氈10500.1550mm1718節(jié)內(nèi)襯JM26莫來石磚14000.33230mm保溫1260保

14、溫毯12600.120mm保溫1260保溫板12600.150mm保溫1050纖維氈10500.1555mm1925節(jié)內(nèi)襯聚輕高鋁磚14500.4230mm保溫1050纖維氈10500.1550mm保溫1050纖維氈10500.1585mm4.2校驗選材的合理性 選取燒成帶最高問的為例進行校驗 計算依據(jù) 選擇材料校核計算，首先確定所用的材料是否符合允許的最高溫度。各材料的使用溫度都低于耐火度，都可以使用。 陶瓷窯爐的散熱包括以下三個傳熱過程： 高溫流體與平壁內(nèi)表面之間的對流傳熱和輻射傳熱； 平壁內(nèi)部的導熱； 平壁外表面與低溫流體之間的對流傳熱和輻射傳熱。 由于在這種情況下的綜合傳熱計算很難準確

15、獲得高溫流體的溫度以及高溫流體與平壁內(nèi)表面的對流輻射傳熱系數(shù)。因此，在實際的窯爐的計算中，例如窯爐壁散熱損失 計算中，通常采用下列公式進行計算： 對流輻射換熱系數(shù)計算公式： =Aw(-ta)0.25+ 4.564/100-4/100/(-ta) （5-1） 窯墻計算中Aw取2.56，窯頂計算中Aw取3.26，窯底計算中Aw取2.1. 最大熱流量：q=(-ta)=14（80-20）=840 W/m2 （5-2） 導熱公式：q=(-)/(1/1+2/2) （5-3）5燃燒計算5.1 燃燒所需空氣量該窯采用的燃料為液化石油氣，查工業(yè)窯爐手冊11 液化石油氣低發(fā)熱量,在本設計中取平均熱值 QDW=22

16、000KCal/Nm3 即QDW=92000 kJ/Nm3理論需氧量理論空氣量 因為是氣體燃料，取空氣過剩系數(shù)a=1.1則實際空氣量：Va=aVa0=1.124.61=27.07 Nm3/Nm35.2 燃燒產(chǎn)生煙氣量5.2.1理論煙氣量理論煙氣量 5.2.2 實際煙氣量 Vg=Vg0+（a-1）Va0=26.47+(1.1-1.0)24.61=28.93 Nm3/Nm35.3 燃燒溫度5.3.1計算理論燃燒溫度 =（QDw+VaCata+CfTf）/（VC）查表在t=1900時的煙氣比熱為C=1.67 kJ/(Nm3)，在室溫20時空氣比熱為Ca=1.30 kJ/(Nm3)，液化石油氣的比熱為

17、Cf=3.0kJ/(Nm3) ，代入公式得t=(92000+37.071.3020+3.020)/（280931.67）=1920相對誤差為：（1920-1900）/1920=0.52%5%，認為合理。取高溫系數(shù)n=0.8，則實際燃燒溫度為0.81920=1536，比燒成溫度高出236以上，認為合理。6物料平衡計算6.1 每小時燒成干制品的質(zhì)量Gm=6001.6=960kg/h每小時進1.6車，每車裝載制品600 kg6.2 每小時入窯干坯的質(zhì)量 G1= Gm=960=1008 kg/h6.3 每小時欲燒成濕制品的質(zhì)量G2= G1=1008=1018 kg/h6.4 每小時蒸發(fā)的自由水質(zhì)量GW

18、= G2- G1=1018-1008=10 kg/h6.5 每小時從精坯中產(chǎn)生的CO2質(zhì)量6.5.1 每小時從精坯中引入的CaO和MgO質(zhì)量 計算Gco= G1CaO%=10080.32%=3.23 kg/hG= G1MgO%=10080.23%=2.32 kg/h6.5.2 產(chǎn)生的CO2質(zhì)量Gco= GcoG=5.09kg/h6.6 每小時從精坯中排除結(jié)構(gòu)水的質(zhì)量GipGip=G1IL%- Gco=10084.8%-9.55=43.29 kg/h6.7窯具的質(zhì)量Gb每車有16個支柱，12個橫梁，9塊棚板。共重約200 kgGb=2001.6=320 kg/h7 熱平衡計算7.1 預料帶、燒成

19、帶熱平衡計算計算基準：基準溫度 0 時間基準 1小時熱平衡示意圖如下。圖7-1預熱帶燒成帶熱平衡框圖7.1.1 熱收入項目7.1.1.1 制品帶入顯熱Q1 每小時入窯濕制品質(zhì)量G0=1008/(1-0.01) =1018/h入窯制品溫度t1=40 此時制品的比熱C1=0.92 kJ/（ ）則：Q1= G0C1t1=10180.9240=37462.4（kJ/h）7.1.1.2 棚板、立柱帶入顯熱Q2每小時入窯棚板、立柱質(zhì)量Gb=320kg/h入窯棚板、立柱溫度t1=40 ，則此時棚板、立柱的比熱C1=0.851 kJ/（ kg）則：Q2=GbC2t2=3200.85140=10892.8 （k

20、J/h）7.1.1.3 燃料帶入的化學顯熱QfQd=92000 kJ/ Nm3入窯液化石油氣溫度：tf=20,此時液化石油氣平均比熱cf=3.0 kJ/(Nm3)則：Qf=x(Qd+cftf)=x(92000+3.020)=92060 x （kJ/h）7.1.1.4 助燃空氣帶入顯熱Qa全部助燃空氣作為一次空氣，燃料燃燒所需空氣量已求得：Va=27.07x Nm3/ Nm3助燃空氣溫度 ta=200,此時空氣平均比熱ca=1.30 kJ/(Nm3)則：Qa= Vacata =27.07x1.30200=7038.2x （kJ/h）7.1.1.5 從預熱帶不嚴密處漏入空氣帶入顯熱Qb取預熱帶煙氣

21、中的空氣過剩系數(shù)ag=2.5，已求出理論空氣量 Va0=24.61Nm3/ Nm3燒成帶燃料燃燒時空氣過剩系數(shù)af=1.1。Va/=x（ag-af）Va0=x(2.5-1.1)24.61=34.454x （Nm3/h）漏入空氣溫度為ta/=20 此時 Ca/=1.30 kJ/(Nm3)則：Qa/= Va/ Ca/ ta/=34.454x1.3020=895.80x （kJ/h）7.1.1.6 氣幕帶入顯熱Qm氣幕包括封閉氣幕和攪拌氣幕，封閉氣幕只設在窯頭，不計其帶入顯熱。不設攪拌氣幕Qm=0 （kJ/h）7.1.2 熱支出7.1.2.1 產(chǎn)品帶出顯熱Q3出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量：G3=960 Kg出燒

22、成帶產(chǎn)品溫度 ：t3=1300 查手冊11，此時產(chǎn)品平均比熱 ：C3=1.20 kJ/(kg )則：Q3=G3C3t3=96013001.20=1497600 （kJ/h）7.1.2.2 棚板、立柱帶出顯熱Q4棚板、立柱質(zhì)量：G4=320 kg/h出燒成帶棚板、立柱溫度：t4=1300 此時棚板、立柱的平均比熱：C4=0.84+0.000264t=0.84+0.0002641300=1.18 kJ/(kg )則：Q4= G4C4t4=3201.1681300=490880 （kJ/h）7.1.2.3 煙氣帶走顯熱Qg煙氣中包括燃燒生成的煙氣，預熱帶不嚴密處漏入空氣外，還有用于氣幕的空氣。用于氣

23、幕的空氣的體積Vm=0 (Nm3/h)離窯煙氣體積：Vg=Vg0+（ag-1）Va0x+Vm 煙氣溫度為250此時煙氣比熱Cg=1.44 kJ/( Nm3)則：QgVgCgtg28.93+(2.5-1) 24.61x+01.4425022818.24x （kJ/h）7.1.2.4 窯頂、窯墻散熱Q5根據(jù)各段材料不同,并考慮溫度范圍不能太大,將預熱帶和燒成帶分成三段計算 窯墻平均高度（2310+2800）/2=2565mm窯頂平均寬度（2940+3200）/2=3070mm 20-600 長14.4米,平均溫度310 ,外壁溫度80q1=136.7 W/mq2=109.00 W/mQa=136.

24、73.0714.4+1092.5614.42=14079.58 （kJ/h）600-900 長7.2米,平均溫度750 q3=382.86 W/mq4=327.63 W/mQb=382.863.077.2+327.63 2.56 7.22=20540.49 （kJ/h）900-1300 長14.4米，平均溫度1100 q5=497.56 W/mq6=419.75W/mQc=497.563.07 14.4+419.75 2.5614.42=52943.46 （kJ/h）Q5=Qa+ Qb + Qc =14079.58+20540.49+52943.46=87563.53 （kJ/h）7.1.2.

25、5 窯車積蓄和散失之熱Q6取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的20%。7.1.2.6 物化反應耗熱Q7自由水的質(zhì)量 Gw=10 kg/h 煙氣離窯的溫度tg=250。制品中AL2O3含量為22.5%則可得：Q7=Qw+Qr=10（2490+1.93250）+43.2921000.225=50179.53（kJ/h）7.1.2.7 其他熱損失Q8取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的5%。7.1.2.8 列出熱平衡方程由熱平衡方程：熱收入=熱支出，有Q1+Q2+Qf+Qa+Qb+Qm=Q3+Q4+Qg+Q5+Q6+Q7+Q8解得x= 39.88 Nm3/h 單位燃耗：39.88/960=0.0415（標準立方米/千克瓷） 單

26、位熱耗：0.041592000=3821.83(千焦/千克瓷)7.1.2.9 預熱帶、燒成帶熱平衡表預熱帶、燒成帶熱平衡表如表7-1所示。表7-1預熱帶、燒成帶熱平衡表熱 收 入熱 支 出項目(kJ/h)（%）項目(kJ/h)（%）坯體帶入顯熱37462.40.93產(chǎn)品帶走顯熱149760037.02燃料化學顯熱367135290.96煙氣帶走顯熱909991.422.50助燃空氣顯熱280683.46.95窯墻、窯頂帶走顯熱87563.52.16漏入空氣顯熱35724.50.89物化反應耗熱50179.51.24棚板、立柱帶入顯熱10892.80.27棚板、立柱帶出顯熱49088012.13

27、氣幕顯熱00窯車積、散熱807223.219.96其它熱損失201805.84.99總計4036115.9100總計4045243.41007.2冷卻帶熱平衡計算計算基準：基準溫度 0 時間基準 1小時熱平衡示意圖7-2圖7-2冷卻帶熱平衡框圖7.2.1熱收入項目：7.2.1.1 制品帶入顯熱Q3此項熱量即為預熱、燒成帶產(chǎn)品帶出顯熱Q3=1497600 （kJ/h）7.2.1.2 棚板、立柱帶入顯熱Q4此項熱量即為預熱、燒成帶棚板、立柱帶出顯熱 Q4=490880（kJ/h）7.2.1.3 窯車帶入顯熱Q9預熱帶、燒成帶窯車散失之熱占積、散熱的5%，而95%的積熱進入冷卻帶。則：Q9=0.95

28、Q6=807223.20.95=766862.04（kJ/h）7.2.1.4 急冷風與窯尾風帶入顯熱Q10設窯尾風風量為Vx,一般急冷風量為窯尾風量的（1/2-1/4），本設計取急冷風是窯尾風的1/2，則急冷風與窯尾風的總風量為：1.5Vx。 空氣的溫度ta=20,此時空氣的平均比熱ca=1.30 kJ/(Nm3）. 則：Q10=Vacata=1.5Vx1.3020=39Vx（kJ/h）7.2.2 熱支出項目：7.2.2.1 產(chǎn)品帶出顯熱Q11出窯產(chǎn)品質(zhì)量G11=960出窯產(chǎn)品溫度 t11=80， 產(chǎn)品比熱 C11=0.896kJ/(kg)Q11=G11C11t11=960800.896=68

29、812.8（kJ/h） 7.2.2.2 棚板、立柱帶出顯熱Q12 出窯棚板、立柱質(zhì)量G12=320 kg/h 出窯棚板、立柱溫度t12=80， 棚板、立柱比熱C12=0.861 kJ/（kg）Q12= G12 C12 t12=3200.86180=22041.6 （kJ/h）7.2.2.3 窯車帶走和車下散失之熱Q13此項熱量占窯車帶入顯熱的55%。 Q13=0.55Q9=0.55766862.04=421774.12（kJ/h）7.2.2.4 窯頂、窯墻散熱Q14根據(jù)各處的材料，并考慮溫度范圍不能太大，將窯墻分兩段計算其向外散熱 1300-800 長4.8米,平均溫度1050 q1=473.

30、17 W/mq2=551.14W/mQa=473.17 3.074.8+551.142.56 4.82=20472.45 kJ/h 800-80 長16.8米,平均溫度440 q3=196.2 W/mq4=169.67W/mQb=196.23.0716.8+169.67 2.56 16.82=24713.54（kJ/h）Q15= Qa +Qb =20472.45+24713.54=45186.0 （kJ/h）7.2.2.5 從窯道內(nèi)抽出熱空氣帶走顯熱Q16假設抽出熱空氣平均溫度ta=300，查得Ca=1.32 kJ/(Nm3），該窯不用冷卻帶熱空氣做二次空氣，冷卻帶鼓入風量全部用于氣幕，體積為

31、Va=1.5Vx Nm3。漏出空氣忽略不記 則：Q16=VaCata=1.5Vx3001.32=594Vx （kJ/h）7.2.2.6 它熱損失Q17按占冷卻帶熱收入總量的10%計算。7.2.2.7熱平衡方程式列出熱平衡方程式 熱收入=熱支出，即：Q3+Q4+Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q16+Q17 0.90(2646777.6+1452107.1+553296.81+39 Vx)=129167.36+70257.6+304313.25+100467.77+594Vx得：Vx =3438.9 Nm3/h 所以：窯尾風量3438.9 Nm3/h 急冷風量 1719.5 Nm3

32、/h抽送熱空氣風量5158.4 Nm3/h7.2.2.8 冷卻帶熱平衡表冷卻帶熱平衡表如表7-2所示。表7-2冷卻帶熱平衡表熱 收 入熱 支 出項 目(kJ/H)(%)項 目(kJ/H)(%)產(chǎn)品帶入顯熱149760051.83產(chǎn)品帶出顯熱68812.82.38棚板、立柱帶入顯熱49088016.99棚板、立柱帶出顯熱22041.60.76窯車帶入顯熱76686226.54窯體散熱421774.114.60急冷、窯尾風帶入顯熱134117.14.64窯車帶走和向車下散失顯熱45186.01.56抽熱風帶走顯熱2042706.670.70其它散熱288945.910合計2889459.1100合

33、計2889407100 8.3 燒嘴的選用由于全窯共有52個燒嘴，且每小時燃料的消耗量為39.88m3，考慮每個燒嘴的燃燒能力和燒嘴燃燒的穩(wěn)定性，取安全系數(shù)1.5，所以每個燒嘴的燃燒能力為39.881.5/52=1.15Nm3/h則每個燒嘴的熱負荷為1.1592000=105800 kJ/h查工業(yè)爐設計手冊 P192，選用低壓渦流式液化石油氣燒嘴，其燃燒能力V=10 Nm3/h。9工程材料概算確定了窯墻的材料及厚度，決定了窯的結(jié)構(gòu)后，可進行窯體所需材料的概算。通過材料概算可以預備資金，預購材料，使窯爐工作不致盲目。V=lBh9.1 聚輕高鋁磚（23015097mm）在16節(jié)及1925節(jié)窯頂砌有

34、厚度150mm，所以砌有聚輕高鋁磚的窯頂體積為 =0.152.94132.4=13.76 m3共需聚輕高鋁磚13.76/（0.1500.2300.097）=4112塊。在79節(jié)窯頂砌有厚度230mm聚輕高鋁磚，所以砌有聚輕高鋁磚窯頂體積為 =0.232.9432.4=4.87 m3 共需聚輕高鋁磚 4.87/（0.1500.2300.097）=1456塊在19及1925兩側(cè)窯墻砌有厚度230mm聚輕高鋁磚，所以砌有聚輕高鋁磚窯搶體積為 =0.231.342162.4= 23.67m3共需聚輕高鋁磚 23.67/（0.1500.2300.097）=7073塊總共需聚輕高鋁磚4112+1456+7073=12641塊9.2 JM26剛玉磚（23097155/156mm）所砌長度為 92