杭州灣跨海大橋畢業(yè)論文

1、xx交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(論文)目 錄第一章 基本資料1第一節(jié) 項目概況1第二節(jié) 總體設(shè)計1第三節(jié) 橋址資料2第四節(jié) 工程概況2第五節(jié) 地質(zhì)、地震2第六節(jié) 水文氣象4第七節(jié) 設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)4第二章 方案比選6第三章 支座及尺寸擬定8第一節(jié) 支座尺寸8一、 支座選擇8第二節(jié) 尺寸擬定11一、 橋墩形式11二、 墩臺帽尺寸擬定11三、 蓋梁的尺寸擬定12四、 墩身的尺寸擬定12五、 樁的尺寸擬定12六、 7、9號墩構(gòu)造13七、 橋臺構(gòu)造13第四章 橋墩計算15第一節(jié) 荷載計算15一、 支座恒載反力計算15二、 支座活載反力計算16第二節(jié) 蓋梁設(shè)計36一、 沖擊系數(shù)的計算36二、 7號墩蓋梁的計算36三、 1

2、0號墩蓋梁的計算41四、 蓋梁配筋44第三節(jié) 墩柱設(shè)計49一、 地震力計算49二、 汽車制動力的計算58三、 風(fēng)力計算62四、 墩柱配筋63五、 墩頂位移檢算67第四節(jié) 基礎(chǔ)設(shè)計68一、 7號樁的計算68二、 10號墩的計算76三、 單樁承載力檢算85第五章 橋臺設(shè)計87第一節(jié) 荷載計算87一、 支座反力的計算87第二節(jié) 蓋梁設(shè)計91第三節(jié) 樁基設(shè)計95一、 尺寸擬定95二、 樁的計算95小 結(jié)109致 謝110參考文獻(xiàn)111112第一章 基本資料第一節(jié) 項目概況杭州灣跨海大橋橫跨杭州灣中部，連接港口開放城市寧波和商貿(mào)城市嘉興，是我國同三國道主干線跨越杭州灣最便捷的通道，建成后可縮短寧波至上海

3、間的陸路距離100多公里，使寧波、舟山、臺州、溫州等浙東南地區(qū)與上海的聯(lián)系更加緊密，可以更充分地發(fā)揮上海的經(jīng)濟(jì)輻射和聚集功能，促進(jìn)上海浦東的開發(fā)與發(fā)展，進(jìn)一步加強(qiáng)上海在長江三角洲的“龍頭”地位，帶動和促進(jìn)浙江、上海、江蘇經(jīng)濟(jì)的快速持續(xù)發(fā)展。杭州灣跨海大橋也是浙江省2010年前規(guī)劃建設(shè)的“兩縱、兩橫、十八連、三繞、三通道”公路網(wǎng)主骨架的重要組成部分，與滬杭、杭甬高速公路一起構(gòu)成長江三角洲南翼滬、杭、甬兩小時交通圈，可以加速環(huán)杭州灣地區(qū)的城市化進(jìn)程和大大提升該地區(qū)的國際競爭力。第二節(jié) 總體設(shè)計杭州灣跨海大橋總體設(shè)計包括平縱線形設(shè)計、橋跨總體布置及景觀設(shè)計。大橋平縱線形力求平面順暢、縱坡均衡，在視覺

4、上保持線形的連續(xù)性，盡量避免長直線和小偏角，在心理和生理上有安全感和舒適感，并與沿線環(huán)境相協(xié)調(diào)。影響大橋平面線形的因素較多，主要有北岸連接線、北岸海堤、乍浦港規(guī)劃內(nèi)河港池、北航道、南航道、南岸登陸點(diǎn)、南岸海堤、南岸連接線，杭州灣水域流速流向分布、兩岸岸線規(guī)劃及路線線形的各項指標(biāo)等。綜合權(quán)衡各影響因素后，大橋平面線形設(shè)計成美觀流暢的s 形曲線。大橋縱斷面線形的影響因素也很多，不僅受到最大縱坡、最小坡長、最大坡長等路線設(shè)計指標(biāo)控制，還受橋下通航、通車、通人的凈空高度及橋頭軟土路基段的填土高度限制。大橋縱斷面線形設(shè)計成兩個大凸拱形，使大橋縱斷面線形生動活潑。由于橋梁規(guī)模大，大橋總體景觀主要平縱總體線

5、形加總體造型決定，大橋景觀效果見圖1。圖1.1 大橋景觀效果圖（由寧波向嘉興看）第三節(jié) 橋址資料橋位高程最低處標(biāo)高為：7.73m；橋位高程最高處標(biāo)高為：13.116m。相對高差為：5.386m。橋梁平面為直線，與河流交角為71°，立面為折線，主橋中心里程是k0+357.5，全橋中心里程為：k0+406.3，第四節(jié) 工程概況該橋?qū)儆诤贾轂晨绾４髽虮卑哆B接線工程的一部分海鹽樞紐4號橋，是連接寧波與嘉興之間的一座橋；橋下通航為規(guī)劃四級航道；第五節(jié) 地質(zhì)、地震鉆孔zks71的里程是k0+220.10，從柱狀圖中可以看出: 粘土厚度60厘米淤泥質(zhì)粘土厚度220厘米粘土厚度590厘米亞粘土厚度4

6、90厘米亞粘土厚度430厘米亞粘土厚度400厘米亞砂土厚度400厘米亞砂土厚度490厘米亞粘土厚度660厘米粘土厚度670厘米亞粘土厚度570厘米粘土厚度510厘米鉆孔zks70的里程是k0+265.00, 從柱狀圖中可以看出: 亞粘土厚度50厘米淤泥質(zhì)亞粘土厚度150厘米亞粘土厚度470厘米粘土厚度870厘米亞粘土厚度650厘米亞砂土厚度600厘米亞砂土厚度490厘米亞粘土厚度260厘米粘土厚度640厘米亞粘土厚度450厘米亞粘土厚度450厘米粘土厚度390厘米鉆孔zks69的里程是k0+317.50, 從柱狀圖中可以看出: 亞粘土厚度760厘米亞粘土厚度600厘米亞粘土厚度690厘米亞砂土

7、厚度500厘米亞砂土厚度700厘米亞粘土厚度330厘米粘土厚度760厘米亞粘土厚度340厘米亞粘土厚度790厘米鉆孔zks68的里程是k0+385.00，從柱狀圖中可以看出: 亞粘土厚度240厘米亞粘土厚度650厘米粘土厚度590厘米亞粘土厚度680厘米亞砂土 厚度650厘米亞砂土厚度480厘米粘土 厚度700厘米亞粘土厚度700厘米亞粘土厚度630厘米亞粘土厚度330厘米鉆孔zks65的里程是k0+596.20, 從柱狀圖中可以看出: 亞粘土厚度60厘米淤泥質(zhì)粘土厚度190厘米亞粘土厚度600厘米粘土厚度400厘米亞粘土厚度370厘米亞粘土厚度560厘米亞粘土厚度490厘米亞砂土厚度800厘

8、米粘土厚度690厘米亞粘土厚度440厘米粘土厚度880厘米地震設(shè)防烈度為6度，橋址地震動峰值加速度為0.05g，從鉆孔柱狀圖上可以看出本區(qū)段表層為亞粘土，厚度約為50760厘米左右，整個區(qū)域軟土層較厚，分布在表層的亞粘土下面，樁基持力層在亞砂土層上或埋藏更深的硬塑性粘土層上，因此設(shè)計采用150和130兩種樁基。第六節(jié) 水文氣象該地區(qū)屬于亞熱帶季風(fēng)氣候區(qū)，氣候主要特征為溫和濕潤，雨量充沛，四季分明。再根據(jù)當(dāng)?shù)貧庀笳居^測資料統(tǒng)計，多年平均氣溫為17.1°c ,月平均最高氣溫為 28°c（7月份），月平均最低氣溫為5.9°c，多年平均降水量為1602.7毫米，平均風(fēng)速為

9、27.9m/s。第七節(jié) 設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)1線路等級：一級n2車道數(shù)目：單向三車道3行車速度：120km/h4平面線形：直線5線路坡度：平坡6橋面寬度：主橋：12m，引橋：1216m7設(shè)計荷載：公路級第二章 方案比選方案一根據(jù)地理水文地質(zhì)等要求：該橋主橋采用跨徑為45m+80m+45m的三跨預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)箱梁，單箱單室；引橋采用先簡支后連續(xù)的混凝土小箱梁；全橋總長為376.1米，下部主墩采用實體墩，其余均采用柱式墩,基礎(chǔ)為樁基；南引橋跨徑為2*26.2米的連續(xù)梁，北引橋是2×25m+2×25m+4×25m的連續(xù)梁。通航凈高為7m，凈寬為：55m，最高通航水位為1.9

10、2m。主橋橋面寬度為2×0.5m+11m，起點(diǎn)處橋面寬度為2×0.5m+11m，終點(diǎn)處橋面寬度2×0.5m+15m；橋面縱坡坡度分別為0.7%和2.35%，橫坡坡度為2%。施工采用階段懸臂澆注施工方法，而邊跨現(xiàn)澆段采用等高度有利于施工。主要材料：箱梁采用c50混凝土。方案二該橋主橋采用跨徑為40m+90m+40m的三跨預(yù)應(yīng)力混凝土梁拱組合橋，主梁采用箱形梁，等截面單箱單室, 引橋采用先簡支后連續(xù)的混凝土小箱梁；全橋總長為376.1米，下部結(jié)構(gòu)主墩采用實體墩，其余均采用柱式墩,基礎(chǔ)為樁基；南引橋跨徑為2×26.2米的連續(xù)梁，北引橋是2×25m+2

11、×25m+4×25m的連續(xù)梁。雙向四車道，橋面寬度是2×0.5m+11m，設(shè)計荷載是：汽車-超20級，掛車-120，設(shè)計橋面縱坡坡度分別為0.7%和2.35%，橫坡坡度為2%。為了滿足4級航道通航的要求，設(shè)計通航凈空為8米，通航凈寬為55米，考慮橋下有足夠的泄洪面積，使河床不產(chǎn)生過大的沖刷，以及墩臺埋置深度的影響，將該橋主跨設(shè)計為90m。由于該橋位于杭州灣軟土地基上，地基無法承受拱橋所產(chǎn)生的水平推力，所以傳統(tǒng)拱橋不適宜在該地區(qū)建造。而預(yù)應(yīng)力混凝土梁拱組合橋拱的水平推力有水平預(yù)應(yīng)力束承擔(dān)，這樣就避免了傳統(tǒng)工藝在軟土地基上建造混凝土拱橋所承擔(dān)的風(fēng)險；另外該拱梁組合橋采

12、用中承式結(jié)構(gòu)可以使用較大的矢跨比，該橋f/l=1/4，這樣既可以減少拱所產(chǎn)生的水平推力，又可以提供較大的橋下通航凈空。表2.1方案比較方案編號一二橋形預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力混凝土梁拱組合橋跨徑布置2×26.2+45+80+45+6×25=376.1m2×26.2+40+90+40+6×25=376.1m通航凈空高度（m）7m8m主橋橋墩形式主墩采用實體墩，其余采用柱式墩主墩采用實體墩，其余采用柱式墩主梁施工方法懸臂現(xiàn)澆法先拱后梁懸臂拼裝法橋梁寬度（m）主橋為：2×0.5+11=12m引橋為：2×0.5+15=16m, 2×

13、0.5+11=16m主橋為：2×0.5+11=12m引橋為：2×0.5+15=16m, 2×0.5+11=16m全橋造價方案優(yōu)缺點(diǎn)：1.預(yù)應(yīng)力混凝土梁拱組合橋特點(diǎn)：這種組合式橋型能充分發(fā)揮混凝土拱橋造價低的優(yōu)點(diǎn)，避免橋臺承受水平力，是由大噸位預(yù)應(yīng)力索承擔(dān)水平力的一種新橋型。這種橋既可以梁式橋為外部條件，拱的水平推力有水平預(yù)應(yīng)力束承擔(dān)，既避免了傳統(tǒng)工藝在軟土地基上建造混凝土拱橋所承擔(dān)的風(fēng)險，又方便了施工。2. 連續(xù)梁橋特點(diǎn)：有利于高速行車，在活載作用下因主梁連續(xù)產(chǎn)生支點(diǎn)負(fù)彎矩對跨中正彎距有卸載作用，其彎距分布合理，結(jié)構(gòu)剛度大，動力性能好。該橋型屬于超靜定結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)不

14、均勻沉降會產(chǎn)生附加內(nèi)力，對基礎(chǔ)要求較高。第三章 支座及尺寸擬定第一節(jié) 支座尺寸一、 支座選擇支座是支撐上部橋跨結(jié)構(gòu)和傳遞橋梁荷載的結(jié)構(gòu)物。本橋11號橋臺及7號墩處設(shè)置qmf-80型異型鋼伸縮縫，根據(jù)上部結(jié)構(gòu)反力及橋形特點(diǎn)，引橋伸縮縫處設(shè)置gyzf4 250×65四氟滑板支座，引橋其余墩采用gyz 350×74板式橡膠支座。板式橡膠支座由數(shù)層薄橡膠片與薄鋼板鑲嵌、粘合、壓制而成。它具有足夠的豎向剛度以承受垂直荷載，能將上部結(jié)構(gòu)的反力可靠地傳遞給墩臺；有良好的彈性，以適應(yīng)梁端的轉(zhuǎn)動；有較大的剪切變形，以滿足上部結(jié)構(gòu)的水平位移。板式橡膠支座分矩形和圓形。其結(jié)構(gòu)分別見圖3.1和3.

15、2聚四氟乙烯滑板式橡膠支座是在普通板式橡膠支座頂面粘結(jié)一塊一定厚度的聚四氟乙烯板材形成的支座。分矩形和圓形，其結(jié)構(gòu)分別見圖3.3和3.4。聚四氟乙烯滑板式橡膠支座除具有普通板式橡膠支座的豎向剛度與壓縮變形，且能承受垂直荷載及適應(yīng)梁端轉(zhuǎn)動外，還能利用聚四氟乙烯板與梁底不銹鋼板間的低摩阻系數(shù)，使橋梁上部結(jié)構(gòu)水平位移不受限制。此外，這種支座還可在頂推、橫移等施工中作滑板使用。圖3.1矩形普通板式橡膠支座圖3.2圓形普通板式橡膠支座圖3.3矩形四氟滑板橡膠支座 77777圖3.4圓形四氟滑板橡膠支座第二節(jié) 尺寸擬定橋梁墩臺主要由墩臺帽，墩臺身和基礎(chǔ)三部分組成。墩臺除了要承受上部結(jié)構(gòu)的荷載外，還要承受流

16、水壓力，水面以上的風(fēng)力以及可能出現(xiàn)的冰荷載，船只或漂流物的撞擊力。公路上使用的橋梁墩臺大體上分為兩大類。一類是重力式，其主要特點(diǎn)是依靠自身重力來平衡外力保持其穩(wěn)定性。第二類是輕型墩臺。一、 橋墩形式 決定橋墩形式的因素除與橋臺有關(guān)的因素以外，還決定與河水流速、墩旁水深、水流斜交角度、水流通航等條件。本設(shè)計中根據(jù)結(jié)構(gòu)受力條件、施工要求、水文及水流情況，主橋主墩采用無墩帽式的矩形重力實體墩；過渡墩采用雙柱式橋墩。實體墩具有自重大、整體性好和施工方便的優(yōu)點(diǎn)；柱式墩具有線條簡捷、明快、美觀、既節(jié)省材料數(shù)量又施工方便的特點(diǎn)。二、 墩臺帽尺寸擬定墩臺帽平面尺寸因根據(jù)上部構(gòu)造形式、支座布置情況，架設(shè)上部結(jié)構(gòu)

17、施工方的要求而決定。一般用下式求得：(一) 順橋向墩帽最小寬度b b 式（3.1）式中：相鄰兩跨支座中心距； 式（3.2）伸縮縫，中小橋為25cm，大跨徑橋梁可按溫度變化及施工放樣、安裝構(gòu)件的誤差等因素確定，溫度變化引起的變位為： 式（3.3）橋跨的計算長度；溫度變化幅度值，可采用當(dāng)?shù)刈罡呒白畹驮缕骄鶜鉁丶皹蚩鐫仓瓿蓵r的溫度計算決定； 材料的線膨脹系數(shù)，鋼筋混凝土構(gòu)造物為0.0000100.000015；、各該橋跨結(jié)構(gòu)伸過支座中心線的長度；、各該橋跨結(jié)構(gòu)支座墊板順橋向?qū)挾?；順橋向支座墊板至墩身邊緣最小距離，見表3.1；檐口寬度，510cm。 表3.1支座邊緣到墩、臺身邊緣的最小距離（cm）橋

18、向橋型順橋向橫橋向圓弧形端頭矩形端頭大橋252540中橋202030小橋151520(二) 橫橋向墩帽最小寬度bb=橋跨結(jié)構(gòu)兩外側(cè)主梁中心距+支座底板橫向?qū)挾?2×順橋向支座墊板至墩身邊緣最小距離+支座墊板到墩臺邊緣最小寬度的兩倍。三、 蓋梁的尺寸擬定蓋梁截面形狀一般為矩形或t形，底面形狀有直線和曲線兩種。直線形施工簡單，曲線形施工復(fù)雜，但材料較為節(jié)省。蓋梁寬度b依上部構(gòu)造形式、支座間距和尺寸，同時加上支座邊緣到蓋梁邊緣的最小距離擬定，也要滿足公路工程抗震設(shè)計規(guī)范(jtg 004-89)的有關(guān)規(guī)定。蓋梁的高度h一般為梁高的0.81.2倍。蓋梁的長度應(yīng)大于上部構(gòu)造兩邊梁間的距離，并應(yīng)滿

19、足上部構(gòu)造安裝時的要求。設(shè)置橡膠支座的橋墩應(yīng)預(yù)留更換支座所需的位置。支座下應(yīng)布置鋼筋網(wǎng)以分布應(yīng)力。蓋梁懸臂端高度h應(yīng)不小于30cm。各截面尺寸與配筋需通過計算確定。四、 墩身的尺寸擬定墩身是橋墩的主體，墩身尺寸主要以墩帽尺寸確定。公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（jtg d62-2004）規(guī)定：實體橋墩墩身的頂寬，小跨徑不宜小于800mm（輕型橋墩不宜小于600mm），中等跨度的橋梁不宜小于1000mm,大跨度橋梁墩身頂寬視上部結(jié)構(gòu)類型而定。五、 樁的尺寸擬定 樁按施工方法可分為預(yù)制樁及就地灌注樁；按基礎(chǔ)受力條件可分為支承樁、嵌巖樁、摩擦樁；按承臺位置可分為高承臺樁和底承臺樁。樁的尺寸

20、包括樁徑和樁長。在一定的荷載作用下樁徑和樁長及根數(shù)之間是互相關(guān)聯(lián)的。對于柱樁，樁長主要取決于基巖的埋置深度，樁長確定后根據(jù)外荷載的大小和單樁容許承載能力等因素取求算所需樁的根數(shù)。對于摩擦樁可參考跨度相同的既有設(shè)計資料先擬定樁的根數(shù)，再根據(jù)荷載大小，土層的有關(guān)力學(xué)指標(biāo)計算出所需樁長。六、 7、9號墩構(gòu)造7號墩為2×25m與4×25m聯(lián)過渡墩；9號墩為4×25m聯(lián)中間墩圖3.5 7號墩構(gòu)造圖3.6 10號墩構(gòu)造七、 橋臺構(gòu)造根據(jù)主梁在橋臺的布置和支座選擇擬定橋臺尺寸構(gòu)造如圖圖3.7 11號橋臺構(gòu)造圖第四章 橋墩計算第一節(jié) 荷載計算一、 支座恒載反力計算(一) 建立模型

21、采用midas程序?qū)ι喜拷Y(jié)構(gòu)建模，加二期恒載。引橋部分由兩聯(lián)組成:2×25m+4×25m，其中2×25m部分為四片箱梁，4×25m部分為五片箱梁。7號墩為兩聯(lián)的過渡墩。(二) 計算結(jié)果1 .兩跨2×25m對各支座的反力圖4.1 2×25m聯(lián)有限元模型兩跨2×25m恒載反力匯總見表4.1墩號r1(kn)r2(kn)r3(kn)r4(kn)5號墩405.0347.6347.6405.06號墩1385.61217.51217.51385.67號墩419.5377.9377.9419.5表4.1 兩跨2×25m恒載反力匯總

22、2 .四跨4×25m對各支座的反力圖4.2 4×25m聯(lián)有限元模型四跨4×25m恒載反力匯總見表4.2表4.2 四跨4×25m恒載反力匯總r1(kn)r2(kn)r3(kn)r4(kn)r5(kn)7號墩408.5332.5332.5332.5408.58號墩1213.41003.71003.61003.71213.49號墩1006.9855.1855.1855.11006.910號墩1257.71092.21092.21092.21257.711號墩432.1381.2381.1381.2432.1二、 支座活載反力計算(一) 按影響線加車道荷載1 .

23、兩跨2×25m車道影響線及加載如下圖4.35號墩反力影響線及車道荷載加載圖4.46號墩反力影響線及車道荷載加載圖4.57號墩反力影響線及車道荷載加載2 .四跨4×25m車道影響線及加載如下圖圖4.67號墩反力影響線及車道荷載加載圖4.78號墩反力影響線及車道荷載加載圖4.89號墩反力影響線及車道荷載加載圖4.910號墩反力影響線及車道荷載加載圖4.1011號墩反力影響線及車道荷載加載(二) 計算結(jié)果r(kn)1 .兩跨2×25m各墩活載反力表4.3兩跨2×25m各墩活載反力r(kn)單車道雙車道三車道5號墩374.2748.4875.6286號墩588.

24、91177.81378.0267號墩373.6747.2874.2242 .四跨4×25m各墩活載反力表4.4四跨4×25m各墩活載反力r(kn)單車道雙車道三車道7號墩376.7753.4881.4788號墩584.61169.21367.9649號墩561.41122.81313.67610號墩584.61169.21367.96411號墩376.1752.2880.074(三) 橫向分布系數(shù)計算活載對稱布置用杠桿法，非對稱布置用偏心壓力法1 .四跨5片梁7號墩對稱布載梁中心線間距(1) 單列汽車圖4.117號墩5片梁單列汽車對稱布置(單位：cm)(2) 雙列汽車圖4.

25、127號墩5片梁兩列汽車對稱布置(單位：cm)(3) 三列汽車圖4.137號墩5片梁三列汽車對稱布置(單位：cm)2 .四跨5片梁8、9、10、11號墩對稱布載8、9、10、11號墩梁間距a分別為:267.5cm,284.15cm,300.825cm,317.5cm。按上述方法計算結(jié)果如下表表4.5四跨5片梁各墩對稱布置橫向分布系數(shù)計算荷載梁間距a(cm)k1k2k3k4k57號墩單列汽車對稱250.8250.00000.17940.64120.17940.0000兩列汽車對稱250.8250.00000.61800.76410.61800.0000三列汽車對稱250.8250.29740.8

26、2060.76410.82060.29748號墩單列汽車對稱267.50.00000.16820.66360.16820.0000兩列汽車對稱267.50.00000.57940.84110.57940.0000三列汽車對稱267.50.24770.83180.84110.83180.24779號墩單列汽車對稱284.150.00000.15840.68330.15840.0000兩列汽車對稱284.150.00000.54550.90900.54550.0000三列汽車對稱284.150.20390.84160.90900.84160.203910號墩單列汽車對稱300.8250.00000

27、.14960.70080.14960.0000兩列汽車對稱300.8250.00000.51520.96950.51520.0000三列汽車對稱300.8250.16480.85040.96950.85040.164811號墩單列汽車對稱317.50.00000.14170.71650.14170.0000兩列汽車對稱317.50.00000.48821.02360.48820.0000三列汽車對稱317.50.12990.85831.02360.85830.12993 .兩跨4片梁7號墩對稱布載(1) 單列汽車圖4.147號墩4片梁單列汽車對稱布置(單位：cm)(2) 兩列汽車圖4.157號

28、墩4片梁兩列汽車對稱布置(單位：cm)(3) 三列汽車圖4.167號墩4片梁三列汽車對稱布置(單位：cm) 4 .兩跨4片梁5、6號墩對稱布載5、6號墩梁間距a分別為290cm、312.2cm。按上述方法計算結(jié)果如下表表4.6兩跨4片梁各墩對稱布置橫向分布系數(shù)計算荷載梁間距ak1k2k3k45號墩單列汽車對稱2900.00000.50000.50000.0000兩列汽車對稱2900.17240.82760.82760.1724三列汽車對稱2900.56900.93100.93100.56906號墩單列汽車對稱312.20.00000.50000.50000.0000兩列汽車對稱312.20.1

29、4240.85760.85760.1424三列汽車對稱312.20.49301.00701.00700.49307號墩單列汽車對稱334.4330.00000.50000.50000.0000兩列汽車對稱334.4330.11630.88370.88370.1163三列汽車對稱334.4330.42691.07311.07310.42695 .四跨5片梁7號墩非對稱布載圖4.177號墩5片梁單列汽車非對稱布置(單位：cm)(1) 單列汽車(2) 兩列汽車圖4.187號墩5片梁兩列汽車非對稱布置(單位：cm)(3) 三列汽車圖4.197號墩5片梁三列汽車非對稱布置(單位：cm)6 .四跨5片梁8

30、、9、10、11號墩非對稱布載按計算四跨5片梁7號墩處活載非對稱布置橫向分布系數(shù)的計算方法計算出結(jié)果如下表4.7四跨5片梁各墩非對稱布置橫向分布系數(shù)計算梁間距n偏心ai2k1k2k3k4k57號墩單列非對稱250.8255476.65629131.80.58010.39000.20.0100-0.1801兩列非對稱250.8255321.65629131.80.45650.32820.20.0718-0.0565三列非對稱250.8255166.65629131.80.33290.26640.20.13360.06718號墩單列非對稱267.55510715562.50.58130.39070

31、.20.0093-0.1813兩列非對稱267.55355715562.50.46540.33270.20.0673-0.0654三列非對稱267.55200715562.50.34950.27480.20.12520.05059號墩單列非對稱284.25543.4807696.40.58240.39120.20.0088-0.1824兩列非對稱284.25388.4807696.40.47330.33670.20.0633-0.0733三列非對稱284.25233.4807696.40.36430.28210.20.11790.035710號墩單列非對稱300.85576.6904806.4

32、0.58340.39170.20.0083-0.1834兩列非對稱300.85421.6904806.40.48030.34020.20.0598-0.0803三列非對稱300.85266.6904806.40.37730.28860.20.11140.022711號墩單列非對稱317.5561010080630.58430.39210.20.0079-0.1843兩列非對稱317.5545510080630.48660.34330.20.0567-0.0866三列非對稱317.5530010080630.38900.29450.20.10550.01107 .兩跨4片梁7號墩非對稱布載圖4.

33、207號墩4片梁單列汽車非對稱布置(單位：cm)(1) 單列汽車(2) 兩列汽車圖4.217號墩4片梁兩列汽車非對稱布置(單位：cm)(3) 三列汽車圖4.227號墩4片梁三列汽車非對稱布置(單位：cm)8 .兩跨4片梁5、6號墩非對稱布載按計算兩跨4片梁7號墩處活載非對稱布置橫向分布系數(shù)的計算方法計算出結(jié)果表4.8四跨5片梁各墩非對稱布置橫向分布系數(shù)計算梁間距(cm)n偏心(cm)ai2(cm2)k1k2k3k45號墩單列非對稱29044104205000.67410.39140.1086-0.1741兩列非對稱29042554205000.51380.33790.1621-0.0138三列

34、非對稱29041004205000.35340.28450.21550.14666號墩單列非對稱312.24443.3487344.20.67600.39200.1080-0.1760兩列非對稱312.24288.3487344.20.52700.34230.1577-0.0270三列非對稱312.24133.3487344.20.37810.29270.20730.12197號墩單列非對稱334.4334476.65559227.20.67760.39250.1075-0.1776兩列非對稱334.4334321.65559227.20.53850.34620.1538-0.0385三列非對

35、稱334.4334166.65559227.20.39950.29980.20020.1005(四) 活載橫向分布情況表4.9兩跨4片梁5號墩處支座反力計算計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)r(kn)ri(kn)按杠桿法計算單列汽車對稱布置k10.0000 374.20.0 k20.5000 187.1 k30.5000 187.1 k40.0000 0.0 兩列汽車對稱布置k10.1724 374.264.5 k20.8276 309.7 k30.8276 309.7 k40.1724 64.5 三列汽車對稱布置k10.5690 374.2212.9 k20.9310 348.4 k30.9310

36、 348.4 k40.5690 212.9 按偏心受壓法計算單列汽車非對稱布置k10.6741 374.2252.3 k20.3914 146.5 k30.1086 40.6 k4-0.1741 -65.2 兩列汽車非對稱布置k10.5138 748.4384.5 k20.3379 252.9 k30.1621 121.3 k4-0.0138 -10.3 三列汽車非對稱布置k10.3534 875.628309.5 k20.2845 249.1 k30.2155 188.7 k40.1466 128.3 表4.10 兩跨4片梁6號墩處支座反力計算計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)r(kn)ri(kn

37、)按杠桿法計算單列汽車對稱布置k10.0000 588.90.0 k20.5000 294.5 k30.5000 294.5 k40.0000 0.0 兩列汽車對稱布置k10.1424 588.983.8 k20.8576 505.1 k30.8576 505.1 k40.1424 83.8 三列汽車對稱布置k10.4930 588.9290.3 k21.0070 593.0 k31.0070 593.0 k40.4930 290.3 按偏心受壓法計算單列汽車非對稱布置k10.6760 588.9398.1 k20.3920 230.8 k30.1080 63.6 k4-0.1760 -103

38、.6 兩列汽車非對稱布置k10.5270 1177.8620.7 k20.3423 403.2 k30.1577 185.7 k4-0.0270 -31.8 三列汽車非對稱布置k10.3781 1378.026521.0 k20.2927 403.3 k30.2073 285.7 k40.1219 168.0 表4.11兩跨4片梁7號墩處支座反力計算計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)r(kn)ri(kn)按杠桿法計算單列汽車對稱布置k10.0000 373.60.0 k20.5000 186.8 k30.5000 186.8 k40.0000 0.0 兩列汽車對稱布置k10.1163 373.643

39、.4 k20.8837 330.2 k30.8837 330.2 k40.1163 43.4 三列汽車對稱布置k10.4269 373.6159.5 k21.0731 400.9 k31.0731 400.9 k40.4269 159.5 按偏心受壓法計算單列汽車非對稱布置k10.6776 373.6253.1 k20.3925 146.6 k30.1075 40.2 k4-0.1776 -66.3 兩列汽車非對稱布置k10.5385 747.2402.4 k20.3462 258.7 k30.1538 114.9 k4-0.0385 -28.8 三列汽車非對稱布置k10.3995 874.2

40、24349.2 k20.2998 262.1 k30.2002 175.0 k40.1005 87.9 表4.12四跨5片梁7號墩處支座反力計算計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)r(kn)ri(kn)按杠桿法計算單列汽車對稱布置k10.0000 376.70.0 k20.1794 67.6 k30.6412 241.5 k40.1794 67.6 k50.0000 0.0 兩列汽車對稱布置k10.0000 376.70.0 k20.6180 232.8 k30.7641 287.8 k40.6180 232.8 k50.0000 0.0 三列汽車對稱布置k10.2974 376.7112.0 k20

41、.8206 309.1 k30.7641 287.8 k40.8206 309.1 k50.2974 112.0 按偏心受壓法計算單列汽車非對稱布置k10.5801 376.7218.5 k20.3900 146.9 k30.2000 75.3 k40.0100 3.8 k5-0.1801 -67.8 兩列汽車非對稱布置k10.4565 753.4343.9 k20.3282 247.3 k30.2000 150.7 k40.0718 54.1 k5-0.0565 -42.5 三列汽車非對稱布置k10.3329 881.478293.4 k20.2664 234.9 k30.2000 176.

42、3 k40.1336 117.7 k50.0671 59.2 表4.13 四跨5片梁8號墩處支座反力計算計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)r(kn)ri(kn)按杠桿法計算單列汽車對稱布置k10.0000 584.60.0 k20.1682 98.3 k30.6636 387.9 k40.1682 98.3 k50.0000 0.0 兩列汽車對稱布置k10.0000 584.60.0 k20.5794 338.7 k30.8411 491.7 k40.5794 338.7 k50.0000 0.0 三列汽車對稱布置k10.2477 584.6144.8 k20.8318 486.3 k30.8411

43、 491.7 k40.8318 486.3 k50.2477 144.8 按偏心受壓法計算單列汽車非對稱布置k10.5813 584.6339.8 k20.3907 228.4 k30.2000 116.9 k40.0093 5.5 k5-0.1813 -106.0 兩列汽車非對稱布置k10.4654 1169.2544.2 k20.3327 389.0 k30.2000 233.8 k40.0673 78.7 k5-0.0654 -76.5 三列汽車非對稱布置k10.3495 1367.964478.1 k20.2748 375.9 k30.2000 273.6 k40.1252 171.3

44、 k50.0505 69.0 表4.14 四跨5片梁9號墩處支座反力計算計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)r(kn)ri(kn)按杠桿法計算單列汽車對稱布置k10.0000 561.40.0 k20.1584 88.9 k30.6833 383.6 k40.1584 88.9 k50.0000 0.0 兩列汽車對稱布置k10.0000 561.40.0 k20.5455 306.2 k30.9090 510.3 k40.5455 306.2 k50.0000 0.0 三列汽車對稱布置k10.2039 561.4114.4 k20.8416 472.5 k30.9090 510.3 k40.8416

45、472.5 k50.2039 114.4 按偏心受壓法計算單列汽車非對稱布置k10.5824 561.4327.0 k20.3912 219.6 k30.2000 112.3 k40.0088 4.9 k5-0.1824 -102.4 兩列汽車非對稱布置k10.4733 1122.8531.5 k20.3367 378.0 k30.2000 224.6 k40.0633 71.1 k5-0.0733 -82.3 三列汽車非對稱布置k10.3643 1313.68478.5 k20.2821 370.6 k30.2000 262.7 k40.1179 154.8 k50.0357 47.0 表4

46、.15 四跨5片梁10號墩處支座反力計算計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)r(kn)ri(kn)按杠桿法計算單列汽車對稱布置k10.0000 584.60.0 k20.1496 87.4 k30.7008 409.7 k40.1496 87.4 k50.0000 0.0 兩列汽車對稱布置k10.0000 584.60.0 k20.5152 301.2 k30.9695 566.8 k40.5152 301.2 k50.0000 0.0 三列汽車對稱布置k10.1648 584.696.4 k20.8504 497.2 k30.9695 566.8 k40.8504 497.2 k50.1648 96.4 按偏心受壓法計算單列汽車非對稱布置k10.5834 584.6341.0 k20.3917 229.0 k30.2000 116.9 k40.0083 4.9 k5-0.1834 -107.2 兩列汽車非對稱布置k10.4803 1169.2561.6 k20.3402 397.7 k30.2000 233.8 k40.0598 70.0 k5-0.0803 -93.9 三列汽車非對稱布置k10.3773 1367.96516.1 k20.2886 394.8