畢業(yè)設計計算書 定稿

1、河南理工大學萬方科技學院本科畢業(yè)設計（論文）摘 要本畢業(yè)設計內容為淮陽華林集團辦公樓，該樓結構形式為高層鋼筋混凝土框架結構。共八層，底層層高4.2米，其他層層高均為3.6米。建筑物總高度為30.9米，寬度為14.4m,長度為64.8m總建筑面積為7464.96平方米。框架抗震等級為二級，抗震設防烈度為7度，場地為2類場地。本設計的主要內容：1.建筑設計：根據(jù)使用功能不同，分別設置了大空間辦公室及小開間獨立辦公室。正對大廳設置兩部電梯，電梯兩側布置兩個防火樓梯，衛(wèi)生間位置在樓梯間兩側，每層設置。該方案總體采光較好，結構布置合理，功能分區(qū)明確。 2.結構設計：結構設計階段進行了結構平面布置、估算截

2、面尺寸、荷載計算、側移驗算、內力計算、內力組合及構件設計等工作，并完成了標準層結構平面布置圖、框架配筋圖、樓梯、基礎結構施工圖。內力計算：采用底部剪力法進行水平地震作用下的樓層內力計算；采用d值法進行水平地震作用下框架內力計算；采用彎矩二次分配法進行豎向恒載、活載作用下的內力計算；內力組合：考慮恒載活荷載、恒載活荷載+水平地震作用兩種內力組合方式進行框架梁、柱的最大彎矩及軸力計算；截面配筋及驗算：對于框架梁柱進行控制截面的計算配筋，并進行框架節(jié)點的驗算。單向板設計采用彈性方法進行計算配筋，關鍵詞：鋼筋混凝土，框架，荷載，梁，結構設計abstracbthe contents of the gra

3、duate design jiaozuo city design institute of office design, the building structure for the high-level reinforced concrete frame structure. total eight layers( nine layers of part), the high-end layers of 4.2 meters, the other layers are 3.6 meters high. the total height of building is 30.9 meters,

4、the width is a 14.4 ms, the length for total building area of 64.8 ms for more than 7464.96 square meters. seismic framework for the two grades, the earthquake intensity of 7 degrees, the venue for a class venues. the design of main elements : 1. architectural design : according to the use of differ

5、ent functions. placed a large space to open a small office and an independent office. the hall is set up two elevators, escalators two sides layout fire stairs, the toilet located in the staircases on both sides, on each floor. the overall program better lighting, layout reasonable structure, functi

6、on outline clear.2. structure design : structural design stage of the structural layout, estimating section size, load calculation, checking lateral, internal forces, the internal forces of the composition and the component design work, and completed a standard structure layout map, reinforcement fr

7、amework plan, the staircase, the infrastructure construction plans. internal force calculation : the base shear horizontal earthquake under the floor of the inner force calculation; d value method used for earthquake under the framework of internal force computation; moment used for the vertical dis

8、tribution law contains constant, under live load calculation of internal forces; internal force composition : considering the constant loading + live load, constant load live set + level two internal forces earthquake portfolio approach frame beams and columns of the greatest moments and axial force

9、 computation; section reinforcement and checking : column framework for the calculation of the control section of reinforced, and the framework of the joint checking. one-way slab design and adoption of a flexible method for calculating reinforcement, keywords : reinforced concrete, framework, struc

10、tural design21目 錄1.建筑設計11.1工程背景11.1.1 設計資料11.1.2 材料11.2 工程特點21.3 本章小結32.結構設計42.1框架結構設計42.1.1 工程概況42.1.2設計資料42.1.3梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定52.1.4重力荷載代表值的計算82.1.5水平地震作用下框架的側移剛度計算112.1.6水平地震作用下框架的內力計算172.1.7豎向荷載作用下橫向框架的內力分析242.1.8內力組合372.1.9截面設計482.2板的計算572.2.1設計資料572.2.2樓面板572.3樓梯設計622.3.1樓梯板計算632.3.平臺板計算642.3.

11、平臺梁計算652.4本章小結673.結 論68致 謝69參考文獻701.建筑設計1.1工程背景本項目為八層鋼筋混凝土框架結構體系，占地面積約為933.12 m2，總建筑面積約為7464.96 m2；底層層高為4.2m，其他層層高為3.6m；室內地坪為±0.000m，室外內高差-0.4m?？蚣芰?、柱、樓面板、屋面板均為現(xiàn)澆。因考慮抗震的要求，需要設置變形縫，寬度為150mm。 1.1.1 設計資料（1）氣象資料基本風荷載w。=0.4kn/ m2；基本雪荷載不考慮。（2）地質條件地形不夠平坦，場地地層主要由雜填土、粘性土、全風化、強風化、中風化花崗巖組成。開挖的基坑側壁土質主要由雜填土、

12、粘性土、全風化花崗巖、強風化花崗巖組成。地下水埋藏約-2.10m3.70m，主要為潛水。（3）地震設防烈度：7度抗震設防。（4）結構抗震等級：二級本工程的框架為二級抗震等級。（5)設計地震分組場地為類，設計基本地震加速度0.1g，結構的特征周期tg=0.55(s)，地震影響系數(shù)。1.1.2 材料柱混凝土強度等級采用c30，縱筋采用hrb400級，箍筋采用hpb235級；梁混凝土強度等級采用c30，縱筋采用hrb400級，箍筋采用hpb235級。樓板及屋面板混凝土強度采用c25，鋼筋采用hpb235級。1.2 工程特點本工程主體為八層，主體高度為30.9米，屬高層建筑。高層建筑的特點(包括有利的

13、和不利的)有以下幾個方面：（1）在相同的建設場地中，建造高層建筑可以獲得更多的建筑面積，這樣可以部分解決城市用地緊張和地價高漲的問題。（2）在建筑面積與建設場地面積相同比值的情況下，建造高層建筑比多層建筑能夠提供更多的空閑地面，將這些空閑地面用作綠化和休息場地，有利于美化環(huán)境，并帶來更充足的日照、采光和通風效果。（3）從城市建設和管理的角度看，建筑物向高空延伸，可以縮小城市的平面規(guī)模，縮短城市道路和各種公共管線的長度，從而節(jié)省城市建設與管理的投資。由于建造高層建筑可以增加人們的聚集密度，縮短相互間的距離，水平交通與豎向交通相結合，使人們在地面上的活動走向空間化，節(jié)約了時間，增加了效率。但人口的

14、過分密集有時也會造成交通擁擠、出行困難等問題。（4）高層建筑中的豎向交通一般由電梯來完成，這樣就會增加建筑物的造價，從建筑防火的角度看，高層筑的防火要求要高于中低層建筑，也會增加高層建筑的工程造價和運行成本。（5）從結構受力特性來看，側向荷載（風荷載和地震作用）在高層建筑分析和設計中將起著重要的作用，特別是在超高層建筑中將起主要作用。因此高層建筑的結構分析和設計要比一般的中低層建筑復雜得多。在高層建筑中，抵抗水平力成為確定和設計結構體系的關鍵問題。高層建筑中常用的結構體系有框架、剪力墻、框架-剪力墻、筒體以及它們的組合。高層建筑隨著層數(shù)和高度的增加水平作用對高層建筑機構安全的控制作用更加顯著，

15、包括地震作用和風荷載，高層建筑的承載能力、抗側剛度、抗震性能、材料用量和造價高低，與其所采用的機構體系又密切的相關。不同的結構體系，適用于不同的層數(shù)、高度和功能?？蚣芙Y構體系是由梁、柱構件通過節(jié)點連接構成，既承受豎向荷載，也承受水平荷載的結構體系。這種體系適用于多層建筑及高度不大的高層建筑。本建筑采用的是框架結構體系，其優(yōu)點是建筑平面布置靈活，可通過合理的設計，使之具有良好的抗震性能；框架結構構件類型少，易于標準化、定型化；可以采用預制構件，也易于采用定型模板而做成現(xiàn)澆結構，本建筑采用的現(xiàn)澆結構。根據(jù)工程地震勘探和所屬地區(qū)的條件，及該工程的設計要求有靈活的空間布置和較大的跨度，故采用鋼筋混凝土

16、框架結構體系。1.3 本章小結本章主要論述了本次設計的工程概況、相關的設計資料、高層建筑的一些特點以及綜合本次設計所確定的結構體系類型。2.結構設計2.1框架結構設計2.1.1 工程概況本工程為八層鋼筋混凝土框架結構體系，建筑面積約933.12m2，總建筑面積約為7464.96 m2；底層層高為4.2m，其他層層高為3.6m；室內地坪為±0.000m，室外內高差-0.4m。根據(jù)場地條件，確定建筑方案，房間開間7.2m，進深6m,走廊寬度2.4m。建筑物局部對稱，取其中一部分框架進行計算，框架平面柱網(wǎng)布置如圖2-1所示。圖2-1 框架平面柱網(wǎng)布置圖框架梁、柱、樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混

17、凝土結構。2.1.2設計資料（1）氣象條件基本風壓0.5kn/m2。（2）抗震設防烈度：7度設防。(3) 工程地質條件地形不夠平坦，場地地層主要由雜填土、粘性土、組成。開挖的基坑側壁土質主要由雜填土、粘性土、組成。地下水埋藏約-2.10m3.70m，主要為潛水。（4）屋面及樓面做法 屋面做法:30mm厚細石混凝土保護層三氈四油防水層20mm厚水泥砂漿找平層膨脹珍珠巖保溫層120mm厚鋼筋混凝土板15mm厚石灰砂漿抹灰樓面做法：20mm水泥砂漿面層120mm厚鋼筋混凝土板15mm厚石灰砂漿抹灰（5）材料混凝土強度等級為c302.1.3梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定（1）梁截面尺寸梁截面高度按梁跨

18、度的1/121/8估算l1：b×h=300mm×600mml2：b×h=300mm×400mm l3：b×h=300mm×600mml4：b×h=300mm×600mm梁編號見圖2-2。圖2-2 框架梁編號圖（2）柱截面尺寸一層 : 700mm×700mm二八層： 600mm×600mm（3）梁的計算跨度框架梁的計算跨度以上柱形心為準，由于建筑軸線與墻軸線重合，故建筑軸線與結構計算跨度不同。（見表2-1）（4）柱高度底層柱高度h=4.2m+0.4m+0.5=5.1m其中底層層高為4.2m，室內外

19、高差為0.4m，基礎頂面至室外地面的高度為0.5m，28層柱高為：3.6m，由此得到框架計算簡圖2-3。圖2-3 橫向框架計算簡圖及柱編號2.1.4重力荷載代表值的計算查荷載規(guī)范可?。海?）屋面均布恒載屋面（非上人）：30mm厚細石混凝土保護層 0.8 kn/m2防水層 0.6 kn/m220mm厚水泥砂漿找平層 20×0.02=0.4 kn/m2膨脹珍珠巖保溫層 1.19 kn/m2120mm厚鋼筋混凝土板 25×0.12=3.0 kn/m215mm厚石灰砂漿 17×0.015=0.26 kn/m2共計 gk=6.25 kn/m2（2）屋面活荷載非上人屋面qk=

20、0.5 kn/m2（3）樓面均布恒載20mm水泥砂漿 20×0.02=0.4 kn/m2120mm厚鋼筋混凝土板 25×0.12=3.0 kn/m215mm厚石灰砂漿 17×0.015=0.26 kn/m2共計 gk=3.66kn/m2（4）樓面活荷載樓面均布活荷載對辦公樓的一般房間為，層議室、走廊、樓梯、門廳等處為，為計算方便，此處偏安全地統(tǒng)一取均布活荷載為。qk=2.5 kn/m2（5）梁柱自重具體計算過程從略，計算結果見表2-1（6）墻體自重墻體均為240mm厚粘土空心磚，墻面為20mm抹灰，單位內墻面重力荷載為 15×0.24+17×0

21、.02×2=4.28 kn/m2，單位內墻面重力荷載為4.44 kn/m2單位女兒墻自重為：5.58 kn/m2墻體自重計算見表2-2。表2-1 梁柱重力荷載標準值層次構件b(m)h(m)(kn/m3)g(kn/m)li(m)ingi(kn) (kn)一層l10.30.6251.054.7255.338951.621926.66l20.30.4251.053.151.71053.55l30.30.6251.053.9386.536921.49二至八層l10.30.6251.054.7255.338969.571961.94l20.30.4251.053.151.71056.7l30.

22、30.6251.053.9386.536935.67z10.70.7251.1013.45.1402749.922749.921-8層z20.60.6251.109.93.6401425.61425.6注：表中為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)；g表示單位長度構件重力荷載；n為構件數(shù)量。梁長度取凈長；柱長度取層高。表2-2 墻體自重墻體每片面積(m2)片數(shù)重量(kn)一層縱墻6.5×3.6181802.74一層橫墻5.3×3.6161306.6二八層縱墻6.6×3.0181525.39二、八層橫墻5.4×3.0161109.38墻體每片

23、面積(m2)片數(shù)重量(kn)一層縱墻6.5×3.6181812.59一層橫墻5.3×3.64338.86二八層縱墻6.6×3.0181582.42二、八層橫墻5.4×3.04287.71一層重：5260.79kn二八層重：4504.9kn（7）荷載分層總匯頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，縱橫梁自重，半層柱自重，半層墻自重。其它層重力荷載代表值包括:樓面恒載,50%樓面均布活荷載,縱橫梁自重,樓面上、下各半層的柱及縱橫墻體自重。將前述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下：第八層：g8=6.25×952.19+1961.94+142

24、5.6×0.5+4504.9×0.5=1078.38kn第七層：g7=3.66×933.12+0.5×2.5×933.12+1961.94+1425.6+4504.9=12474.06kn第六二層：g2=12474.06 kn第一層：g1=3.66×933.12+50%×2.5×933.12+196.66+5260.79+1/2 ×(1425.6+2749.92) =13856.83kn 圖2-4 頂點重力荷載值2.1.5水平地震作用下框架的側移剛度計算（1）梁柱線剛度混凝土c30，ec=3×1

25、07 kn/m2在框架結構中，現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。為考慮這一有作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取i=1.5i0(i0為梁的截面慣性矩);對中框架梁取i=2.0i0,若為裝配樓板,帶現(xiàn)澆層的樓面,則對近框架梁取i=1.2i0;對中框架梁取i=1.5i0。橫梁線剛度計算結果列于表2-3，柱線剛度列于表2-4，其示意圖見圖2-5表2-3 橫梁線剛度梁號截面b×h(m2)跨度l(m)慣性矩 (m4)邊框架梁中框架梁ib=1.5i0(m4)(knm)ib=2.0i0 (m4)(knm)邊梁1層0.3×0.665.4×

26、;10-34.05×10-32.7×1045.4×10-32.9×104邊梁28層0.3×0.665.4×10-34.05×10-32.7×1045.4×10-32.7×104中梁1層0.3×0.42.41.6×10-33.0×10-32.0×1044.0×10-32.6×104中梁28層0.3×0.42.41.6×10-33.0×10-32.0×1044.0×10-32.6×

27、104（2）橫向框架柱的側移剛度d值橫向框架柱的側移剛度d值計算見表2-5。表2-4 柱線剛度柱號z截面(m2)柱高度(m)慣性矩線剛度z10.7×0.75.12.001×10-211.77×104z20.6×0.63.61.08×10-29×104表2-5柱剛度修正系數(shù)計算樓層簡圖一般層底層表2-6中框架柱側移剛度d值（n/mm）層次邊柱中柱280.60.231192501.040.3242833376132810.460.39211780.80.46425196741984表2-7邊框架柱側移剛度d值（n/mm）層次 b-1 b-

28、10280.450.184153330.3920.164136674640010.3440.36195490.30.3481889761514將上述情況下同層框架側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度見2-8表表2-8 各層層間側移剛度層次12345678803498807728807728807728807728807728807728807728由表可得/=803498/807728=0.995>0.7 故該框架為規(guī)則框架（3）橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期.頂點位移法是求結構基頻的一種近似方法.將結構按質量分布情況簡化成無限質點懸臂直桿,導出以直桿頂點位移表示的基頻

29、公式.這樣,只要求出結構的頂點水平位移,就可按下式求得結構的基本周期.式中基本周期調整系數(shù).考慮填充墻使框架自振周期減小的影響取0.6；框架的頂點位移。在未求出框架的周期前,無法求得框架的地震力及位移, 是將框架的重力荷載視為水平作用力,求得的假想框架頂點位移.然后由求出，再用其求得框架結構的底部剪力,進而求出框架各層剪力和結構位移。橫向框架頂點位移計算見表2-9。表2-9 橫向框架頂點位移層次層間相對位移（mm）810878.3610878.3680772813.5542.5712474.0623352.4280772828.9529612474.0635826.4880772844.450

30、0.1512474.0648300.5480772859.8455.7412474.0660774.680772875.2395.9312474.0673248.6680772890.7320.7212474.0685722.72807728106.1230113856.8399579.55803498123.9123.9（4）橫向地震作用計算本建筑在類場地,7度近震區(qū),設計地震分組第二組，結構的特征周期和地震影響系數(shù)為由于應考慮頂點附加地震作用。結構總水平地震作用標準值：按底部剪力法求得的基底剪力,若按 分配給各層質點,則水平地震作用呈倒三角分布.對一般層,這樣分布基本符合實際,但對結構上部

31、,水平作用小于按時程分布法和振型分解法求得的結果,特別對周期較長的結構相差更大,地震的宏觀震害也表明,結構上部往往震害嚴重.因此引入,即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。考慮是結構周期和場地的影響,且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。 =0.0452結構橫向總水平地震作用標準值: =3825.85kn頂點附加水平地震作用：=267.81kn各層橫向地震剪力計算見表2-7。其中 =3558.04各層橫向地震作用及樓層地震剪力,見表2-10。表2-10各層橫向地震作用及樓層地震剪力計算層次（m）（m）（kn）(knm)（kn）（kn）83.630.310878.36329614.310.1

32、92850.95850.9573.626.712474.06333057.400.194690.261541.2163.623.112474.06288150.790.168597.752138.9653.619.512474.06243244.170.141501.682640.6443.615.912474.06198337.560.115409.183049.8233.612.312474.06153430.940.089316.673366.4923.68.712474.06108524.320.063224.163590.6515.15.113856.8363617.710.0371

33、31.563722.3注：表中第八層中加入了。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖2-6。（a）水平地震作用分布 （b）層間剪力分布圖2-6 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力（5）水平地震作用下的位移驗算多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見表2-11。層間彈性相對轉角滿足要求表2-11水平地震作用下的位移驗算層次剪力（m）層間剛度(m)層間位移(mm)（mm）層高(mm)層間相對彈性轉角8850.958077281.0525.9136001/342871541.218077281.9124.8636001/188562138.968077282.6522.9536001/135852640.

34、648077283.2720.336001/110143049.828077283.7817.0336001/95233366.498077284.1713.2536001/86323590.658077284.459.0836001/80913722.38034984.634.6351001/11022.1.6水平地震作用下框架的內力計算各層柱端彎矩及剪力計算見表2-13。其中底層柱需要考慮上層高度變化對比y的修正值y2，二層柱需要考慮下層高度變化對y的修正值y3；三層需考慮橫梁線剛度比對y的修正值y1，其結果見表2-13。根據(jù)公式：；為第i層剪力，為i層j柱剪力為i層j柱側移剛度。；y為框

35、架柱反彎點高度比，h為層柱高，為柱下端彎矩； 為柱上端彎矩取5軸線橫向框架進行計算各層柱反彎點見表2-12地震力作用下框架彎矩見圖2-7，剪力及柱軸力見圖2-8。各層梁端彎矩、剪力及柱軸力計算見表2-13。分別按公式：其中，、分別表示節(jié)點左右梁的線剛度；、分別表示節(jié)點左右梁的彎矩；為柱在i層的軸力，以受壓為正。計算過程見表2-14表2-12各層柱反彎點計算層次邊柱中柱80.30001.080.350001.0870.40001.440.450001.6260.450001.620.450001.6250.450001.620.450001.6240.450001.620.50001.830.5

36、0001.80.50001.820.550001.980.50001.810.770003.930.70003.57表2-13各層柱端彎距及剪力計算層次（m）（kn）（n/mm）邊柱中柱83.6850.958077281925020.281.0821.951.112833329.781.0832.1675.0573.61541.218077281925035.451.4451.0576.512833353.941.6287.38116.5163.62138.968077281925050.911.6282.47100.802833374.861.62121.27148.2253.62640.6

37、48077281925062.851.62101.82124.442833392.421.62149.72182.9943.63049.828077281925072.591.62117.60143.7328333106.741.8192.13211.3533.63366.498077281925080.121.8144.22129.7928333117.831.8212.09212.0923.63590.658077281925085.461.98169.21138.4528333125.611.8226.10203.0915.13722.38034982117898.113.93385.5

38、7115.0825196116.723.57412.70136.91注：表中m量綱為，v量綱為。表2-14 框架梁段彎矩、剪力及軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力lvblvb邊柱n中柱n851.1153.616.017.4552.4852.482.443.73-17.45-26.2879847101.956.033.4099.9199.912.483.25-50.85-49.856151.58134.756.047.72132.05132.052.4110.04-98.57-62.325208.91166.366.062.55163.03163.032.4135.86-161.12-73.31424

39、5.55201.746.074.55197.68197.682.4164.7-235.67-90.153247.39212.096.076.58207.58207.582.4173.21-312.25-92.342282.67214.86.082.91210.50210.502.4175.42-395.16-96.631284.29276.816.093.52271.27271.272.4226.06-488.68-132.5471圖2-7 地震力作用下框架彎矩（knm） 圖2-8地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力（kn）2.1.7豎向荷載作用下橫向框架的內力分析取中框架計算:（1）計算單元取軸

40、線橫向框架進行計算，計算單元寬度為7.2m。由于房間內布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖2-9中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。圖2-9 橫向框架計算單元（2）荷載計算恒載計算對于第8層，q1、代表橫梁自重，為均布荷載形式。q1=4.725， 圖2-10 恒載作用下各層梁上的荷載分布=3.15。q2、q2分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。q2=6.25×3.6=22.5，=6.25×2.4=15。

41、p1、p2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、和女兒墻等的重力荷載，計算如下：p1=（3.6×1.8×）×2+×1.8×6.25+4.725×7.2+4.725×3.6+5.58×1.5×7.2=212.34knp2=3.6×1.8××2+×1.8+×1.2×2×6.26+4.73×7.2+4.73×3.6=197.57kn集中力矩m1= p1e1=212.34×=31.85 m2= p2

42、e1=197.57×=29.6427層，q1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，q1=4.725+4.28×3.0=17.565，=3.15;q2=3.66×3.6=13.18，=3.66×2.4=8.78。p1=（3.6×1.8×）×2+×1.8×3.66+4.73×7.2+4.725×3.6+5.58×6.6×2.95-4.8×2+0.4×4.8×2=164.83knp2=（3.6×1.8）×2+×1

43、.8+×1.2×2×3.66+4.73×7.2+4.73×3.6+4.28×6.6×3=221.47kn集中力矩m1= p1e1=24.73m2= p2e1=33.221層， q1=4.73+4.28×3.0=17.56，=3.15;q2=3.66×3.6=13.18，=3.66×2.4=8.78。p1=（3.6×1.8）×2+×1.8×3.6556+4.73×7.2+4.73×3.6+5.58×（6.6×3）-4.

44、8×2+0.4×4.8×1.8=174.22knp2=（3.6×1.8）×0.5+×1.8+×1.2×2×3.66+4.73×3.6+4.73×3.6+4.73×7.2×3=185.59kn集中力矩m1= p1e1=174.22×0.2=34.84 m2= p2e1=185.59×0.2=37.12活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖2-11：圖2-11活載作用下各層梁上的荷載分布 第8層，q2=0.5×3.6=1.8，=0

45、.5×2.4=1.2。p1=（3.6×1.8）+×1.8×0.5=7.02knp2=（3.6×1.8）+×1.8+×1.2×2/2=10.62kn集中力矩m1= p1e1=1.053m2= p2e1=1.5927層，q2=2×3.6=7.2，=2.0×2.4=4.8。p1=（3.6×1.8）+×1.8×2=28.08knp2=（3.6×1.8）+×1.8+×1.2×2×2.5=35.28kn集中力矩m1= p1e1=

46、4.212 m2= p2e1=5.2921層，q2=2×3.6=7.2，=2.0×2.4=4.8。p1=28.08kn p2=35.28集中力矩m1= p1e1=28.08×0.2=5.62 m2= p2e1=35.28×0.2=7.06將以上計算結果匯總，見表表2-15橫向框架恒載匯總層次q1/q2/p1knp2knm1m284.7253.1522.515212.34197.5731.8529.642717.353.1513.188.78164.83221.4724.7333.22117.563.1513.188.78174.22185.5934.84

47、37.12表2-16 橫向框架活載匯總表層次q2/p1/knp2/knm1/m2/81.81.27.0210.621.0531.59277.24.828.0835.284.2125.29217.24.828.0835.285.627.06（3）內力計算梁端、柱端彎矩采用二次分配法計算。由于結構和荷載均對稱故計算時可用半框架。彎矩計算過程如下，所得彎矩如圖2-14和2-15。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算柱底軸力還需要考慮柱的自重。固端彎矩計算將框架梁視為梁端固定梁計算。恒載作用下，ab跨：第8層，q2e=(1-2

48、2+3)q2=其他層同第八層bc跨：第8層，=其它層同上活載作用下，ab跨；及bc跨方法同上分配系數(shù)計算計算結果見圖2-12和2-13。傳遞系數(shù)遠端固定傳遞系數(shù)為0.5，遠端滑動鉸支傳遞系數(shù)為-1。彎矩分配（見表2-17，2-18，彎矩圖見圖2-14，2-15）表 2-17恒載作用下彎矩分配（knm）樓層上柱下柱右梁求和反號左梁上柱下柱右梁求和反號80.690 0.310 0.269 0.597 0.134 31.850 -65.910 34.060 65.910 29.640 -6.010 -30.260 23.501 10.559 -8.140 -18.065 -4.055 21.359

49、-4.070 -17.289 5.279 -17.215 11.936 -11.929 -5.360 3.211 7.126 1.599 32.931 -64.781 66.260 -28.155 -8.465 70.408 0.408 0.184 0.168 0.374 0.374 0.084 24.730 -129.431 104.701 129.431 33.220 -4.150 -92.061 42.718 42.718 19.265 -15.466 -34.431 -34.431 -7.733 11.751 21.359 -7.733 -25.377 9.632 -9.033 -17.215 16.616 -10.354 -10.354 -4.669 2.791 6.214 6.214 1.396 44.115 53.723 -122.568 126.389 -37.249 -45.432 -10.487 60.408 0.408 0.184 0.168 0.374 0.374 0.084 24.730 -129.431 104.701 129.431 33.220 -4.150 -92.061 42.718 42.718 19.265 -15.466 -34.431 -34.431 -7.7