滾壓成形機(jī)的設(shè)計(主軸部分)

1、景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）中文題目：滾壓成形機(jī)的設(shè)計（主軸部分） 英文題目：THE DESIGN OF ROLL FORMING MACHINE(SPINDLE PART) 院 系： 機(jī)械電子工程學(xué)院 專 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計及其自動化 姓 名： 學(xué) 號： 指導(dǎo)教師： 完成時間： 摘 要 滾壓成形機(jī)是陶瓷生產(chǎn)設(shè)備中一種重要的成形設(shè)備。對其進(jìn)行深入的研究是我們這些即將走入社會從事陶瓷行業(yè)的學(xué)生的重要任務(wù)。本次設(shè)計的目標(biāo)是滾壓成形機(jī)的主軸部分。滾壓成形是陶瓷工業(yè)中一種重要的成形方法，它由旋壓成形發(fā)展而來，它采用回轉(zhuǎn)體代替型刀作為主要成形部件。滾頭是一個回轉(zhuǎn)體，回轉(zhuǎn)體的母線與坯體成形表面的母線相

2、同。滾壓成形在成形時，滾頭與泥料除了有相對滑動外還有相對滾動。所以，坯體致密、強(qiáng)度高、不易變形、水分低，而且滾壓成形機(jī)生產(chǎn)出來的制品光潔平整，產(chǎn)品規(guī)格一致，生產(chǎn)效率高，勞動強(qiáng)度，操作簡單等優(yōu)點受到許多陶瓷廠的親賴。滾壓成形機(jī)可以生產(chǎn)杯、碟、盤、碗等至少有一個表面為回轉(zhuǎn)面的產(chǎn)品的成形。生產(chǎn)成本低；可單一使用，也可與其他設(shè)備相配合或形成生產(chǎn)線；故使用范圍廣泛是日用陶瓷主要的成形方法。關(guān)鍵詞：滾壓成形 陶瓷 設(shè)計 主軸 ABSTRACT Roll forming machine as an important ceramic production equipment forming equipmen

3、t .Research on roll forming machine is an important task for students who coming into the community engaged in the ceramic industry.The design goal is to roll forming machine spindle part. Roll forming is an important ceramic industry forming method, which uses gyrator as the main type knife instead

4、 of forming components, which consists of Spinning evolved.Rolling head is a gyrator,gyrator forming the same bus with the body surface of the bus.When forming roll forming,rolling head and mud outside there in addition to the relative sliding relative rolling.Therefore, the body compact, high stren

5、gth,not easy to deformation,low moisture, and roll forming machine produced products is smooth,consistent product specification,high production efficiency,labor intensity,easy operation loved by many ceramics factory.Roll forming machine can produce cups, saucers, plates, bowls, etc.At least one sur

6、face of the product forming surface of revolution. KEYWORDS: roll forming ceramic design spindle目 錄1 引言11.1 課題背景11.2 課題的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢21.2.1 我國滾壓成形機(jī)設(shè)計的現(xiàn)狀21.2.2 我國滾壓成形機(jī)今后的發(fā)展趨勢31.3 課題研究的目的及意義31.4 課題研究的內(nèi)容及思路31.4.1 研究內(nèi)容31.4.2 設(shè)計步驟42 滾壓成形機(jī)的總體方案設(shè)計42.1 滾壓成形機(jī)的方案論證52.1.1 熱滾壓和冷滾壓52.1.2 模型取放方式以及模型與滾壓頭靠離運(yùn)動形式52.1.3 模型的

7、固定方法62.1.4 有級與無級變速的選擇62.1.5 滾壓成形機(jī)的傳動方案72.1.6 機(jī)械傳動方案的選擇82.1.7 主軸制動方法的選擇102.1.8 定位機(jī)構(gòu)的選擇和滾頭數(shù)的選擇112.1.9 主軸升降運(yùn)動的設(shè)計113 滾壓成形機(jī)主要參數(shù)的選擇與確定143.1電機(jī)功率的確定以及變頻器的選用143.2 主軸轉(zhuǎn)數(shù)的確定153.3 滾壓成形機(jī)循環(huán)工作的設(shè)計163.4 生產(chǎn)能力計算163.5 V帶傳動設(shè)計計算193.6主軸的設(shè)計計算233.7凸輪軸的傳動設(shè)計計算243.8凸輪軸V帶傳動設(shè)計計算244 凸輪與蝸輪蝸桿的設(shè)計計算274.1 蝸輪蝸桿的設(shè)計計算274.2 凸輪軸的設(shè)計計算304.3 凸

8、輪的設(shè)計計算305 密封316 滾壓成形缺陷產(chǎn)生的原因和防止方法327 技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析報告337.1 經(jīng)濟(jì)效益分析337.2 社會效益分析348 設(shè)計小結(jié)35致 謝36參 考 文 獻(xiàn)371 引言“陶瓷”是陶和瓷的總稱，是人類生產(chǎn)和生活中的必需品，它從被人類發(fā)明出來至今已有數(shù)千年的歷史，是人民日常生活和生產(chǎn)中所不可或缺的。隨著社會和技術(shù)的進(jìn)步，生產(chǎn)陶瓷的機(jī)械設(shè)備也有了很大的發(fā)展。例如，由旋壓成型技術(shù)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的滾壓成型技術(shù)。到了60年代中期，我國引進(jìn)了外國先進(jìn)的滾壓成形機(jī)。而到了70年代末，國內(nèi)已經(jīng)仿造或者設(shè)計了各種各樣的滾壓成形機(jī)，并在國內(nèi)大量生產(chǎn)。到了80年代初，滾壓成形機(jī)向大型化和高精

9、度化方向發(fā)展。直至現(xiàn)在，滾壓成形機(jī)已經(jīng)向著數(shù)控化，自動化，智能化方面發(fā)展。而本次設(shè)計主要研究滾壓成形機(jī)的設(shè)計。1.1 課題背景滾壓成形機(jī)的成形工藝是滾壓成型，而滾壓成型則是可塑成型中的一種。要說最古老的成型方法莫過于可塑法成型，而可塑法成型也是方法和形式多種多樣的成型方法。目前，陶瓷制品大部分采用的是可塑法成型。可塑成型法是利用模具或刀具對擁有可塑性的坯料進(jìn)行擠壓或切削，在外力作用下發(fā)生可塑變形的成型方法。但是可塑成型法需要高含水量的泥料，而需要大量能量進(jìn)行干燥，而且容易出現(xiàn)變形和開裂等缺陷。不僅如此，可塑成型的工藝對泥料要求也相當(dāng)苛刻。但是，可塑成型優(yōu)點很多，制坯方便、泥料加工簡單、對模具的

10、強(qiáng)度要求不高、操作簡單，所以通過優(yōu)缺點的對比可塑成型法比較常見。 滾壓成型是由旋壓成型法演變過來的，滾壓與旋壓不同之處在于，一個是回轉(zhuǎn)型的滾壓頭而另一個則是樣板刀具。滾壓成形時坯泥受力比較均勻，受到的力比較緩和，坯體的組織結(jié)構(gòu)較之旋壓成型更為均勻，坯體受到的內(nèi)應(yīng)力也比旋壓成型小，所以坯體不易變形。而且滾頭與坯泥的接觸面積比樣板刀具更大，受壓時間也比較長，所以坯體更為致密度強(qiáng)度更高,克服了旋壓成型的基本弱點，提高了坯體品質(zhì)減少了廢品率提高了生產(chǎn)效率?；谝陨蟽?yōu)點滾壓成型取代了旋壓成型，更受日用陶瓷企業(yè)的親賴。例如，TGC350_K型滾壓成形機(jī)（圖1）就是一個典型的代表。而后日用陶瓷的成形機(jī)械則是

11、通過引進(jìn)，一大批英國、日本、德國等國的先進(jìn)滾壓成形機(jī)和滾壓成形生產(chǎn)線進(jìn)入國內(nèi)，通過仿造和借鑒，設(shè)計和制造出了各種型號的滾壓成形機(jī)，生產(chǎn)了大批的滾壓成形機(jī)和少量的滾壓成形生產(chǎn)線，裝備了日用陶瓷企業(yè)。從進(jìn)口變成了內(nèi)銷直到出口國外。至此國內(nèi)的滾壓成形機(jī)及生產(chǎn)線的各項技術(shù)指標(biāo)基本追上了同期國外的產(chǎn)品。圖1 TGC350_K型滾壓成形機(jī)1.2 課題的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢1.2.1 我國滾壓成形機(jī)設(shè)計的現(xiàn)狀 經(jīng)過多年的摸索研究和發(fā)展，中國已成了世界最大的日用陶瓷生產(chǎn)國和出口國，因此我國陶瓷工業(yè)也得到了飛速的發(fā)展，產(chǎn)量增長迅速，出口量不斷增加。為什么中國日用陶瓷之所以取得如此令人矚目的發(fā)展速度？追本溯源，歸功于廉

12、價的勞動力資源和豐富的原材料。而改革政策所帶來的大量資金的投入和日用陶瓷技術(shù)的不斷進(jìn)步也是其飛速發(fā)展重要原因?？梢哉f中國日用陶瓷行業(yè)的迅速發(fā)展是由于大量資金的投入，新工藝、新技術(shù)、新設(shè)備的不斷更新?lián)Q代所致。雖然，和國際發(fā)達(dá)國家的工藝技術(shù)和設(shè)備還存在著一定的差距，但陶瓷生產(chǎn)的技術(shù)力量能夠基本滿足現(xiàn)階段的日用陶瓷工業(yè)發(fā)展的需要。1.2.2 我國滾壓成形機(jī)今后的發(fā)展趨勢 隨著中國勞動力資源在陶瓷行業(yè)的相對短缺，而且勞動力成本逐年上升。國內(nèi)日用陶瓷企業(yè)越來越感覺到生產(chǎn)自動化和機(jī)械化的重要性。所以減輕工人勞動強(qiáng)度、提高產(chǎn)品質(zhì)量、降低能源和資源消耗，把勞動密集型的陶瓷產(chǎn)業(yè)轉(zhuǎn)型為高科技和環(huán)境友好型產(chǎn)業(yè)是各陶

13、瓷生產(chǎn)企業(yè)未來的出路。 因此自動化、減少資源消耗和節(jié)能減排以及提升產(chǎn)品質(zhì)量的陶瓷機(jī)械設(shè)備將是陶瓷機(jī)械研發(fā)的重中之重。所以要盡快研制出適合我國陶瓷生產(chǎn)現(xiàn)狀、能耗低、自動化程度高的滾壓成形機(jī)，實現(xiàn)滾壓成形機(jī)的現(xiàn)代化生產(chǎn)和清潔生產(chǎn)。1.3 課題研究的目的及意義 一代又一代人的發(fā)展，我國的陶瓷成形設(shè)備，已經(jīng)形成了種類齊全、結(jié)構(gòu)完整的技術(shù)裝備體系。是國民經(jīng)濟(jì)的重要組成部分。與英國、意大利、德國等世界上陶瓷工業(yè)更為發(fā)達(dá)的國家相比，還存在著很大的差距，就目前而言還不能完全滿足陶瓷工業(yè)發(fā)展和國民經(jīng)濟(jì)的需要。所以，在我國對新型滾壓成形機(jī)的研究是迫切的。但是就于我們來言，設(shè)計滾壓成形機(jī)可以讓我們掌握其工作原理、基

14、本結(jié)構(gòu)、設(shè)計思路。通過對各種參考文獻(xiàn)以及其他的關(guān)于滾壓成形機(jī)資料的閱讀研究，從中找到許多新穎的思路獨特的方法和優(yōu)秀的理論觀點。為以后的設(shè)計之路夯實基礎(chǔ)，也使自己能夠觸類旁通，將這些閃光點運(yùn)用于自己的設(shè)計。在設(shè)計過程中，通過認(rèn)真的計算細(xì)心的論證，鞏固自己學(xué)到的專業(yè)知識，將所學(xué)與實踐相結(jié)合。1.4 課題研究的內(nèi)容及思路1.4.1 研究內(nèi)容1. 間歇工作的主軸的傳動系統(tǒng)2. 模型模座與滾頭的靠離運(yùn)動的傳動系統(tǒng)3. 主軸的設(shè)計4. 凸輪軸的設(shè)計5. 凸輪的設(shè)計6. 減速裝置的設(shè)計7. 制動裝置的選擇8. 其他輔助元件的選擇 在本次設(shè)計中，我們要從工廠和國家環(huán)保政策的角度出發(fā)，既要以節(jié)約成本為要求，又要

15、以節(jié)能、降耗、環(huán)保為目標(biāo)。將工廠需求和國家政策相結(jié)合。在設(shè)計中主要是對主軸的傳動系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計。通過電機(jī)帶動凸輪軸，凸輪帶動主軸轉(zhuǎn)動來實現(xiàn)模座的間歇性的轉(zhuǎn)動。本次設(shè)計，主要包括主軸的設(shè)計計算、凸輪的設(shè)計計算、變速裝置的選擇、離合器的選擇等等。1.4.2 設(shè)計步驟一臺滾壓成形機(jī)究竟該如何工作，采用何種傳動方式。這必須根據(jù)機(jī)器的工作要求、工作量以及生產(chǎn)環(huán)境等諸多方面的因素來考慮。要對機(jī)械、電力、氣壓和液壓等各種傳動方案進(jìn)行綜合考慮。根據(jù)設(shè)計任務(wù)書和相關(guān)資料選擇機(jī)器的工作原理，通過對各種可行的方案進(jìn)行比較與分析，進(jìn)行總體布置設(shè)計。確定任務(wù)的目的和要求，最終確定最佳的方案。然后進(jìn)行主要參數(shù)的設(shè)計計算并且

16、確定主要尺寸，繪制裝配圖。最后對設(shè)計進(jìn)行技術(shù)、經(jīng)濟(jì)評價。本次設(shè)計的步驟為：1. 全面了解滾壓成形機(jī)的基本結(jié)構(gòu)和總體布局，確定主軸傳動所需要的執(zhí)行元件的類型、安裝位置、空間尺寸、傳動效率等多方面的數(shù)據(jù)。2. 由主軸轉(zhuǎn)速的確定電機(jī)功率轉(zhuǎn)速，減速方案以及減速比等主要參數(shù)。并根據(jù)這些兩個參數(shù)確定其他主軸上的輔助元件。3. 由任務(wù)書的生產(chǎn)能力來確定凸輪軸的轉(zhuǎn)速以及確定凸輪軸減速方案和減速比。4. 設(shè)計和計算這些傳動元件的主要參數(shù)并且對軸以及軸上元件的大小尺寸等進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計。 5.繪制主軸傳動的裝配圖。2 滾壓成形機(jī)的總體方案設(shè)計本次設(shè)計是針對滾壓成形機(jī)進(jìn)行設(shè)計。設(shè)計自動或半自動的模具取放裝置，可以利用主

17、軸的升降動作來實現(xiàn)，這樣可以大大減少工人重復(fù)性的勞動強(qiáng)度。為了增加模座和模型之間的摩擦力，防止主軸啟動與制動時模座與模型產(chǎn)生相對轉(zhuǎn)動，從而造成模型滑出模座和磨擦損壞模型?？梢允褂缅F面配合來固定模型，但是要保證在主軸停止時取放模型，以免損壞模型。所以運(yùn)動行程上要注意，在主軸上升時要等到模型全部進(jìn)入模座才可以開始轉(zhuǎn)動。因為間歇的時間不能過長，而主軸要進(jìn)行升降運(yùn)動，故主軸的制動裝置必須要有，且制動時間要短，保證模型離開模座回到載模裝置前主軸必須停止轉(zhuǎn)動。2.1 滾壓成形機(jī)的方案論證2.1.1 熱滾壓和冷滾壓 滾壓成形時，滾頭加熱高于室溫成為熱滾壓，滾頭為常溫的則是冷滾壓。熱滾壓，即把滾頭加熱到一定溫

18、度(通常為120左右)。當(dāng)滾頭接觸濕泥料時，滾頭表面生成一層蒸汽膜，可防止泥料粘滾頭。采用熱滾壓時，對泥料水分要求不嚴(yán)格，適應(yīng)性較廣，但要嚴(yán)格控制滾頭溫度，并增加附屬設(shè)備，常需維修，操作較麻煩勞動條件差，能耗大。而冷滾壓，為了防止粘滾頭，則要求泥料水分低些，可塑性好些，一般要采用憎水性材料做滾頭。例如用氟塑性制造的滾頭，可以大大減少粘泥的可能性。與熱滾壓相比，冷滾壓也能防止?jié)L頭粘泥，但能耗更低、操作更簡單、勞動條件也更好一些。所以，此次設(shè)計選用冷滾壓成形。2.1.2 模型取放方式以及模型與滾壓頭靠離運(yùn)動形式模型取放方式有自動和手動兩種。手動式依靠工人在滾頭與模型分離時取放模型。手動方式成本低，

19、但工人勞動強(qiáng)度大。自動方式（圖2）是通過主軸升降運(yùn)動和載模裝置來實現(xiàn)取放模型。可以極大地降低工人勞動強(qiáng)度，但要增加附屬設(shè)備，常需維修也要增加能耗。綜合考慮的話，選用自動方式進(jìn)行模型的取放。 圖 2 主軸做升降運(yùn)動要使?jié)L壓成形機(jī)正常工作，滾頭與模型必須周期性的靠近（坯體滾壓成形）與分離（模型從模座中放入或取出）。其靠離運(yùn)動形式可以有三種形式。1、模型作間歇定軸轉(zhuǎn)動，滾頭做圓弧運(yùn)動向模型靠近或分離（稱點頭式）；2、模型作間歇轉(zhuǎn)動和升降運(yùn)動，滾頭作定轉(zhuǎn)連續(xù)轉(zhuǎn)動（稱升降式）；3、模型作間歇轉(zhuǎn)動和升降運(yùn)動，滾頭做圓弧運(yùn)動向模型靠近或分離。根據(jù)模型的取放方式選取第2種靠離方式。2.1.3 模型的固定方法模

20、型在模座中的安裝要求定位準(zhǔn)確，裝夾牢靠，為了操作方便，一般都沒有另外的夾具。成形時，模型借助于與模座間的摩擦力由主軸帶動。模型與模座之間用錐面配合，在模座的配合面上有橡膠圈，如（圖3）所示。錐面配合使模型的定位比較準(zhǔn)確，摩擦力也比較大。配合面的錐角為8º15º。這種方法比較簡單，在坯體正在滾壓時有很大的作用力，模型正常轉(zhuǎn)動。但是滾頭離開后，壓力減小，如果轉(zhuǎn)速過高而模型尺寸又較話很可能產(chǎn)生模型跳動或 模型被拋出造成事故。 圖3 錐面配合而使模型固定的另一種常用的方法是在模座中抽成真空，利用大氣壓力把模型緊壓在模座上。采用真空吸模裝置時，應(yīng)裝設(shè)將模型頂離模座的機(jī)構(gòu)，否則盡管在取

21、模前模座已與大氣相通，真空的吸持力已經(jīng)消失，但模型與模座間的連接仍然比較牢固，模型很難取出，但需要頂出裝置。由于主軸的直徑尺寸不是很大，在主軸上加工真空裝置的元件比較困難，而且需要添加許多外部裝置，對于小批量或者單臺滾壓成形機(jī)不太劃算。所以選取錐面配合來固定模座以節(jié)約成本。2.1.4 有級與無級變速的選擇有級變速 有級變速器的傳動只能按照本來的設(shè)計來進(jìn)行分級變速，它的傳動系統(tǒng)常由變速齒輪或者變速帶傳動組成。在一定的范圍內(nèi)，只能輸出有限的幾級轉(zhuǎn)速，無法隨意控制輸出的轉(zhuǎn)速。無級變速 無級變速就是從動輪的轉(zhuǎn)速由一個轉(zhuǎn)速變到另一個轉(zhuǎn)速時平緩過渡，而不是像有級變速的突然轉(zhuǎn)變。使用無級變速能夠通過調(diào)節(jié)獲得

22、一定范圍內(nèi)的任意轉(zhuǎn)速，也可以在工作時進(jìn)行連續(xù)的調(diào)速。 為了適應(yīng)不同器型、大小、泥料情況，滾壓成形機(jī)的轉(zhuǎn)速應(yīng)該是可調(diào)的。有級變速的有限級數(shù)的轉(zhuǎn)速可能就不夠用了，無法實現(xiàn)滾壓成形機(jī)的通用性。所以選用無級變速來進(jìn)行調(diào)節(jié)。無級變速器有多種，但是變頻器的調(diào)速性能好、節(jié)電效率高、調(diào)速效率和調(diào)速精度高等優(yōu)點，而利用變頻器與三相異步電動機(jī)的組合實現(xiàn)無極調(diào)速也應(yīng)用的越廣泛。根據(jù)實際情況，可以采用變頻器與傳送帶結(jié)合的帶式無級變速裝置來進(jìn)行調(diào)節(jié)。2.1.5 滾壓成形機(jī)的傳動方案 目前廣泛應(yīng)用的傳達(dá)方式主要有：機(jī)械傳動、電氣傳動、氣壓傳動和液壓傳動。傳動方式優(yōu)點缺點機(jī)械傳動機(jī)械傳動是通過齒輪、齒條、渦輪、蝸桿、帶、鏈

23、條、杠桿等機(jī)械零件進(jìn)行機(jī)械傳動，它是發(fā)展最早且應(yīng)用最普遍的一種傳動形式。它具有傳動準(zhǔn)確可靠，操作簡單，負(fù)荷變化對傳動比影響小及受環(huán)境影響小等優(yōu)點。如果僅靠機(jī)械傳動就會顯得笨重和復(fù)雜，并且受到操控距離短，自由度小，操作力較大的限制。電氣傳動電氣傳動是由電來進(jìn)行控制和傳動的，通過交流電機(jī)來傳動，使用簡單，價格便宜，因此得到了廣泛的應(yīng)用，是各種傳動的重要組成部分。電氣控制，尤其是電子計算機(jī)控制，具有傳遞方便，能遠(yuǎn)距離控制等優(yōu)點，因此在自動化程度要求比較高的場合時必不可少的。交流電機(jī)很難進(jìn)行無級變速，直流電機(jī)雖然可以實現(xiàn)無極變速，但是直流電機(jī)的使用成本太高。晶閘管技術(shù)可以使簡化無級變速，但是需要進(jìn)一步

24、完善低速大扭矩和大功率等問題。氣壓傳動氣壓傳動氣壓傳動通過壓縮空氣為傳動媒介，可以通過調(diào)節(jié)氣量較為簡單地實現(xiàn)無級變速。與此同時還具有構(gòu)造簡單、反應(yīng)快、變換信號較為方便等優(yōu)點。并且空氣具有取用方便，無污染等優(yōu)點。由于空氣粘度小，所以管道壓力受損小，流速大，而且可以高速運(yùn)動。氣動元件可靠性高、壽命長。工作環(huán)境適應(yīng)性好，特別是在易燃、易爆、多塵埃、強(qiáng)磁、輻射、振動等惡劣環(huán)境中優(yōu)于其他傳動方式。氣壓傳動的致命弱點是空氣壓縮性大，無法獲得均勻而穩(wěn)定的運(yùn)動，氣動系統(tǒng)的壓力一般不會太高，一般只有0.7-0.8Mpa左右，由于工作壓力低，氣動裝置的輸出力或力矩受到限制。因此在大功率場合不能用。液壓傳動（1）容

25、易獲得比較大得力或扭矩。(2)功率重量比大。（3）易于實現(xiàn)往復(fù)運(yùn)動。（4）易于實現(xiàn)較大范圍的無級變速。（5）傳遞運(yùn)動平穩(wěn)。（6）可實現(xiàn)快速而且無沖擊的變速和換向。（7）與機(jī)械傳動相比易于布局和操縱。（8)易于防止過載事故。（9）自動潤滑、元件壽命較長。（10）易于實現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、系列化。（1）易出現(xiàn)泄漏。（2)油的粘度隨溫度變化，引起工作機(jī)構(gòu)運(yùn)動不穩(wěn)定。（3）空氣滲入液壓系統(tǒng)后，會引起爬行、振動、噪聲。（4）用礦物油作液壓介質(zhì)時，有燃燒危險應(yīng)注意防火。（5）礦物油與空氣接觸會發(fā)生氧化，使油變質(zhì)必須定期換油（6）液壓件的零件加工質(zhì)量（幾何精度、表面粗糙度等）要求較高。綜合以上四種常用傳動方式的比較和

26、結(jié)合本次設(shè)計的滾壓成形機(jī)的傳動需要，此次滾壓成形機(jī)的傳動方式選用機(jī)械傳動方式。2.1.6 機(jī)械傳動方案的選擇機(jī)械傳動可分為，帶傳動、鏈傳動、齒輪傳動、蝸桿傳動幾種機(jī)械傳動的優(yōu)缺點：傳動形式主要優(yōu)點主要缺點帶傳動傳動平穩(wěn)、結(jié)構(gòu)簡單、成本低、噪聲小、使用維護(hù)方便、 有良好的撓性和彈性，能緩沖吸振，有過載保護(hù)作用，中心距變化范圍大，可用于較遠(yuǎn)距離的傳動。瞬時傳動比不準(zhǔn)確、帶壽命短、軸上載荷較大、傳動裝置外部尺寸大、效率低。不宜用于易燃、易爆的地方。鏈傳動中心距變化范圍大，可用于較遠(yuǎn)距離的傳動，能在低速、重載、高溫、油、酸等惡劣條件下及灰土飛揚(yáng)的不良環(huán)境中可靠工作。和帶傳動比較,它能保證準(zhǔn)確的平均傳動

27、比,傳遞功率較大,且作用在軸和軸承上的力較小。傳遞效率較高,一般可達(dá)0.950.97。鏈條的鉸鏈磨損后,使得節(jié)距變大造成脫落現(xiàn)象。安裝和維修要求較高.鏈輪材料一般是結(jié)構(gòu)鋼。雖然平均速比恒定，但運(yùn)轉(zhuǎn)時速度不均勻，壽命較低，且有沖擊、振動和噪聲。齒輪傳動能保證瞬時傳動比恒定,平穩(wěn)性較高,傳遞運(yùn)動準(zhǔn)確可靠。傳遞的功率和速度范圍較大。外廓尺寸小，結(jié)構(gòu)緊湊、工作可靠,可實現(xiàn)較大的傳動比。傳動效率高,使用壽命長。齒輪的制造、安裝要求較高.齒輪材料一般是鑄鐵。不能緩沖，無過載保護(hù)作用，有噪音。蝸桿傳動外廓尺寸小，結(jié)構(gòu)緊湊，傳動比大，傳動比恒定，傳動平穩(wěn)，噪音低、振動小，軸可以垂直布置而互不相交，可以防止逆轉(zhuǎn)

28、，做成自鎖機(jī)構(gòu)。效率低，傳動功率不能太大，容易產(chǎn)生齒面粘附，中高速需要價格較貴的青銅，制造精度要求高。幾種機(jī)械傳動的基本特性如下表：機(jī)構(gòu)選用指標(biāo)V形帶傳動鏈傳動齒輪傳動蝸桿傳動效率閉式0.950.970.960.99自鎖0.40.45非自鎖0.70.92開式0.900.960.930.960.940.96速度V/(m/s)253020（40）1525Vs15（vs35)r/min<10000<5000<10000<30000功率使用1000<400050000750常用5010010030005單機(jī)傳動比使用值15齒輪鏈15滾子鏈6（10）10100常用值2558

29、35開式1560閉式1040噪聲小大大較小壽命較短中等長較短根據(jù)設(shè)計任務(wù)要求滾壓成形機(jī)凸輪軸的轉(zhuǎn)速很慢（26r/min）,需要很大的傳動比，考慮用兩級減速來實現(xiàn)。由上可知V帶傳動平穩(wěn)、結(jié)構(gòu)簡單、成本低、噪聲小、使用維護(hù)方便、 有良好的撓性和彈性，能緩沖吸振，有過載保護(hù)作用；蝸桿傳動外廓尺寸小，結(jié)構(gòu)緊湊，傳動比大，傳動比恒定，傳動平穩(wěn)，噪音低、振動小。所以，凸輪軸的傳動方案為：變頻器三相異步電動機(jī)V帶傳動蝸桿傳動凸輪軸。因為主軸需要轉(zhuǎn)動和升降，所以主軸的傳動方案為：變頻器三相異步電動機(jī)V帶傳動主軸，而主軸的升降是通過凸輪軸上的凸輪來控制。滾頭軸只需要轉(zhuǎn)動，其傳動方案為：變頻器三相異步電動機(jī)滾頭軸

30、。2.1.7 主軸制動方法的選擇為了減少時間提高效率，使主軸在更短的時間內(nèi)安全的停止轉(zhuǎn)動，應(yīng)該設(shè)有制動裝置。主軸制動方式的比較：制動方法優(yōu)點缺點摩擦離合器工作可靠安裝復(fù)雜，調(diào)節(jié)不便，對主軸的偏心靈敏性很高，錐體加工要求很高能耗制動制動比較平穩(wěn)，制動時間可調(diào)，無噪聲制動時間較長，且需要頻繁的啟動電機(jī)電離離合器制動起始時間可調(diào)主軸制動慣性力大，制動頻繁發(fā)熱量大，摩擦片容易損壞 根據(jù)可靠性和節(jié)約成本來考慮，選用摩擦離合器作為本次設(shè)計的制動裝置。2.1.8 定位機(jī)構(gòu)的選擇和滾頭數(shù)的選擇1.定位機(jī)構(gòu) 為確保模型能夠通過送模裝置準(zhǔn)確的放入模座里，且不受外力影響一直保持在正確的位置，應(yīng)該安裝定位機(jī)構(gòu)。雖然，

31、定位裝置也可以進(jìn)行定位，但是有磨損且定位精度不高，不能滿足使用要求。因此，一般還應(yīng)采用專門插銷定位。插銷定位有單定位和雙定位兩種。單定位是采用一個插銷定位，如（圖4）所示。這種定位機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)簡單，定位精度較高，但由于定位表面之間有相對滑動，磨損較大，故定位精度的保持性較差，而且定位時有較大的沖擊。而雙定位是采用兩個插銷定位，如（圖5）所示，雙定位機(jī)構(gòu)由于定位表面沒有相對滑動，磨損很小，故可在長時間內(nèi)保持較高的定位精度，此外，定位元件的作用力小，產(chǎn)生的沖擊也小。所以位機(jī)構(gòu)選擇雙定位插銷。 圖4 單定位插銷 圖5 雙定位插銷2.滾頭數(shù)的選擇 滾壓成形機(jī)有單頭、雙頭和多頭。但本次設(shè)計的滾壓成形機(jī)采用單

32、頭式。2.1.9 主軸升降運(yùn)動的設(shè)計 一開始，在我的設(shè)計對主軸如何升降的設(shè)計方案是不太明確的，只是模糊的知道要用凸輪帶動主軸上下運(yùn)動。直到在陶瓷工業(yè)機(jī)械與設(shè)備找到了250型轉(zhuǎn)盤式滾壓機(jī)的示意圖（圖6）和傳動示意圖（圖7），我認(rèn)為這種控制主軸升降的方式很適合我的設(shè)計。圖6 250型轉(zhuǎn)盤式滾壓機(jī)示意圖圖7 250型轉(zhuǎn)盤式滾壓機(jī)傳動示意圖 凸輪滾子軸與內(nèi)有推力球軸承的軸套固定通過圓柱凸輪滾子沿凸輪軌跡的運(yùn)動帶動主軸上下運(yùn)動，但是有一個關(guān)鍵性的問題就是：主軸做升降運(yùn)動軸承不動，什么軸承才能與軸在軸向相對滑動呢？我在網(wǎng)上找了許多資料，結(jié)果只有一個叫做直線軸承的軸承能達(dá)到我的要求。也許是我想的太簡單了，我

33、的主軸不僅要做升降運(yùn)動還要做轉(zhuǎn)動，經(jīng)過老師的解答，軸承與軸在軸向上不能有相對滑動最多只能有微小的的相對滑動。于是，首個方案宣告失敗。凸輪只帶動主軸上下運(yùn)動是不行的。我只好對方案進(jìn)行修改。既然凸輪只帶動主軸運(yùn)動不可行，那么連同軸承一起運(yùn)動就應(yīng)該可行了吧。于是我參考借鑒了前幾屆的畢業(yè)設(shè)計，將帶輪與主軸架固定在一起，凸輪帶動主軸、帶輪、電動機(jī)、主軸架一起運(yùn)動?？墒侨绾螌㈦x合器與帶輪分離然后與摩擦片緊合，達(dá)到主軸制動的作用。但是我想了很多個方案像彈簧、電磁鐵等都無法實現(xiàn)，此方案也宣告失敗。我沒有灰心，繼續(xù)修改方案，一個同學(xué)的畢業(yè)設(shè)計給了我啟發(fā)，將摩擦片與主軸架也固定在一起，作為一個整體全部由凸輪帶動做

34、升降運(yùn)動，而用一個類似撥叉的鐵塊使離合器與帶輪分離然后與摩擦片緊合。鐵塊與一杠桿的末端固定，杠桿一端（靠近鐵塊）與主軸架固定，另一端連接一凸輪（不是帶動主軸上下運(yùn)動的凸輪）。這便是主軸升降運(yùn)動的初步設(shè)計方案。當(dāng)然，對初步方案也進(jìn)行了許多修改。因為，我發(fā)現(xiàn)因為我設(shè)計的產(chǎn)品高度達(dá)到了200mm,主軸的升降行程達(dá)到了260mm,那么我設(shè)計的凸輪會很大，成本和能耗太高。于是我在滾子軸與主軸套之間又設(shè)計了一個杠桿，使凸輪變小以節(jié)約成本。另外，在畫與鐵塊固定的杠桿的零件圖時，我發(fā)現(xiàn)鐵塊與杠桿的夾角能夠確定什么時候?qū)㈦x合器與帶輪分離。只要確定在上升和下降某一點鐵塊正好與離合器相貼卻不對離合器施加力，算出這時

35、鐵塊與杠桿的夾角，便可以省掉連接的凸輪。將杠桿原來連接凸輪的一端固定到機(jī)架上就可以實現(xiàn)離合制動。所以最終方案如（圖8），為凸輪通過杠桿1使主軸以及主軸架等整體上下運(yùn)動。而杠桿2連接著主軸架和機(jī)架，通過設(shè)計好的角度把杠桿2與鐵塊固定，在主軸上升或下降的某一點處實現(xiàn)主軸的制動或者啟動。圖8 最終方案如示意圖3 滾壓成形機(jī)主要參數(shù)的選擇與確定3.1電機(jī)功率的確定以及變頻器的選用滾壓成形機(jī)需要的功率，因缺少必要研究試驗，故只能根據(jù)生產(chǎn)實踐采用類比法確定。電機(jī)選型如下：類型電機(jī)型號額定功率（KW）同步轉(zhuǎn)速(r/min)滿載轉(zhuǎn)速(r/min)主軸電機(jī)Y90L-41.515001400滾頭電機(jī)Y80M1-4

36、0.5515001390凸輪電機(jī)Y90L-41.515001400變頻器的選擇一般與要與電機(jī)功率相符合，基本依據(jù)為： 由主軸電機(jī)Y90L-4的額定功率和額定電流可選VFD015M43B型變頻器。由滾頭軸電機(jī)Y80M1-4的額定功率和額定電流可選VFD007M43B型變頻器。由凸輪軸電機(jī)Y90L-4的額定功率和額定電流可選VFD015M43B型變頻器。3.2 主軸轉(zhuǎn)數(shù)的確定本次設(shè)計采用陰模成形法，主軸轉(zhuǎn)速在陰模成形中，對成型及產(chǎn)品的產(chǎn)量、質(zhì)量有很大的影響。滾頭傾角和轉(zhuǎn)速可以根據(jù)主軸的轉(zhuǎn)速選定，因此關(guān)鍵是確定主軸的轉(zhuǎn)速。滾壓成形機(jī)主軸轉(zhuǎn)速的確定到目前為止尚未找到適合的計算方法。一般是在定性的分析主

37、軸轉(zhuǎn)速對成形操作個方面影響的基礎(chǔ)上，參照實際使用的數(shù)據(jù)予以確定。主軸轉(zhuǎn)速對成形操作的影響： 滾壓成形使用的模型一般是用石膏模或者是多孔隙有強(qiáng)吸水能力材料制成的模型，由于模型會吸走泥料中的水分，而泥料的可塑性是由水分決定，時間過長會使泥料可塑性變差。而且泥料與模型只有一個面接觸（另一個面與不吸水的滾頭接觸），只有模型的吸水會使水分分布不均勻，越靠近與模型接觸面的泥料水分越低。最終會導(dǎo)致坯體質(zhì)量下降，成品率變低。在成形階段，一定的時間內(nèi)主軸的轉(zhuǎn)速越快則滾頭對泥料的滾壓次數(shù)越多，則坯體結(jié)構(gòu)會更加致密，表面更光滑，質(zhì)量更好。而主軸轉(zhuǎn)數(shù)增加，也可以適當(dāng)縮短成形時間，提高產(chǎn)量。成形過程提高主軸的轉(zhuǎn)速對成形

38、是有利的。然而，主軸轉(zhuǎn)速太高也有不好的影響。在主軸啟動和制動時，速度太快會使慣性力增加，容易造成模型和模座的相對運(yùn)動，嚴(yán)重時甚至?xí)l(fā)生事故。而且，轉(zhuǎn)速越大離心力也就越大，容易在成形時產(chǎn)生“飛泥”現(xiàn)象，由于加工裝配等誤差會造成模型模座的偏心,在離心力的作用下會產(chǎn)生振動，很可能在胚體表面產(chǎn)生放射性的波浪紋或其他缺陷。所以，在綜合考慮下，成形時主軸在一定的范圍內(nèi)可以適當(dāng)?shù)脑黾愚D(zhuǎn)速。當(dāng)然也要考慮到實際，產(chǎn)品直徑較大轉(zhuǎn)速就應(yīng)該小一些，反之亦然，而陰模成形的轉(zhuǎn)數(shù)比陽模成形要高一些。 根據(jù)理論分析并參考資料更主要是在實踐中摸索出的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，一般認(rèn)為對生產(chǎn)不同產(chǎn)品滾壓機(jī)的主軸轉(zhuǎn)數(shù)確定如下： 盤類：18CM 以

39、下 500800r/min 18CM 以上 300600r/min 碗類：500800r/min 杯類：7001300r/min本次設(shè)計的產(chǎn)品為最大直徑260mm，最大高度200mm的盆、碗類制品。3.3 滾壓成形機(jī)循環(huán)工作的設(shè)計從動件的運(yùn)動規(guī)律決定了滾壓成形過程的動作，它直接影響滾壓成形的效果，此次設(shè)計為主軸上下運(yùn)動所以與點頭式的運(yùn)動規(guī)律相反。運(yùn)動規(guī)律：快速上升慢速上升下止點停留慢速下降快速下降上止點停留六個階段。其中慢速上升在上止點停留慢速下降為整個泥料成形的有效成型時間，其余的時間稱為輔助時間。3.4 生產(chǎn)能力計算根據(jù)泥坯滾壓成型時的極限圓周速度算式:式中:Vmax一極限圓周速度(m/s

40、)g一重力加速度,g=9.8(m/s)p一泥坯抗斷裂應(yīng)力()取帕一泥料重度取()e一考慮到成型方法等影響因素的系數(shù),陽模熱滾壓取e=1.1;陰模冷(或熱)滾壓e=1.3。將式帶入上式得:根據(jù)設(shè)計要求在260940r/min，所以取=800r/min在上止點停留轉(zhuǎn)數(shù)為：b為泥料的可塑指標(biāo)，b=0.340.67；R為泥料口半徑a為與成形方法有關(guān)的系數(shù)，a=0.30.4為器型角如（圖6）。滾壓成形泥坯時的慢速上升壓延轉(zhuǎn)速，與它的行程和速度有關(guān)；速度由快漸漸變慢，最后為零，在上止點。這個過程太快則壓延轉(zhuǎn)數(shù)太少，泥料不能迅速展開且排泥，成形力成鋸齒狀跳躍增加，泥坯壓展不均，容易變形，而且容易石膏模型的損

41、壞；太慢，將導(dǎo)致泥坯結(jié)構(gòu)不致密，并影響成形效率，在成型時，根據(jù)產(chǎn)品工藝特性不同，應(yīng)使過程保持一定的壓延轉(zhuǎn)數(shù)。一般m2=(0.28一0.40)m3。而在滾壓成形完成后的慢速下降階段，同樣是由它的行程和速度決定的，速度由慢變快，方向正好與慢速上升相反，由于行程較短，一般為0.55mm，滾頭就完全脫離泥坯，它的速度應(yīng)當(dāng)慢于壓延泥坯的彈性恢復(fù)速度，并且避免上升引起的振動或者跳躍，造成坯面留下痕跡，降低成形質(zhì)量，一般選取的壓延轉(zhuǎn)速為：m4=(0.160.18)m3。根據(jù)本次產(chǎn)品最大尺寸：最大直徑260mm，最大高度200mm的盤碗類，來計算成形時間和所需的壓延轉(zhuǎn)數(shù)。圖6 器型角根據(jù)以上分析可得，所以器形

42、角=33 因為快進(jìn)快退需要啟動和制動，所以時間稍長。取滾壓成形機(jī)的生產(chǎn)能力取決于完成一個工作循環(huán)所需要的時間。設(shè)t為滾壓成形機(jī)的工作循環(huán)時間，則理論生產(chǎn)能力Qt=60/t。由于設(shè)備的保修，調(diào)整以及故障排除等原因，滾壓成形機(jī)的實際生產(chǎn)能力達(dá)不到理論值，實際生產(chǎn)能力：Q=Qt=60/t式中：Q滾壓成形機(jī)的生產(chǎn)能力，件/min 停頓系數(shù)，一般選取為=0.80.9 t工作循環(huán)時間，與產(chǎn)品的種類和泥料的性質(zhì)有關(guān)。本次設(shè)計的產(chǎn)品是盤、碗類，最大直徑為260mm，最大高度為200mm，計算其生產(chǎn)周期。取=0.8根據(jù)設(shè)計任務(wù)要求生產(chǎn)能力為26件，則至少每分鐘要生產(chǎn)2件，計算出8st24s，而取每分鐘生產(chǎn)6件，

43、符合要求。3.5 V帶傳動設(shè)計計算設(shè)計計算項目已知條件確定計算功率選擇V帶的帶型確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd并驗算帶速V確定中心距a,并選擇V帶的基準(zhǔn)長度Ld驗算小帶輪上的包角1確定帶的根數(shù)Z確定帶的初拉力F0計算帶傳動的壓軸力F0帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計設(shè)計計算過程及解釋說明主軸轉(zhuǎn)速N1=7001300r/min；功率P1=1.5kw；電機(jī)轉(zhuǎn)速為n1=1400r/min傳動比范圍i1=1400/（260940）=1.55.4，取i1=1.6每天工作12小時。由機(jī)械設(shè)計表8-7查得工作情況系數(shù)KA=1.2計算功率Pca是根據(jù)傳遞的功率P和帶的工作條件確定：Pca=KA×P1=1.8kw根據(jù)機(jī)械設(shè)計圖

44、8-11選取V帶的帶型，選取Z型的V帶。（1） 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1根據(jù)V帶的帶型，參考機(jī)械設(shè)計表8-6和8-8確定小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1=80mm(2) 驗算帶速V根據(jù)式計算帶的速度。得到V=5.864m/s因為5m/s<V<30m/s,故帶速合適。（3） 計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑由dd2=idd1計算，并根據(jù)表8-8加以適當(dāng)圓整dd2=idd1=1.6×80=128mm 圓整得到dd2=125mm(1) 根據(jù)帶傳動總體尺寸的限制條件或要求的中心距，結(jié)合式（8-20） (2) 初定中心距a0=200mm。(2)計算相應(yīng)的帶長Ld0則Ld0=724mm根據(jù)表8-2得到L

45、d=710mm(3) 計算中心距a及及其變動范圍。傳動的實際中心距近似為 得到a=193mm考慮到帶輪的制造誤差、帶長誤差、帶的彈性以及因帶的松弛而產(chǎn)生的補(bǔ)充張緊的需要，常給出中心距的變動范圍amin182mm amax=214mm為了提高帶傳動的工作能了，應(yīng)使 n1=1400r/min通過查表8-4a P0=0.34kw通過查表8-4b 通過查表8-5 K=0.97通過查表8-2 KL=0.99得到Z=5.2取帶的根數(shù)為6為了使各根V帶受力均勻，帶的根數(shù)不宜過多，一般應(yīng)少于10根。否則，應(yīng)選用橫截面積較大的帶型，以減少帶的根數(shù)。查表8-3，計入離心力和包角的影響，可得單根V帶所需的最小初拉力

46、為應(yīng)使帶的實際初拉力F0>(F0）min。為了設(shè)計帶傳動的軸承，需要計算帶傳動作用在軸上的壓軸力Fp。所以Fp=506N主動輪材料：HT400；主動輪直徑：dd1=80mm；查表8-10可知，?。粍t主動帶輪外徑；輪寬；則結(jié)構(gòu)形式采用實心式；輪槽工作面夾角=34º。從動輪材料：HT400；從動輪直徑：dd2=125mm；查表8-10可知，??；則主動帶輪外徑；輪寬；因為dd2=125mm300mm，所以結(jié)構(gòu)形式采用腹板式，整體鑄造成形；輪槽工作面夾角=38º。設(shè)計計算結(jié)果Pca=1.8kwZ型的V帶dd1=80mmV=5.864m/sdd2=125mma0=200mmLd

47、=710mma=193mmamin=182mm amax=214mm根數(shù)為6Fp=506N3.6主軸的設(shè)計計算設(shè)計計算項目設(shè)計計算過程及解釋說明設(shè)計計算結(jié)果已知條件軸段的選擇主軸上的功率P2=1.5×0.96=1.44KW主軸轉(zhuǎn)速n2=260940r/min轉(zhuǎn)矩：=1462952892N.mm選取軸的材料為45號鋼，調(diào)制處理根據(jù)表15-3取可得 根據(jù)實際情況，主軸的最小直徑dmin=20mm,軸1段需要車出螺紋放置墊片和螺母來調(diào)節(jié)彈簧的長度，取d1=20mm，l1=50mm 軸2段需要留出帶輪、離合器等的位置并且限制螺母移動的距離，取d2=25mm,l2=220mm 軸3段與軸2段相

48、連處有圓錐滾子軸承30205和軸3段的推力球軸承51207，取d3=35mm，l3=200mm。 軸4段下端軸肩起定位作用取l4=110mm，d4=45mm 軸5段軸承使用圓錐滾子軸承30307，軸肩定位，并在軸端安裝模座，采用螺釘連接，取d5=55mm，l5=30mm。d1=20mml1=50mmd2=25mml2=220mmd3=35mml3=200mmd4=45mml4=110mmd5=55mml4=30mm3.7凸輪軸的傳動設(shè)計計算 由上分析可得凸輪軸的轉(zhuǎn)速為1016r/min,電機(jī)滿載轉(zhuǎn)速1430r/min，則總的傳動比i=1430/690V帶傳動比范圍為：i1=25；蝸輪蝸桿傳動比

49、范圍為：i2=1560；V帶傳動傳動比大了，會減小帶輪包角，帶傳動打滑可能性增加，因此在條件允許的情況下V帶傳動傳動比小寫更好。根據(jù)實際情況，蝸桿傳動比取i2=60，則V帶的傳動比i14.03.8凸輪軸V帶傳動設(shè)計計算設(shè)計計算項目已知條件確定計算功率選擇V帶的帶型確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd并驗算帶速V確定中心距a，并選擇V帶的基準(zhǔn)長度Ld驗算小帶輪上的包角1確定帶的根數(shù)Z確定帶的初拉力計算帶傳動的壓軸力F設(shè)計計算過程及解釋說明（1） 采用V帶傳動（2） 電動機(jī)功率為2.2KW（3） 電動機(jī)轉(zhuǎn)速為1400r/min（4） 傳動比為4.0（5） 每天工作12小時根據(jù)機(jī)械設(shè)計表8-7查得工作情況系數(shù)KA

50、=1.2，故Pca=KAP=1.2×1.5=1.76KW根據(jù)機(jī)械設(shè)計圖8-11選取V帶的帶型，選取Z型的V帶（1） 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1。根據(jù)V帶的帶型，確定小帶輪的基準(zhǔn)直徑dd1=71mm。（2） 驗算帶速V。根據(jù)得到v5.20m/s因為5m/s<v<30m/s,故帶速適合。（3） 計算大帶輪的基準(zhǔn)直徑dd2=idd1=4×71=284mm 圓整得到dd2=280mm（1） 根據(jù)帶傳動總體尺寸的限制條件或要求的中心距，式（8-20） （2） 初定中心距a0=350mm(2)計算相應(yīng)的帶長Ld0則Ld01281.3mm根據(jù)表8-2得到Ld=1250mm（3

51、） 計算中心距a及其變動范圍。傳動的實際中心距近似為得到a=334mm中心距的變化范圍為：315372mmamin=315mm amax=372mm為了提高帶傳送的工作能力，應(yīng)使 滿足要求通過查表8-4a P0=0.30通過查表8-4b P0=0.03通過查表8-5 K=0.91通過查表8-2 KL=1.11得到Z=5.32取帶的根數(shù)為6查表8-3，計入離心力和包角的影響，可得單根V帶所需的最小初拉力為為了設(shè)計帶輪軸的軸承，需要計算帶傳動作用在軸上的壓軸力FP。所以Fp=766N主動輪材料：HT400；主動輪直徑：dd1=71mm；查表8-10可知，??；則主動帶輪外徑；輪寬；則結(jié)構(gòu)形式采用實心式；輪槽工作面夾角=38º。從動輪材料：HT400；從動輪直徑：dd2=280mm；查表8-10可知，??；則從動帶輪外徑；輪寬；因為dd2=288mm300mm，所以結(jié)構(gòu)形式采用輪輻式，整體鑄造成形；輪槽工作面夾角=38º。設(shè)計計算結(jié)果Pca=1.76kwZ型的V帶dd1=90mmv5.20m/sdd2=280mma0=350mm帶基準(zhǔn)長度Ld=1