600MW發(fā)電機組RB控制優(yōu)化及應(yīng)用

1、分類號:學校代碼: 10128udc:學 號:20032054 工程碩士專業(yè)學位論文（題 目: 600mw發(fā)電機組rb控制優(yōu)化及應(yīng)用英文題目：rb control optimization and application of 600mw power plant 研究生：趙志剛領(lǐng)域名稱：動力工程指導(dǎo)教師：席明智 副教授 張勝利 高級工程師二六年十二月內(nèi)蒙古工業(yè)大學工程碩士專業(yè)學位論文摘 要針對我國目前最大的火力發(fā)電廠內(nèi)蒙古大唐國際托克托發(fā)電有限責任公司（8×600mw）協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)rb功能進行了優(yōu)化設(shè)計改造，并應(yīng)用于機組實際運行，取得良好效果，對國內(nèi)同類電廠改善運行、保證安全、提高效

2、益也具有重要指導(dǎo)意義和參考價值。大唐托電的自動化程度較高，runback的控制功能已經(jīng)投入，但是由于種種設(shè)備和技術(shù)方面的原因，該項功能還不是非常完善，只能完成快速的降負荷，保證不滅火、不停機的基本功能，但是不能保證控制系統(tǒng)的全程自動化。筆者經(jīng)過細致分析考察，參考國內(nèi)外先進技術(shù)，組織立項對托電1到6號機組的rb功能進行了邏輯控制的優(yōu)化和完善。目前，對于rb的控制功能，國內(nèi)許多電廠和研究機構(gòu)都在進行研究，而且在新建機組大部分己經(jīng)投入運行。但從rb功能的試驗和實際動作情況看，目前的rb功能的自動化水平偏低。筆者所設(shè)計的方案是建立在機組完全自動的情況下，既能保證在各控制系統(tǒng)良好的基礎(chǔ)上，機組安全穩(wěn)定地

3、恢復(fù)到正常運行工況，又能保證機組在部分自動不正常的情況下，自動完成切磨減負荷的目的，協(xié)助運行人員穩(wěn)定機組，保證機組運行的安全。在隨后生產(chǎn)現(xiàn)場的實踐應(yīng)用中，證明了rb功能優(yōu)化使機組的協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)趨于完善，電廠運行安全穩(wěn)定，效果顯著。關(guān)鍵詞：協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)；rb控制；邏輯優(yōu)化；安全穩(wěn)定abstract the optimization has carried out the rb function of the co-ordination control system in the datang tokto power plant, which is the biggest thermal powe

4、r plant at present in china, and obtained the good effect. it has the important instruction significance and the reference value to the operation、safety and economic efficiency of the domestic similar power plant.the automation level of tokto power plant is high, and the rb function has already inve

5、sted, but as a result of all sorts of equipment and the technical aspect reason, this function was not extremely consummated. the author has set up the project to carry out the logical control optimization and the consummation, pass through careful analysis and referred to the domestic and foreign a

6、dvanced technologies. now，a lot of the electric power plants and study organizations studying on the rb function, and it has already been used in some plants. judging from the condition of its functional and finish condition, the automatic level of the actual tests is still low so that it can make t

7、he unit not stop. based on the condition that the units can completely automatically run, the authors plan is not only to guarantee the unit to restore to normal working condition when all the control systems are in order, but also to ensure the units to fulfill the task of cutting off the coal pulv

8、erizer and to reduce the load automatically and when some parts of the automation of the unit go wrong. it can help the operator to keep the units stable. afterwards in the practice application, it has proven that rb control function optimizes the ccs, and has got remarkable effect on the operation

9、safety of the power plant.key words： ccs；rb function；control strategy optimization；safety and stability內(nèi)蒙古工業(yè)大學工程碩士專業(yè)學位論文目 錄第一章 緒 論11.1 問題的提出11.2 國內(nèi)外的研究情況21.3 主要進行的工作2第二章 rb控制策略優(yōu)化及試驗方案的研究42.1 rb功能的介紹42.2 rb的動作機理42.3 影響rb功能的幾點原因及其分析52.3.1硬件設(shè)備方面的影響52.3.2控制策略的合理性分析62.3.3參數(shù)調(diào)整的適宜性分析62.3.4 運行方式不合理72.4 rb控制

10、功能的優(yōu)化研究72.4.1主汽壓力的控制方式72.4.2 燃燒控制系統(tǒng)92.4.3協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)102.4.4 汽溫控制問題112.4.5 rb對煤質(zhì)變化的適應(yīng)性控制邏輯112.4.6 送、引風機rb132.4.7 給水泵rb162.4.8 一次風機rb172.4.9 凝汽器背壓rb182.4.10與其他系統(tǒng)接口的研究212.5 rb控制邏輯實現(xiàn)222.5.1 rb目標負荷產(chǎn)生回路222.5.2 rb啟動(激活)以及速率限制232.5.3 協(xié)調(diào)控制方式切換242.5.4 相應(yīng)聯(lián)鎖功能完善242.5.5 rb結(jié)束回路252.5.6信號跟蹤處理25第三章 現(xiàn)場試驗263.1試驗條件263.2 試驗方

11、法263.3 rb試驗的步驟及方法263.3.1 試驗項目的確定263.3.2 各輔機rb的最大出力的確定263.3.3 確定rb速率273.3.4 進行實際rb試驗273.3.5 試驗的安全措施273.4 現(xiàn)場試驗及分析273.4.1托克托電廠#1機組(600mw機組)rb性能試驗及分析283.4.2托克托電廠#3機組(600mw機組)rb性能試驗及分析353.4.3托克托電廠#5機組(600mw機組)rb性能試驗及分析403.4.4 1機組(600mw機組) 變頻改造后的一次風機rb性能試驗及分析45第四章 結(jié) 論48參考文獻50致 謝52作者簡介53第一章 緒 論第一章 緒 論1.1 問

12、題的提出 目前，隨著電力技術(shù)進步，火電單元機組的裝機容量越來越大，中國幾大電網(wǎng)中的主力機組己由300mw逐步轉(zhuǎn)化為600mw，各項運行參數(shù)的控制要求也相應(yīng)提高，機組尤其是處在非正常工況下的機組，如果靠運行人員的手動操作來處理，很難實現(xiàn)系統(tǒng)的協(xié)調(diào)控制，勢必會造成機組和設(shè)備的不穩(wěn)定。在這種形勢下，電廠用戶就對機組目動調(diào)節(jié)和故障處理能力提出了更高的要求，其中rb（run back，簡稱rb）功能就是當機組正常運行時，突然有一臺或兩臺主要輔機(送風機、吸風機或給水泵)發(fā)生故障跳閘的情況下，控制系統(tǒng)不需要人為干預(yù)，自動處理事故，能快速減負荷，使機組維持在低負荷下繼續(xù)運行，保持各項參數(shù)在合理的范圍內(nèi)，避免

13、機組停機、滅火而發(fā)生非計劃停運。它對于提高機組的安全可靠性有非常重要的意義1 。但是目前全國范圍內(nèi)，真正實現(xiàn)該功能的電廠不是很多，而且大家對該功能的理解和認識也存在較大的區(qū)別。協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)rb功能設(shè)計的目的是保證在鍋爐主要輔機故障后，協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)自動迫降負荷至機組所允許的預(yù)定負荷，保證機組的安全、經(jīng)濟、穩(wěn)定運行。rb試驗不僅是檢驗協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)及其它自動控制系統(tǒng)的工作性能和在輔機故障跳閘后的抗干擾能力，而且通過rb試驗，可以實現(xiàn)對對其控制回路進行逐步的參數(shù)調(diào)整和邏輯優(yōu)化，使控制系統(tǒng)在最佳的狀態(tài)下運行，實現(xiàn)機組的全程負荷控制。rb試驗是協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)乃至整個熱控系統(tǒng)在調(diào)試及投運過程中一個綜合性的重要

14、項目2。ccs（協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)）以及其它熱控系統(tǒng)是建立在機組的不同運行工況通過不斷調(diào)整、優(yōu)化最終穩(wěn)定運行的基礎(chǔ)上，而rb試驗則是建立在ccs及其它熱控系統(tǒng)所有調(diào)試項目全部完成、投運正常的基礎(chǔ)上進行。ccs的rb試驗不僅對機組的整體性能及自動化水平的提高有重大的意義，而且從客觀上來說具有相當?shù)募夹g(shù)難度。內(nèi)蒙古大唐國際托克托發(fā)電有限責任公司現(xiàn)有8組600mw機組，自動化程度較高，rb的控制功能已經(jīng)投入，但是由于種種設(shè)備和技術(shù)方面的原因，該項功能還不是非常完善，只能完成快速的降負荷，保證不滅火、不停機的基本功能，但是不能保證控制系統(tǒng)的全程自動化。因此，組織立項對大唐托電的各機組的rb功能進行邏輯控制的

15、優(yōu)化和完善，是非常重要和必要的。1.2 國內(nèi)外的研究情況 rb功能作為機組自動處理事故的重要功能之一，可以減少許多不必要的停機損失，給電廠的安全經(jīng)濟運行提供可靠的保障，所以在國內(nèi)外各個電廠都非常重視。 從rb的研究趨勢來看，主要集中在兩方面，一方面就是著手于原熱力系統(tǒng)的改造和優(yōu)化，例如為改善一次風機的串風的問題，對風機的出口擋板執(zhí)行器進行了電動改氣動。但這方面的工作所投入的成本太高，一般情況下不容易進行；另一方面就是進行控制邏輯即軟件方面的優(yōu)化，這方面的投入較小，但需要進行大量的試驗來驗證，而且根據(jù)機組類型的不同，軟件的移植性（即通用性）較差，必須根據(jù)不同的控制對象進行量體裁衣式的設(shè)計。所以總

16、體來說rb功能的研究和實施的難度較大。現(xiàn)在，國內(nèi)許多電廠和研究機構(gòu)正在進行研究rb功能，而且部分電廠已經(jīng)投入運行。但從功能的完善情況看，目前的試驗自動化水平偏低，只能保證機組不滅火停機，不能達到全程自動的效果。世界上發(fā)達電廠自動化水平較高，rb功能比較完善，基本處在一種全自動的運行方式下，在機組重要輔機出現(xiàn)故障時，全部由rb功能自動完成，運行人員只是監(jiān)視，人為干預(yù)的情況非常少3。本文中所設(shè)計的優(yōu)化方案是建立在機組完全自動的情況下，既能保證在各控制系統(tǒng)良好的基礎(chǔ)上，機組安全穩(wěn)定地恢復(fù)到正常運行工況，又能保證機組在部分自動不正常的情況下，自動完成切磨減負荷的目的，協(xié)助運行人員穩(wěn)定機組。1.3 主要

17、進行的工作筆者通過對托克托電廠六臺機組控制對象的特性進行了認真地分析和研究的基礎(chǔ)上，組織立項對其相應(yīng)的rb控制邏輯進行了優(yōu)化，并在托克托電廠的三臺600 mw機組進行了rb性能考核試驗。試驗結(jié)果證明，經(jīng)過邏輯優(yōu)化后，現(xiàn)在rb功能使熱控系統(tǒng)能在最佳的工況下運行，從而實現(xiàn)機組的全程負荷控制。其功能檢驗了協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)及其它自動控制系統(tǒng)工作的完好程度和性能，以及在輔機故障跳閘后的抗干擾能力。經(jīng)過優(yōu)化后的rb功能主要解決了以下問題:·重點解決了兩臺汽動給水泵運行，電泵不自啟情況下給水泵rb不容易成功的問題。·解決了直吹式制粉系統(tǒng)一次風機rb容易發(fā)生磨煤機跳閘問題。·同時解決

18、了送、引風機rb時，爐膛壓力下降幅度較大的問題。·解決了在煤質(zhì)大幅度偏離設(shè)計值時，rb不能將機組負荷準確的降到目標值的問題 筆者在這次優(yōu)化中主要作了如下具體工作Ø 針對空冷機組的運行特性，首先提出了空冷rb的設(shè)計理念，并擬將其應(yīng)用到實踐中。Ø 結(jié)合現(xiàn)場的實際情況，對磨煤機rb功能實現(xiàn)的必要性進行可行性論證，并提出取消或部分取消磨煤機rb功能的大膽建議。Ø 針對一次風機變頻改造后的rb功能的實現(xiàn)，首先根據(jù)改造的實際情況對一次風壓控制回路的pid參數(shù)進行適當?shù)恼{(diào)整，必要時要對其進行超馳控制；完善一次風系統(tǒng)風門熱控聯(lián)鎖保護邏輯，避免一次風從停運的一次風機反串；

19、另外，防止一次風機變頻器保護的動作是實現(xiàn)一次風機rb功能的主要措施和策略。Ø 對機組rb對煤質(zhì)變化的適應(yīng)性控制邏輯重新進行了設(shè)計和優(yōu)化，既保證了機組的正常運行，又解決了在煤質(zhì)偏離設(shè)計值時，rb不能將機組負荷準確降到目標值的問題。53第二章 rb控制策的優(yōu)化及試驗方案的研究第二章 rb控制策略優(yōu)化及試驗方案的研究2.1 rb功能的介紹 當機組正常運行時，突然有一臺或兩臺輔機(送風機、吸風機或給水泵)發(fā)生故障而跳閘，機組控制系統(tǒng)能自動快速減負荷，維持機組在允許的負荷下繼續(xù)運行，控制系統(tǒng)這種事故狀態(tài)的自動處理功能稱為“run back ",簡稱rb。根據(jù)機組的不同運行工況、燃料種

20、類、跳閘輔機種類，rb的目標負荷一般情況下是不一樣的?，F(xiàn)在常見的有50%mcr（最大連續(xù)蒸發(fā)量）, 60%mcr, 70%mcr，具體的目標的設(shè)定要根據(jù)本機組的來實際情況決定4。rb一般情況下是根據(jù)輔機故障的種類不同來進行分類，針對各rb試驗項目的性質(zhì)可分為4類來考慮，具體分析以下幾種常見的rb工況5:Ø 燃料跳閘類(包括燃料跳閘和一次風機跳閘)。在通常鍋爐聯(lián)鎖保護設(shè)計中，一次風機跳閘，切除部分燃料(聯(lián)跳部分磨煤機或給粉機)。Ø 風機跳閘類(包括送、引風機跳閘)。由于單側(cè)的引風機和送風機是互相聯(lián)跳的關(guān)系，所以根據(jù)情況通常只對送風機(或引風機)其中一項進行動態(tài)試驗。Ø

21、; 給水泵跳閘類。對于給水泵通常設(shè)計采用二備一的運行方式，而且泵的出力裕度較大，但是由于此類跳閘工況對水位造成的波動較大，再加上一些鍋爐制造廠所提供的水位保護定值非常保守，所以此類的試驗的成功率通常比較低，必須根據(jù)特定的控制對象對控制邏輯作必要的優(yōu)化。Ø 其它。是指一些非常規(guī)的項目，例如本文所提出針對空冷機組背壓問題所設(shè)計的空冷背壓rb。2.2 rb的動作機理 rb發(fā)生后，機組控制系統(tǒng)的各部分協(xié)調(diào)作用，使機組平穩(wěn)、安全地減少到實現(xiàn)預(yù)定的目標負荷，機組維持在負荷狀態(tài)下運行。根據(jù)各廠機爐狀況和協(xié)調(diào)控制設(shè)計的不同，rb的動作方式也不相同，但它都包括以下幾個重要系統(tǒng): ccs, fsss（爐

22、膛安全監(jiān)控系統(tǒng)）, deh（汽輪機控制系統(tǒng)）和scs（順序控制系統(tǒng)）。 ccs系統(tǒng)是機組控制的核心，rb功能是其邏輯控制中的關(guān)鍵部分。rb動作的條件被激活后，ccs系統(tǒng)要協(xié)調(diào)機組的各個子系統(tǒng)一起動作來完成該功能。因此完整的rb功能，機組必須處于協(xié)調(diào)控制方式，鍋爐、汽機均能接受ccs的信號。在爐側(cè):ccs首先要發(fā)信號至fsss完成切除必要的燃料(投油)，同時鍋爐主控要按負荷要求將總煤量調(diào)整到合適的量，以維持適當?shù)腻仩t燃燒率。而在機側(cè):機組的協(xié)調(diào)控制自動切換到tf（汽機跟隨）方式，由汽機deh完成調(diào)壓功能。除此之外的其它的機組子系統(tǒng)仍然而且必須處于自動控制方式，以維持各參數(shù)在正常范圍內(nèi)，保證機組的

23、安全穩(wěn)定運行。 fsss系統(tǒng)根據(jù)各廠的系統(tǒng)不同，功能也不盡相同，但均要接受ccs發(fā)的rb信號完成切除必要燃料降低燃燒率的功能。一次風機的rb一般由fsss中觸發(fā)，此種rb發(fā)出優(yōu)先級高一些。但是根據(jù)不同鍋爐的最低穩(wěn)燃負荷，降低燃燒率的方式不同，對于最低穩(wěn)燃負荷較高的機組，應(yīng)設(shè)計有投油的功能或則將必要的投油列入運行人員的操作規(guī)程中6。 deh系統(tǒng)在rb過程中也至關(guān)重要，在rb發(fā)生后，鍋爐側(cè)要維持一定的燃燒率，機組的汽壓則由汽機通過關(guān)小調(diào)門，減少負荷來完成調(diào)節(jié)的任務(wù)。其它系統(tǒng)如scs系統(tǒng)在給水泵rb時，要通過程序聯(lián)啟電泵和其它的相應(yīng)操作，在送引風rb時，完成單側(cè)的聯(lián)跳的功能。所以，從某種意義來說，r

24、b的功能是一個關(guān)于機組的系統(tǒng)工程，只有通過以上各個子系統(tǒng)的協(xié)調(diào)動作，才能使機組自動、平穩(wěn)地降低負荷至目標值，避免不必要的停機滅火。2.3 影響rb功能的幾點原因及其分析 rb功能對于機組的運行，安全作用至關(guān)重要，但通常由于原常規(guī)軟件設(shè)計方案不合理、針對性不強、硬件設(shè)備性能相對較差及機組運行健康水平低等原因，我國很多大型電站在實現(xiàn)這一功能方面都存在某種程度的問題7。2.3.1硬件設(shè)備方面的影響8deh子系統(tǒng)在rb發(fā)生后要完成調(diào)壓的功能，眾所周知，在rb發(fā)生后，fsss按程序很快地完成切除必要的制粉系統(tǒng)合投油的工作。機組的主汽壓力下降很快。由于ccs和deh接口方式的影響會出現(xiàn)deh 脫離ccs控

25、制和傳輸速率限制調(diào)門的調(diào)整速度等問題，致使主汽壓力的調(diào)節(jié)不夠及時，會影響影響機組的運行安全。deh與ccs的接口有多種類型Ø 脈沖接口:該接口的脈沖接收、發(fā)出速度、脈沖代表的負荷量，嚴重限制調(diào)門的動作速度，不能快速地關(guān)閉調(diào)門以穩(wěn)定壓力。這種方式在運齡長的電廠中較多。Ø 脈寬接口：這種接口同樣受deh的脈沖接收速率的限制。在老電廠中較多7Ø 模擬量接口：直接采用4到20ma 信號來進行傳輸，這種接口可以快速地響應(yīng)汽機主控的指令，但要求硬件的質(zhì)量較高，還要根據(jù)信號和線路可能出現(xiàn)的問題在邏輯中進行必要的判斷。這種接口在近年來投產(chǎn)的機組中得到了廣泛的應(yīng)用，這種接口的設(shè)計對

26、于rb功能的實現(xiàn)來說是有利的。2.3.2控制策略的合理性分析 rb發(fā)生后，系統(tǒng)的整個動作過程由ccs,fsss和deh來協(xié)調(diào)完成，以保證機組的穩(wěn)定運行。 鍋爐側(cè)改變?nèi)紵视蒫cs, fsss共同完成。fsss通過一個開關(guān)量信號完成燃料的切除(投油)，以固定的速率完成對燃燒率的粗調(diào)。與此同時ccs也要根據(jù)機組的目標負荷調(diào)整燃燒率，使機組穩(wěn)定在目標負荷上，為保證機組的燃燒穩(wěn)定，應(yīng)保持兩系統(tǒng)調(diào)整的協(xié)調(diào)一致。汽機側(cè)在rb發(fā)生后，控制方式要由協(xié)調(diào)方式切換到汽機跟隨（tf）方式，deh由原來的調(diào)機組負荷改為調(diào)機前主汽壓力，這個過程應(yīng)該自動實現(xiàn)，而且汽機應(yīng)一直處于調(diào)節(jié)狀態(tài)9。但在托克托電廠一期的設(shè)計中，de

27、h也接受rb信號，自行動作，這種設(shè)計在實踐應(yīng)用中使鍋爐和汽機各自為政，很難保證兩者的協(xié)調(diào)統(tǒng)一，會造成主汽壓力失控10，影響機組的安全，結(jié)果是弊大于利，所以我們在優(yōu)化的過程中將其取消。2.3.3參數(shù)調(diào)整的適宜性分析ccs系統(tǒng)中負荷管理控制中心的調(diào)整。為保證機組的安全和穩(wěn)定，目標負荷應(yīng)以一定的速率變化到目標值，其中方式切換開關(guān)的切換速率要調(diào)整合適，以保證切換的無擾動。如在最初的托克托電廠1機組的rb設(shè)計中，方式開關(guān)的切換速率設(shè)置太快，沒有進行適當?shù)姆绞介]鎖，導(dǎo)致切換過程中負荷指令擾動很大，幾乎使該試驗無法成功。另外鍋爐主控應(yīng)處于自動方式，為保證爐膛燃燒工況的穩(wěn)定，要使鍋爐主控的調(diào)整速率與fsss的

28、切磨投油的速率要基本保持一致，才能減少爐膛的燃燒波動。其中最關(guān)鍵的參數(shù)就是切磨的間隔時間，間隔時間的確定要注意平衡機組快速減負荷的要求和防止機組燃燒工況劇烈變化之間的矛盾11，一般要根據(jù)控制對象的實際情況來設(shè)置，如果時間參數(shù)設(shè)置太短，會對爐膛負壓造成大的沖擊，影響鍋爐的穩(wěn)定燃燒；如果時間參數(shù)設(shè)置太長，一方面會造成實際的熱負荷不能快速的降下來，rb動作不能將實際負荷較快的控制在機組的允許范圍內(nèi)，影響rb的成功率，另一方面在一次風機rb時，如果跳磨不及時，會造成一次風壓下降太多，造成運行磨煤機所需風量不足而跳閘，最終鍋爐mft，一次風機rb失敗。一般根據(jù)鍋爐爐型的不同此參數(shù)設(shè)置從5到15秒鐘進行選

29、擇。在保證穩(wěn)定的前提下，汽機調(diào)壓回路要盡可能地快，以適應(yīng)rb后主汽壓力的穩(wěn)定和負荷的快速平穩(wěn)的下降。由于汽輪機的調(diào)門對壓力的調(diào)整幾乎沒有延遲和慣性，所以此參數(shù)的設(shè)置首先要保證系統(tǒng)的穩(wěn)定性，即不要使控制系統(tǒng)震蕩起來。這種情況在托克托電廠1機組的調(diào)試期間發(fā)生過，致使壓力大幅擺動，負荷無法穩(wěn)定下來，經(jīng)過將該回路的pid（比例、積分、微分）參數(shù)放緩，才使系統(tǒng)穩(wěn)定下來。2.3.4 運行方式不合理 要使機組能自動、平穩(wěn)地完成rb的功能，首先，發(fā)電機組的主、輔機運行正常，而且其相關(guān)自動控制系統(tǒng)均處于自動運行方式，以保證在rb工況下，不至于造成某一主要參數(shù)失控，影響整個機組的安全12；例如在風機系列的rb中，

30、如果風機不在自動方式下，則當一臺風機跳閘時，另一臺風機就不會及時地根據(jù)被控量的變化增加自己的出力，這種情況非常危險，在這種情況下機組rb幾乎不可能成功。其次，所有制粉系統(tǒng)最好全部處于自動方式，否則會造成少數(shù)制粉系統(tǒng)的給煤率(給煤機)變化很大，形成新的不穩(wěn)定的因素；這種情況我們在托克托電廠3機組的調(diào)試過程中遇見過，當時5臺磨煤機運行，當rb發(fā)生時，上層兩臺磨跳閘，保留3臺磨煤機運行，煤量指令繼續(xù)下降，但由于3臺磨煤機中只有一臺磨煤機投入自動，導(dǎo)致該磨煤機煤量下降太多而導(dǎo)致振動太大跳閘，使鍋爐出現(xiàn)了燃燒不穩(wěn)定的工況，雖然進行了及時的投油助燃將燃燒穩(wěn)定了下來，但是負荷卻比目標負荷下降的太多，使機組的

31、恢復(fù)增加了許多麻煩。最后要避免rb過程中鍋爐主控切到手動，不能進行燃燒率的調(diào)整，造成rb動作的失敗。這是保證rb成功的關(guān)鍵！2.4 rb控制功能的優(yōu)化研究2.4.1主汽壓力的控制方式 由于在rb工況下鍋爐維持固定燃燒率，機組壓力通過汽輪機進行控制，也就是機組運行在汽輪機跟隨方式下，所以主汽壓力的控制方式對機組負荷的變化有比很大的影響。一般情況下，主汽壓力控制主要有定壓、滑壓和定一滑壓控制方式三種。 大多數(shù)情況下機組是以定壓方式來進行rb試驗的，主要是因為機組恢復(fù)穩(wěn)定工況較快。但在以后的試驗研究中發(fā)現(xiàn)，rb發(fā)生后無論是動態(tài)還是靜態(tài)，采用何種方式，要根據(jù)具體的情況來定。以給水泵rb為例，如果以定壓

32、方式減負荷，rb試驗的成功率較低，其原因主要是:給水泵發(fā)生rb時，定壓運行使汽包壓力太高，導(dǎo)致鍋爐上水困難，在一臺泵剛跳閘的情況下這無疑是雪上加霜，不利于汽包水位的控制13。 后來筆者改以滑壓方式減負荷作給水泵rb試驗，優(yōu)點是汽輪機調(diào)門開度較高，有利于汽輪機的安全運行，主汽壓力變化緩慢，對汽包水位等參數(shù)影響較小。但在其他rb試驗中表明，采用滑壓方式控制主汽壓力也存在弊端，這是因為在滑壓方式下機組負荷降低緩慢，造成機組負荷長時間到不了目標值，在給水泵rb尤其是在風機rb的情況下均會造成長時間的物料不平衡，使rb過程中主汽壓力、主汽溫度和汽包水位等主要參數(shù)變化較大，可能會造成汽溫和水位太低使試驗失

33、敗。 在權(quán)衡利弊之后筆者決定主汽壓力的控制方式選用定一滑壓控制，如果設(shè)置得當，他既能保證機組快速降負荷，使機爐的物料盡快達到平衡，同時又能保證汽輪機調(diào)門開度不至于太低而影響機組安全。但機組必須選擇合適的壓力變化率，如果速度太慢，汽溫、水位可能會降得太低；速率太快，會導(dǎo)致汽機調(diào)門大幅開關(guān)，對主汽溫、水位產(chǎn)生較大影響，如果未對汽機調(diào)門設(shè)計rb工況閉鎖開邏輯，會導(dǎo)致機組負荷反調(diào)，導(dǎo)致rb動作失敗。一般情況下，壓力設(shè)定值滑壓速率為0. 2-0. 4kpa/min。通常設(shè)計中給水泵rb時降壓速率應(yīng)略快以保證汽包上水，但是同時要能夠保證給水泵rb能夠快速減負荷，減少鍋爐蒸發(fā)量。通過研究和試驗，在給水泵rb

34、發(fā)生后，ecr（電負荷，一般指實發(fā)有功功率）工況被迫迅速調(diào)整為50%能量工況時，鍋爐蒸發(fā)量大大減少，汽包壓力度過其慣性時間(約los)后迅速下降，如果下降速率過大，水位容易產(chǎn)生動態(tài)擴容現(xiàn)象，從而造成汽包水位高保護動作。因此，實現(xiàn)該rb工況的關(guān)鍵點就是必須限制汽包壓力降速率在一個合理安全的范圍內(nèi)。由于汽包壓力pb與主汽壓力po存在單值對應(yīng)關(guān)系，限制了主汽壓降速率也就是限制了汽包壓力的降速率。經(jīng)過對ecr工況附近水位動態(tài)擴容分析計算，以及運行經(jīng)驗數(shù)據(jù)，通常當主汽壓降速率小于等于1mpa/min時，水位動態(tài)擴容較弱，其虛假水位幅量較小。rb速率可以通過以下的計算來確定14。根據(jù)能量平衡，對過程作線性

35、分析，建立主汽壓函數(shù):p=pe-kp×t （2-1）目標壓力:pmb=14.5mpa負荷函數(shù):n=ne-kn×t （2-2）目標負荷:nmb=300mw式中pe, ne額定壓力及額定負荷，pe=16.5mpa, ne=600mw； kp取允許主汽壓降速率，1mpa/min； kn所求負荷速率； t過程時間（一般大約為2分鐘）。根據(jù)初始額定參數(shù)，rb目標參數(shù)，聯(lián)立（2-1）、（2-2）兩式求得rb最小負荷速率為150mw/min。當然，在實際rb過程中，希望主汽壓降速率越小越好，相應(yīng)的降負荷速率越大越好。所以，通常速率選定300mw/min，過程時間2min，降壓速率小于等于

36、0.5mpa/min。2.4.2 燃燒控制系統(tǒng) 現(xiàn)在的600mw鍋爐的穩(wěn)燃負荷設(shè)計值較低，在50%額定負荷運行時，燃燒狀態(tài)比較穩(wěn)定。但是由于在rb的動作過程中，鍋爐的熱負荷變化比較劇烈，極容易造成滅火，為了避免這種情況的發(fā)生，必須對燃燒系統(tǒng)進行必要的優(yōu)化和評估:Ø 根據(jù)機組的負荷確定磨煤機運行臺數(shù)。Ø 若當時負荷需要三臺磨煤機運行時，應(yīng)保持有二臺相鄰的磨煤機且給煤機轉(zhuǎn)速50%，三臺給煤機都作為調(diào)節(jié)。Ø 如果目標負荷小于機組最低穩(wěn)燃負荷，燃燒不穩(wěn)定應(yīng)設(shè)計投油槍以穩(wěn)定鍋爐燃燒。多數(shù)情況下，rb發(fā)生后的鍋爐目標負荷在50%額定負荷附近，bms系統(tǒng)可根據(jù)上述要求從最上層開

37、始切除制粉系統(tǒng)，并保持下層有相鄰磨煤機在運行。Ø 剩余的制粉系統(tǒng)要維持機組目標負荷需要的燃燒率，而且不應(yīng)出現(xiàn)大幅度的波動，mcs中鍋爐的燃料控制要與fsss切粉(投油)邏輯相適應(yīng)，使燃料平穩(wěn)地調(diào)整到相應(yīng)的燃燒率并在rb結(jié)束前維持不變，要避免由于燃燒調(diào)整造成鍋爐燃燒工況大幅度變化，避免可能因為鍋爐工況不穩(wěn)造成不必要的滅火停機。多數(shù)情況下，rb發(fā)生后的鍋爐負荷載在50%額定負荷附近，fsss系統(tǒng)要根據(jù)上述要求從上層開始切磨煤機，并保持下層有相鄰磨煤機在運行。如600mw機組rb工況下切磨的策略如下：在送引風機、一次風機、汽泵等rb工況下，如rb前有5臺磨運行，則自動依次切除上層兩臺，保留

38、3臺磨煤機運行15。2.4.3協(xié)調(diào)控制系統(tǒng) rb控制技術(shù)是在試驗中進行研究和逐步完善的。在協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)一般設(shè)計有:機組最大出力計算、負荷指令變化速率設(shè)定、協(xié)調(diào)控制方式切換、主汽壓力控制方式切換、降壓控制速率設(shè)定等基本的rb控制策略。部分子系統(tǒng)禁止偏差切手動、汽機調(diào)門禁開、減溫水調(diào)門關(guān)超弛控制、自動切磨投油邏輯等rb控制策略則是通過試驗總結(jié)出的經(jīng)驗，有些邏輯則是專門針對特定機組特點進行的個性化設(shè)計。大多數(shù)rb試驗表明，在成功的rb試驗背后，除了對有缺陷的主設(shè)備和系統(tǒng)進行改進外，都對原協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)設(shè)計做了不同程度的改進。 正常調(diào)節(jié)工況下，mcs（模擬量控制系統(tǒng)）系統(tǒng)偏差切手動保護是必要的，但在rb

39、工況下，系統(tǒng)主要參數(shù)將超出正常的波動范圍。協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)尤其是其子控制系統(tǒng)應(yīng)自動解除其偏差切手動保護功能15，使得協(xié)調(diào)、燃燒、汽溫、汽包水位等主要控制系統(tǒng)能保持在自動模式，將機組的主要參數(shù)保持在合理的范圍內(nèi)，同時為了更好的應(yīng)付這種非正常工況，mcs中所采用的pid調(diào)節(jié)器應(yīng)具有抗飽和功能，主要是針對rb后的減溫水等控制系統(tǒng)16。 另外在風機類的rb試驗過程中，為了防止引風機、送風機、一次風機過電流導(dǎo)致機組滅火，rb工況下應(yīng)對其指令輸出進行速率限制和必要的上限限制。 由于rb功能是機組自動處理事故的，為保證rb結(jié)束后機組能自動恢復(fù)正常工況，邏輯中的信號跟蹤是非常關(guān)鍵的。主要包括主汽壓力和機組負荷控制

40、的跟蹤，機組發(fā)生rb由原來的壓力控制方式(定壓、滑壓)切換到定一滑壓控制方式，而且與原滑壓曲線也不一致，為保證機組rb結(jié)束后，主汽壓力要恢復(fù)到鍋爐控制，同時要保證燃料基本穩(wěn)定，我們設(shè)計確定了信號跟蹤方式，如果原為定壓運行方式，主汽壓力定值應(yīng)跟蹤實際壓力;如為滑壓控制方式，因為壓力定值與負荷相適應(yīng)，只需限制一定的速率切換到原運行曲線即可。同樣機組負荷控制要解除agc（自動發(fā)電控制）功能，目標負荷在rb過程中要時刻跟蹤實際負荷，保證機組在現(xiàn)有的負荷工況下，平穩(wěn)地恢復(fù)到機組協(xié)控制。 機組發(fā)生rb，協(xié)調(diào)控制由ccs方式轉(zhuǎn)換到tf2-mw（汽機跟隨）方式，鍋爐主控開環(huán)控制鍋爐燃燒率，汽機主控由負荷控制轉(zhuǎn)

41、為主汽壓力控制，在rb完成后過程與上述過程相反，要做好必要的切換邏輯和信號跟蹤的準備。rb過程中主汽壓力的巨大波動會影響機組其它主參數(shù)的穩(wěn)定，如汽包水位、主汽溫度等，所以主汽壓力一般設(shè)計為閉環(huán)控制，而機組負荷則設(shè)計為開環(huán)控制，這樣設(shè)計有利于機組的快速穩(wěn)定17。另外，為保證rb過程中負荷能夠按預(yù)定情況降下來，我們將汽機調(diào)門控制設(shè)計為rb工況閉鎖開，否則有可能會造成機組負荷反調(diào)、壓力波動，影響rb功能的進行18。2.4.4 汽溫控制問題 從rb試驗的情況來看，無論發(fā)生何種原因的rb，主汽溫和再熱汽溫都出現(xiàn)了大幅度迅速下降的現(xiàn)象。如何防止主汽溫再熱汽溫下降幅度過大，對于rb試驗的成功與否至關(guān)重要。

42、送、引風機rb試驗有兩個關(guān)鍵點，一個是對爐膛壓力的控制，另一個則是對汽溫的控制。給水泵和其它rb也會由于切粉的作用對汽溫產(chǎn)生影響，而且由于切粉是自上而下進行，對汽溫的影響就更加明顯，尤其滑壓方式進行rb，由于蒸汽流量降低緩慢，汽溫會有大幅度的下降，所以必須對減溫水調(diào)門進行必要的超馳控制。所謂的超馳控制就是指在rb發(fā)生后迅速關(guān)閉過熱器、再熱器減溫水調(diào)門及隔離門，試驗證明，對于提高減溫水調(diào)門的關(guān)閉速度和克服減溫水隔離門的漏流影響，超弛控制回路的作用相當明顯19。但是對于那些正常運行減溫水流量較大的電廠，此項功能要慎用，必須要考慮減溫水閥全關(guān)后汽溫的升高問題。2.4.5 rb對煤質(zhì)變化的適應(yīng)性控制邏

43、輯 從前面協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的研討中我們得到結(jié)論，在機組發(fā)生rb時，協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)會由協(xié)調(diào)方式切換到tf2方式，在這種方式下負荷是通過鍋爐主控來進行的，這是一種開環(huán)的控制方式，他通過直接將煤量降到目標負荷所對應(yīng)的值來完成負荷的控制，這種負荷控制方式的好處就在于它的調(diào)整非常簡單有效，而且不易產(chǎn)生復(fù)雜的耦合問題。但這種好處是建立在鍋爐的燃煤的熱值不大幅偏離設(shè)計煤種的基礎(chǔ)之上。我們來進行理論分析，以托克托電廠3機組為例，假設(shè)機組是一個線性系統(tǒng)，燃用設(shè)計煤種時，滿負荷600mw對應(yīng)的總煤量為300t，負荷與煤量的比值為2比1的關(guān)系，在機組rb發(fā)生的情況下，如果要將負荷降到300mw，那么鍋爐主控的輸出就應(yīng)該是

44、150t的指令，即將煤量降到150t；這種關(guān)系在協(xié)調(diào)系統(tǒng)的設(shè)計中是比較通用的，而且都是在控制系統(tǒng)中預(yù)先設(shè)好的。同樣是600mw，但如果鍋爐燃用煤種熱值大幅度的上升，由于協(xié)調(diào)控制回路的積分作用，煤量會遠小于300t，據(jù)統(tǒng)計，在3機組600mw所曾經(jīng)對應(yīng)的最大煤量為220t，這種情況下，負荷和煤量的實際對應(yīng)關(guān)系已經(jīng)發(fā)生了變化，由2變?yōu)榱?.72。但是由于控制系統(tǒng)中2比一的關(guān)系已經(jīng)設(shè)好，在此時發(fā)生rb，如果要將負荷降到300mw，那么鍋爐主控的輸出仍然是是150t的指令，即將煤量降到150t，但按照線性原則，此時150t的實際對應(yīng)負荷為150×2.72=408mw，即實際上負荷只能降到40

45、8mw，比預(yù)定的300mw整整多出100mw，這種情況非常危險，非常容易使運行輔機發(fā)生過出力導(dǎo)致鍋爐滅火。而另外一個極端就是在煤質(zhì)比較差的情況下發(fā)生rb，會使負荷降的太低，出現(xiàn)鍋爐燃燒不穩(wěn)定甚至滅火的問題。為了解決rb控制系統(tǒng)對煤種的適應(yīng)性問題，可以根據(jù)燃煤發(fā)熱量的變化對鍋爐主控指令(或給煤指令)進行必要的修正,但由于煤種的變化往往是無法準確預(yù)測的,因此該問題實際解決起來比較困難。不過從煤種的變化到最終反應(yīng)到機組實際出力的改變往往是一個較為緩慢的過程,這樣就可以通過對過去一段時間內(nèi)煤量與負荷的比值來推測未來的給煤發(fā)熱量,當然在負荷變動過程中該功能應(yīng)停止運算,否則會造成大的誤差。具體邏輯見圖2-

46、1圖2-1 btu邏輯圖chart2-1 the logic chart of btu將這個校正系數(shù)與rb的負荷指令相乘，就可以得出實際的指令信號。但由于此校正回路邏輯設(shè)計方面還存在一些瑕疵，所以一般情況下對他的大小做了一定的限制，一般為0.8到1.1之間。此項優(yōu)化在托克托電廠已經(jīng)投入應(yīng)用，效果較好。2.4.6 送、引風機rb 從理論上來講，實現(xiàn)引、送風機rb的基本出發(fā)點是爐膛風量平衡原理。前提是保證爐膛壓力高低保護不動作，然后根據(jù)風量一燃料對應(yīng)關(guān)系調(diào)整燃燒降負荷處理。這也是人工順利完成這兩種rb工況的基本原則。 引風機rb時，聯(lián)跳同側(cè)送風機有利于爐膛壓力的平衡20。根據(jù)我以前作引風一送風出力

47、工況試驗和運行經(jīng)驗表明，此時爐膛壓力瞬間突降，但其動態(tài)特性是具有自平衡能力，經(jīng)過運行引、送風機的調(diào)節(jié)，爐膛壓力很快被調(diào)至正常范圍。下面是利用爐膛壓力的數(shù)學模型進行的試驗情況21。圖2-2是利用爐膛內(nèi)爆的數(shù)學模型模擬的內(nèi)爆時爐膛壓力的變化情況。從圖中可以看出:在切斷燃料的最初，溫度曲線的變化率很陡，壓力由一19. 6 p a降到一4300 p a左右，這是當燃料突然切斷時，平衡關(guān)系被破壞，爐內(nèi)高溫煙氣在幾秒鐘內(nèi)被送入的熱風所代替，爐內(nèi)的溫度和壓力司時一急劇地下降，此時兩者的關(guān)系近似符合理想氣體定律。圖2-2 瞬間切斷燃料參數(shù)變化曲線chart2-2 the parameter change cu

48、rve of instantaneous fuel cutoff 上述是鍋爐mft時爐膛壓力的變化的情況。機組發(fā)生送、引風機rb時可以參照圖2-3分析，該試驗與rb試驗有一定區(qū)別，主要表現(xiàn)在rb工況下，燃料并非全部切除，一般保留大于50%的燃燒率，而且切燃料速度也要比圖2-3所示試驗的變化緩慢，所以風機rb時的爐膛壓力變化要比圖2-3小，從我已經(jīng)進行的試驗看出，僅僅利用現(xiàn)有的自動調(diào)節(jié)功能爐膛壓力一般情況下要下降到一1000pa左右，趨勢與圖中所示一致。由圖2-3可看出，壓力內(nèi)線降到最低點后，又逐漸回升，溫度曲線變化率由陡漸緩，由于這時送風機至爐膛的壓差增加，送風量自動加大，引風量自動減小，使爐

49、內(nèi)儲氣量增加，又使溫度和壓力趨于新的平衡。但總的說來，在切斷燃料一的最初，由溫度降低而引起的爐膛壓力降低是主要的，雖然空氣流量大于煙氣流量，但爐內(nèi)負壓仍不斷降低，這是由于在切斷燃料的初期，由溫度引起的壓力降低幅度要比因儲存量引起壓力增加幅度更大的緣故。圖2-3 2.5-7.5s等速減少燃料參數(shù)變化曲線chart2-3 the parameter change curve of 2.5-7.5s reduce fuel in constant speed 由于rb工況下爐膛壓力的變化的情況與mft時爐膛壓力的變化趨勢相似，唯一不同的是壓力的變化幅度要小許多，但rb工況要求鍋爐維持穩(wěn)定燃燒，爐膛壓

50、力不能大幅度波動，所以可以根據(jù)爐膛防內(nèi)爆的設(shè)計對rb工況下爐膛壓力進行相應(yīng)的大偏差控制，加快rb過程引風機擋板的調(diào)節(jié)速度，使鍋爐燃燒維持在盡可能好的工況。圖2-4是實施爐膛防內(nèi)爆控制的爐膛壓力變化情況。注:試驗中煙風系統(tǒng)的總?cè)莘e主要包括:爐膛容程、水平煙道和轉(zhuǎn)彎室的容積。把爐膛容積，再加上水平煙道和轉(zhuǎn)彎室容積作為煙風系統(tǒng)集中容積。理由是:這兩相鄰區(qū)域壓差很小，壓力可以統(tǒng)一，兩者的容積可以合并處理，鍋爐熄火時，兩區(qū)域內(nèi)的氣溫下降幅度，壓力下降速度和其它區(qū)域相比為最大，二者的容積之和占了系統(tǒng)總?cè)莘e相當大的份額，就“內(nèi)爆”過程而一言，爐膛容積對爐內(nèi)部氣體壓力變化的影響起主要作用，其余容積所起的作用都

51、是次要的。圖2-4 2.5-7.5s等速減少燃料、5-15s等速減少引風機擋板100%參數(shù)變化曲線chart2-4 the parameter change curve of 5-15s reduce id damper from 100% to 0% in constant speed確定送風、引風rb速率Ø 燃料量調(diào)整 根據(jù)運行經(jīng)驗，制粉系統(tǒng)層數(shù)與負荷對應(yīng)關(guān)系成線性關(guān)系。我們通過試驗表明，單臺引、送風機最大出力完全可滿足350mw負荷(600mw機組)，其燃料調(diào)整及rb速率均可比一次風機與給水泵rb小。由于rb過程很短，低氧燃燒狀態(tài)完全允許，同等負荷下，氧量值更是得到提高。從運行

52、角度看，只要有可能，燃燒調(diào)整與rb速率越小越好，這有利于汽壓、汽溫和水位調(diào)節(jié)。Ø rb速率確定 與一次風機rb比較，此時燃料調(diào)整為其一半，能量變化較小，導(dǎo)致的主汽壓下降速率較小，但仍應(yīng)避免汽包水位動態(tài)擴容作用過大。 根據(jù)經(jīng)驗，一般整定引、送風機rb速率300mw/min，降壓速率小于等于0. 5mpa/mi n，過程時間4min。經(jīng)過作試驗，結(jié)果相當成功。2.4.7 給水泵rb 汽水系統(tǒng)工作基本出發(fā)點是物質(zhì)平衡原理，即單泵最大出力時所保證的給水流量與鍋爐蒸發(fā)量之間的物質(zhì)平衡。該rb對汽包水位影響最大，也是最直接的。從以往在現(xiàn)場機組實際運行情況發(fā)現(xiàn)，在額定工況發(fā)生給水rb時，人工干預(yù)根

53、本無法成功實現(xiàn)，必然會出現(xiàn)水位低保護動作。在所有rb工況中，給水rb控制難度是最大的22。 經(jīng)過試驗的結(jié)果表明，電泵最大出力可穩(wěn)定負荷180mw( 30%mcr )，給水流量600t/h，汽泵最大出力可穩(wěn)定負荷300mw（50%mcr），給水流量1000t/h，均已達到最大轉(zhuǎn)速5900r/min左右，工作情況惡劣。另外，汽包壓力較高，會影響給水泵的出力。故以下分析中，取單泵最大出力1000t/h，目標負荷300mw。2.4.7.1 rb速率確定根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗，一般給水rb速率整定為300mw/min。另外，給水rb還存在以下問題：Ø 過熱器泄壓閥整定動作壓力為17. 9mpa，回座壓力

54、17.7mpa。另有一組對空排汽閥手動控制，顯然，以300mw/min速率降負荷有可能會造成主汽壓上升，若安全閥被迫開啟，將加速水位工況的擾動，以致無法實現(xiàn)rb工況。因此允許主汽壓上升的空間限1.4mpa左右。Ø 與一次風機rb比較，給水泵rb速率大很多，其燃料調(diào)整程更大，除了必要切除的制粉系統(tǒng)外，仍應(yīng)通過減壓回路，適當減少剩余幾臺制粉系統(tǒng)的出力。即首先根據(jù)物質(zhì)平衡出發(fā)確定了該rb速率與目標負荷后，仍應(yīng)考慮允許的超壓空間限制。Ø 由于汽包壓力突升，對水位有動態(tài)壓縮過程，會加劇水位下降，這是實際存在的現(xiàn)象。Ø 汽動給水泵供汽壓力降低。為提高機組效率，大型發(fā)電機組一般

55、在正常運行時采用汽動給水泵上水，利用汽輪機抽汽帶動小汽動給水泵上水。如果設(shè)計兩臺給水泵在一臺給水泵故障停機情況下發(fā)生給水泵rb。機組根據(jù)控制邏輯要求變負荷率降低機組負荷到目標負荷，使蒸汽流量與給水流量達到物料平衡。同時由于機組負荷下降，汽輪機抽汽壓力也隨機組負荷降低而降低，即使在給水泵指令最大的情況下也不能達到在機組滿負荷工況下單臺小機的供水量，致使在長時間內(nèi)給水量小于蒸汽量，導(dǎo)致汽包水位過低而跳機，rb試驗不成功。為解決這個問題，我主要著手從兩方面進行了處理: (1)機組壓力控制曲線采用定-滑-定的控制方式，同時在rb發(fā)生初期在設(shè)定值基礎(chǔ)上增加偏置，使機組負荷快速降低蒸汽流量，減少蒸汽流量與

56、給水流量的不平衡，rb過程中減少降負荷速度，盡量使抽汽壓力不致降得太低，保證給水泵供水。 (2)小機供汽汽源由汽輪機抽汽改為輔助蒸汽提供，保證供汽壓力的穩(wěn)定，不致于由于供汽壓力下降而影響小機出力。但要注意汽源切換時出現(xiàn)的給水泵轉(zhuǎn)速超速和超流量的現(xiàn)象，如果有可能最好使用逆止閥進行汽源無擾切換。2.4.7.2 給水控制方式切換 機組正常運行為保證汽包水位的控制效果，都采用三沖量控制方式(即汽包水位、蒸汽流量、給水流量)，利用蒸汽流量的前饋作用使給水控制系統(tǒng)滿足機組變負荷運行工況，使蒸汽流量和給水流量能夠快速平衡，維持汽包水位在設(shè)定值。但在rb工況下，試驗為保證主汽壓力不超壓，機組負荷不能降得太快，

57、所以蒸汽流量與給水流量長時間不平衡，為彌補給水流量的缺口，輸出給水泵指令時，考慮到一方面由于汽包壓力做了閉鎖減的邏輯處理，另一方面由于機組負荷下降蒸汽流量跟隨機組負荷快速下降，如給水控制系統(tǒng)繼續(xù)維持在三沖量運行方式，由于蒸汽流量前饋的快速作用，致使給水控制指令快速下降，不利于汽包水位的保持，因此在rb發(fā)生后，應(yīng)該將給水控制系統(tǒng)切換到單沖量控制方式，給水控制指令只根據(jù)汽包水位的變化而變化，這種方式的切換對于給水的rb是有利的。2.4.8 一次風機rb一次風機主要是保證一次熱風的母管壓力，對于無一次風機的控制系統(tǒng)無此項設(shè)計。在單側(cè)的一次風機跳閘后，系統(tǒng)設(shè)計的主要目的就是在不使運行側(cè)風機過電流跳閘的前提下，快速的增大運行風機的出力，為達到這個目的，要采用以下措施Ø 一般情況下不采用一次風機增益平衡控制功能，即一臺風機跳閘后，將另外一臺風機的指令迅速增加到最大，然后進行風