車站主體結(jié)構(gòu)模架支撐施工組織設(shè)計及批復(fù)

1、*市軌道交通#￥站土建工程 主體結(jié)構(gòu)施工方案車站主體結(jié)構(gòu)工程施工方案一、工程概況￥車站位于規(guī)劃中的￥區(qū)域內(nèi)的&&中軸線上，埋置于規(guī)劃路寬分別為60m和40m的“十”字路口，車站呈西北、東南走向，有效站臺中心里程為YDK23+530。車站起止里程為YDK23+401.80YDK23+612.10，全長210.3m，平均開挖深度16.8m，標準段凈空寬17.4m，中間部分凈空寬17.8m。站臺層凈空高6.8m，站廳層凈空高4.85m（或4.7m），車站采用明挖順做法施工。1車站結(jié)構(gòu)設(shè)計型式車站結(jié)構(gòu)公共區(qū)為地下兩層兩跨、島式站臺、單排柱列矩形鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)；設(shè)備區(qū)為兩層三跨、島式站臺

2、、單排及雙排柱列矩形鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)。2車站結(jié)構(gòu)主要受力體系由側(cè)墻、立柱、梁和板組成。車站結(jié)構(gòu)在頂板周邊設(shè)置壓頂梁（截面尺寸1300mm×500mm），與地下墻連為一體，共同形成抗浮體系，滿足抗浮要求并確保車站結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定。3主要結(jié)構(gòu)尺寸如表1示：￥站主要結(jié)構(gòu)尺寸一覽表 表1底板厚度900mm底板縱梁截面1100mm×2500mm，1100mm×2400mm，1000mm×2200mm，900mm×2200mm，900mm×2500mm，內(nèi)襯側(cè)墻厚度600mm(站廳層側(cè)墻)、700mm（站臺層側(cè)墻）立柱截面600mm×100

3、0mm，700mm×1100mm中樓板厚度400mm中樓板縱梁截面900mm×1000mm，800mm×1000mm，800mm×900mm頂板厚度800mm頂板縱梁截面1100mm×2000mm，900mm×1800mm，900mm×1900mm 900mm×2000mm，900mm×2200mm ， 壓 頂 梁500mm×1300mm二、 車站主體結(jié)構(gòu)施工方案 先對圍護結(jié)構(gòu)滲漏進行認真堵漏處理，同時施作側(cè)墻防水層，滿足要求后按車站主體結(jié)構(gòu)的方案進行施工。1、車站主體分兩次澆注，第一次施工至中

4、板頂，即下側(cè)墻和中板整體澆注；第二次施工其余部分，即上側(cè)墻和頂板整體澆注。模板采用18mm厚竹膠板；小楞采用10cm×10cm方木，凈間距30cm;大楞間距同腳手架。模板支撐系統(tǒng)采用滿堂扣件式腳手架。鋼管扣件式滿堂模板支架，桿件基本搭設(shè)間距為：中板及下側(cè)墻，支架立桿縱向間距為800mm，立桿橫向間距1200mm，水平步距為800mm，（第一、四段支架立桿縱向間距為900mm，立桿橫向間距1200mm，水平步距為1000mm，側(cè)墻支撐腳手架在4M高度范圍內(nèi)沿兩端用3M長鋼管進行加密，即水平步距為50cm）；頂板及下側(cè)墻，支架立桿縱向間距為800mm，立桿橫向間距900mm，水平步距為8

5、00mm。支架四邊與中間每隔4排支架立桿設(shè)置1道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置，高于4米的支架，其兩端及中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道剪刀撐。梁下支架加密2道腳手架。模板支撐系統(tǒng)進行受力檢算，確保支撐系統(tǒng)強度、剛度、穩(wěn)定性滿足施工要求。2、在施工接縫處設(shè)立快易收口網(wǎng)而形成粗糙表面，無須鑿毛，為下次砼灌注提供非常理想的結(jié)合面。收口網(wǎng)設(shè)立要牢固，避免因超重物擠壓損壞。3、泵送砼入模,分層分段對稱澆注。采用插入式振搗棒為主，附著式振搗器為輔，保證砼振搗密實。4、立柱模板采用四塊與柱等長的竹膠合模板拼裝，外側(cè)用10×10cm方木和10槽鋼柱箍加固。模板支撐利用四個方向事先做好的

6、混凝土地錨和混凝土蹬腳分別固定12.5mm鋼絲纜風(fēng)繩和48mm鋼管斜撐，并和模型緊密連接保證模型穩(wěn)定。模板及支撐系統(tǒng)剛度經(jīng)過檢算，立柱一次灌注成型，各項要求同側(cè)墻施工。立柱模板立設(shè)方案如圖所示。三、車站結(jié)構(gòu)施工技術(shù)措施3.1 模板施工1、采用新竹膠板，且沿同一方向排列，砼澆注前模板必須沖洗干凈，以保證砼的表觀質(zhì)量。2、 竹膠板拼縫夾海綿條防止漏漿，頂板竹膠板拼縫處加貼止水膠帶。3、模板安裝前及時、準確放樣，底模用水準儀以3×3m間距設(shè)點，現(xiàn)場檢查板底標高及平整度。側(cè)墻邊線點每隔4m用經(jīng)緯儀測設(shè)于結(jié)構(gòu)板砼面上，同時以20cm垂直間距設(shè)好側(cè)墻邊線檢查點。4、模板支撐采用滿堂腳手架，腳手架

7、支點位置上下對應(yīng)在同一鉛錘線上，確保垂直傳力。5、拆模技術(shù)措施：（1）拆模遵循后支先拆、先支后拆，先拆除非承重部分、后拆除承重部分的原則。（2）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)砼拆模時所需砼強度控制標準：梁、板均按達到設(shè)計砼強度標準值的100%控制。（3）其它模板在保證砼及棱角不因拆模板而受損時，方可拆除。3.2 腳手架施工模板支架搭設(shè)及計算嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001、J84-2001）進行。1、立桿1）立桿腳部設(shè)置橫向掃地桿?？v向掃地桿應(yīng)采用+字扣件固定距底座上皮不大于200mm處，橫向掃地桿亦應(yīng)采用+字扣件固定在緊靠掃地桿下方的立桿上。2）相鄰方桿的對接扣件，不得在同一高度

8、處，應(yīng)交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的相隔接頭在高度方向錯開的距離，不宜小于500mm，各接頭中心主節(jié)點的距離不宜大于500mm，各接頭中心主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。2、縱向水平桿1）縱向水平桿應(yīng)設(shè)于立桿內(nèi)側(cè)，其長度不小于3跨，且不小于6m。2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不大于縱距的1/3。3）縱向水平桿作為橫向水平桿支座，用+字扣件固定在立桿上。4）支架同一步中，縱向水平桿應(yīng)四周交圈，用+

9、字扣件與內(nèi)外角部立桿固定。3、橫向水平桿1）主節(jié)點處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件連接，且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應(yīng)大于150mm。2）橫向水平桿兩端均應(yīng)采用十字扣件固定在縱向水平桿上。4、剪刀撐支架外側(cè)立面及縱向每排支架外側(cè)在整個長度和高度上應(yīng)連續(xù)設(shè)置剪刀撐。每道剪刀撐應(yīng)連接不少于五根立桿，與地面成45°- 60°夾角，剪刀撐采用搭標方式連接，且搭接長度不少于1m，等間距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣與主搭接桿端距離不少于100mm。5、扣件安裝1）扣件規(guī)格必須與鋼管外徑（48）相同。2）主節(jié)點扣件中心點的相互距離不應(yīng)大于150mm。3）對接扣

10、件開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)；4）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于100mm。6、上、下托安放在立桿的上下端和水平桿頂墻一端，可上下左右調(diào)節(jié)到合適尺寸，當(dāng)其伸出長度超過400mm時，就采取可靠措施固定。3.3 鋼筋施工1、中、頂板鋼筋在模板上綁扎。施工時，在模板與主筋之間加設(shè)墊塊，確保鋼筋保護層厚度。施工頂板時，先立好頂板縱梁底模，綁底梁鋼筋，之后立縱梁側(cè)模及頂板底模，最后再綁頂板鋼筋；側(cè)墻鋼筋由作業(yè)人員搭架綁扎。2、鋼筋搭接采用閃光對焊、夾渣壓力焊或搭接焊。3、在綁扎雙層鋼筋網(wǎng)時，鋼筋骨架以梅花狀點焊，并設(shè)足夠數(shù)量及強度的架立筋，保證鋼筋位置準確。鋼筋網(wǎng)片成形后不得在其上設(shè)置重物。4、施工縫處

11、予留鋼筋搭接長度并按規(guī)定錯開。5、鋼筋按設(shè)計要求加工安裝，允許偏差按施工相關(guān)規(guī)范執(zhí)行。3.4 砼灌注車站底板、頂板、頂?shù)装辶?、?cè)墻均采用防水等級為S8的C30防水砼,中板采用C30砼, 墊層采用C15砼，車站柱采用C50砼，其余梁板采用C30砼。主體結(jié)構(gòu)分段進行澆筑，同一段內(nèi)頂板、底板、側(cè)墻在端頭的施工縫設(shè)在同一截面。1、側(cè)墻砼采用分層對稱連續(xù)澆注。中柱采用一次分層連續(xù)澆注。2、砼采用輸送泵下料，由于基坑深度較大，為防止泵送砼入模時沖擊力過大及造成砼離析，入模點處設(shè)短彎管頭，讓砼從管頭水平流出。3、側(cè)墻水平施工縫以上50cm范圍要注意振動棒插入深度及砼下落速度，防止使止水條發(fā)生彎曲移位。 4、

12、控制砼入模溫度，夏季選擇一天中氣溫較低時間澆注，氣溫較高時采用模板灑水的方法降溫。 四、車站主體結(jié)構(gòu)砼施工質(zhì)量技術(shù)保證措施本站主體結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量的關(guān)鍵在于保證混凝土的施工質(zhì)量。地鐵車站結(jié)構(gòu)砼對耐久性、抗裂性、韌性、強度要求較高。本站砼防水等級較高，砼抗?jié)B標號最大為S8；車站底板厚度達0.9m，一次澆灌砼量大，施工期間容易產(chǎn)生溫度或收縮裂縫。￥站底板厚度較大，在混凝土澆搗過程中容易產(chǎn)生較大的水化熱，從而引起附加溫度應(yīng)力，而車站內(nèi)襯由于混凝土收縮受阻而產(chǎn)生收縮應(yīng)力。當(dāng)附加的溫度應(yīng)力或收縮應(yīng)力大于混凝土的抗拉強度時就會產(chǎn)生裂縫。1、砼施工砼施工分層、分段對稱連續(xù)澆注。加強振搗確保砼的密實度。2、養(yǎng)護注

13、意保溫保濕養(yǎng)護。澆注完后及時澆水養(yǎng)護，并蓋上塑料布及草簾。3、施工縫處理措施對結(jié)構(gòu)縱向施工縫主要采取兩條措施：（1）側(cè)墻縱向水平施工縫中間設(shè)一條鍍鋅鋼板止水帶，并充分鑿毛、清除干凈，減少新、老混凝土收縮等因素造成的開裂；（2）在新、老混凝土界面上涂刷水泥基滲透結(jié)晶型涂料，增加兩者之間的粘結(jié)力，減少結(jié)構(gòu)的開裂。五、結(jié)構(gòu)施工機具設(shè)備及人員配備結(jié)構(gòu)施工時，一臺6t龍門吊配合模板、支撐、腳手架等材料的運送、調(diào)配及模型立設(shè)。砼澆注采用商品砼。砼攪拌車運輸，36m砼泵車入倉，人工振搗。1、機具設(shè)備配備 結(jié)構(gòu)模板立設(shè)設(shè)備：6t龍門吊1臺、4臺木工鋸、3臺電焊機。主要砼澆注設(shè)備：砼攪拌運輸車6臺，36m砼泵車

14、1臺，插入式振動棒（8m長）8臺。2、車站主體結(jié)構(gòu)施工勞動力組織連續(xù)作業(yè)，每天勞動力不少于190人。架子班分兩組，每組20人；木工班分三組，每組20人；砼班分兩組，每組15人；鋼筋班分三組，每組20人。六、附驗算過程配合比設(shè)計施工技術(shù)設(shè)計商品砼廠家考察定貨交通組織與協(xié)調(diào)測溫點布置大體積砼澆灌、泵送入模振搗表面二次振搗現(xiàn)場砼質(zhì)量檢查取樣標準養(yǎng)護試塊同條件養(yǎng)護試塊表面刮平壓實保濕儲熱養(yǎng)護不少于7天砼內(nèi)外溫差，平均溫度、降溫梯度、同條件養(yǎng)護試塊強度等達到規(guī)定值繼續(xù)澆水養(yǎng)護（不少于7天）拆除養(yǎng)護進入下道工序圖40 砼施工工藝流程圖內(nèi)襯墻模板驗算模板采用18mm厚竹膠板,豎肋采用100mm×1

15、00mm方木，凈間距30cm；橫帶采用100mm×100mm方木(具體附圖)，間距100cm。一、荷載設(shè)計值1.砼側(cè)壓力標準值 按照建筑施工手冊公式8-6和8-7計， 其中F1=0.22×c× t0×1×2×V1/2 =0.22×24×4.44×1.2×1.15×31/2 =56.03KN/其中：t0= 200/(30+15)=4.44c =24KN/m3；1=1.2；2=1.15；V=3m/h；T=30ºC； F2=c×Hmax=24×6.8=163.2

16、 KN/ 取兩者中小值，即F1=56.03KN/2.砼側(cè)壓力設(shè)計值 F= F1×分項系數(shù)×折減系數(shù)=56.03×1.2×0.9=60.51 KN/3.傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載 查表8-66為2 KN/ 荷載設(shè)計值2×1.4×0.9=2.52 KN/4.荷載組合 F=60.51+2.52=63.03 KN/二、模板驗算（竹膠板=18mm）取100mm寬為研究對象（按照均布多跨連續(xù)梁驗算）1.化為線均布荷載 q1=63.03×103×100×10-3/1000=6.3N/mm（用于計算承載力）q1=60.51&

17、#215;103×100×10-3/1000=6.05N/mm（用于撓度驗算） 2.強度驗算 慣性距 I=100×183/12=48600mm4 抵抗距 w=100×182/6=5400mm3 最大彎距M=0.1×6.3×3002=70875N·mm 抗彎強度Ó=M/W=70875/5400=13.13MPa<Ó=80MPa 撓度驗算w=K×q×L4/（100×E×I）=0.667×6.05×3004/（100×11.1×

18、;103×4.86×104）=0.6mm 滿足要求三、豎肋慣性距 I=100×1003/12=8.3×106mm4 抵抗距 w=100×1002/6=1.67×105mm3 最大彎距M=0.125×6.3×8002=50400N·mm 抗彎強度Ó=M/W=50400/1.67×105=3.02N/ mm2<Ó =10 MPa 撓度驗算w=q×L4/（100×E×I）=6.05×8004/（100×104×8.3

19、×106）=0.3mm 滿足要求四、橫帶慣性距 I=100×1003/12=8.3×106mm4 抵抗距 w=100×1002/6=1.67×105mm3 最大彎距M=0.125×6.3×8002=504000N·mm 抗彎強度Ó=M/W=504000/1.67×105=3.017N/ mm2<Ó =10 MPa 撓度驗算w=q×L4/（100×E×I）=6.05×8004/（100×104×8.33×106）

20、=0.38mm 滿足要求五、頂（中）板底模板驗算 頂板厚度0.8M，中板厚度0.4M，故取頂板為研究對象砼壓力標準值 F1 =c×H=25×0.8=20KN/砼壓力設(shè)計值 F= F1×分項系數(shù)=20×1.4=28KN/F頂 <F側(cè)頂（中）板模板與側(cè)模板結(jié)構(gòu)相同，由荷載情況可分析知：抗彎強度和撓度均小于允許值，頂（中）模板方案滿足要求。六、梁底模板驗算 Hmax=1.62m砼壓力標準值 F1 =c×H=25×1.62=40.5KN/砼壓力設(shè)計值 F= F1×分項系數(shù)=40.5×1.4=56.7 KN/F梁 &l

21、t;F側(cè)頂模板與側(cè)模板結(jié)構(gòu)相同，由荷載情況可分析知：抗彎強度和撓度均小于允許值，滿足要求。七、結(jié)論部位荷載（KN/m2）面模小楞大楞抗彎強度（Mpa）撓度（mm）抗彎強度（Mpa）撓度（mm）抗彎強度（Mpa）撓度（mm）側(cè)墻63.0313.130.63.020.33.0170.38中板140.290.20.670.070.670.1頂板280.580.51.340.141.340.2梁56.71.1810.52.720.272.720. 3 經(jīng)驗算，模板面板、小楞、大楞抗彎強度和撓度均符合施工規(guī)范要求，方案可行。八 第一、四段計算同上，結(jié)果如下：部位荷載（KN/m2）面模小楞大楞抗彎強度（M

22、pa）撓度（mm）抗彎強度（Mpa）撓度（mm）抗彎強度（Mpa）撓度（mm）側(cè)墻63.0313.130.64.720.733.820.5中板140.290.21.0480.20.850.1頂板280.580.52.10.31.690.2梁56.71.1810.54.2460.63.440.4 經(jīng)驗算，模板面板、小楞、大楞抗彎強度和撓度均符合施工規(guī)范要求，方案可行。柱模板支模模板采用木夾板18mm×900mm×1800mm小豎楞用100×100×2000木枋水平箍用2×Ø48鋼管或槽鋼柱箍一、 側(cè)壓力計算t0=200/(T+15)=4

23、.44 F1=0.22c t012 1/2 =0.22×25×4.44×1×1.15×0.894 =25.10KN/m2F2=c H =75 KN/m2取兩者中小值Min(F)=25.10 KN/m2其中：c =25 KN/m3；1=1.0；2=1.15；=0.8m/h； 1/2=0.894；T=30ºC；計算高度H=3m。二、 木模側(cè)板計算（18×900×1800mm）水平取1m板帶算（按均布三跨連續(xù)梁計算）荷載組合及取值按砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范化成線性均布荷載進行計算：荷載名稱取值F（KN/m2）安全分項荷載

24、高度化為線性荷載系數(shù)（KN/m2）（m）（KN/m2）ABCDE計算公式A×BC×D新澆砼側(cè)壓力（q1）25.101.230.15傾倒砼產(chǎn)生的水平荷載（q2）41.45.6線性荷載合計（q）35.753107.251. 強度計算 =M/W M/W=（1/10）q2/W （W×10/q）1/2木板最大跨度板224mm2.撓度計算 W W W= /400W=q4/150EI(150EI/400q)1/3木板最大跨度板248mmMin()=224mm為此，內(nèi)豎楞間凈距取=200mm中至中間距300mm式中：=10N/mm2；W=54000mm3；q=107.25 N/m

25、m2；W= /400mm；E=9000N/mm2；I=486000 mm4。三、 內(nèi)豎楞計算（采用80×100×2000mm木楞）按三跨連續(xù)梁計算荷載名稱取值F（KN/m2）安全分項荷載豎楞間距化為線性荷載系數(shù)（KN/m2）（KN/m2）ABCDE計算公式A×BC×D新澆砼側(cè)壓力（q1）25.101.230.15傾倒砼產(chǎn)生的水平荷載（q2）41.45.6線性荷載合計（q）35.750.310.731、強度計算公式 =M/W M/W=（1/10）q2/W （W×10/q）1/2內(nèi)豎楞最大跨度1115mm2、撓度 W W W= /400W=q4/1

26、50EI(150EI/400q)1/3內(nèi)楞1280mm內(nèi)楞跨度取內(nèi)=600mm式中：=10N/mm2；W=133333mm3；q=10.73 N/mm2；W= /400mm；E=9000 N/mm2；I=6666666.7 mm4。支架驗算支架搭設(shè)嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范進行，支架搭設(shè)高度設(shè)定為頂板4.8m、中板6.8m。搭設(shè)支架：立桿 縱距 La=0.8m 橫距 Lb=1.2m水平桿 步距 h=0.8m第一部分 中板及頂板包括板和梁，Hmax=1.62m荷載 N=K×c ×H×La×Lb=1.2×25×1.62&#

27、215;0.8×1.2=46.66KN其中：C為鋼筋混凝土比重, 取c =25 KN/m3；混凝土板厚度 H=1.62m；考慮施工荷載,取安全系數(shù) K=1.2二、立桿驗算：48×3.5鋼管截面特性查附表BA=4.89cm2I=12.19cm4W=5.08cm3i=1.58cm強度驗算： N/A=46.66×103/4.89×102=95.4N/mm2< =205N/ mm2 滿足要求按表5.1.6標準值為205N/mm2穩(wěn)定性驗算：不組合風(fēng)荷載時：a=40cm（立桿上端伸出頂層橫桿的距離） h=100cm i=1.58cmL0=h+2a=100+2

28、×40=180 cm= L0/ i=180÷1.58=114 cm查表知:=0.51N/（A）=46.66×103/0.51×4.89×102=187N/mm2< =205N/ mm2 故主桿滿足要求第二部分 側(cè)墻腳手架驗算根據(jù)模板驗算知：F=63.03 KN/荷載 N =F×La×h=63.03×0.8×0.8=40.34 KN1、強度驗算： N/A=40.34×103/4.89×102=82.5N/mm2< =205N/ mm2 滿足要求穩(wěn)定性驗算：不組合風(fēng)荷載時：N/

29、（A）=40.34×103/0.510×4.89×102=161.8N/mm2< =205N/ mm2 故側(cè)墻腳手架滿足要求第三部分 腋角處腳手架根據(jù)力學(xué)原理知：分力小于合力，在腋角垂直面加兩道鋼管，由以上計算可判斷滿足要求，故不做驗算 800 400 結(jié)論：部位荷載（KN/m2）強度（Mpa）穩(wěn)定性（mm）側(cè)墻40.3482.5161.8中（頂）板46.6695.4187腋角經(jīng)驗算側(cè)墻、中（頂）板腳手架支撐的強度和穩(wěn)定性，均符合施工規(guī)范要求，方案可行。 第一、四段驗算搭設(shè)支架：立桿 縱距 La=0.9m 橫距 Lb=1.2m水平桿 步距 h=1.0m第一部分 中板及頂板包括板和梁，Hmax=1.62m荷載 N=K×c ×H×La×Lb=1.2×25×1.62×0.9×1.2=52.49KN其中：C為鋼筋混凝土比重, 取c =25 KN/m3；混凝土板厚度 H=1.62m；考慮施工荷載,取安全系數(shù) K=1.2二、立桿驗算：48×3.5鋼管截面特性查附表BA=4.89cm2I=12.19cm4W=5.08cm3i=1.58cm強度驗算： N/A=52.49×103/4.89×102=107.3N/mm2< =205N/ mm2