電工技師復(fù)習(xí)題(有答案)

1、第一章一、單項(xiàng)選擇1、下列各級(jí)放大電路中，低頻特性較好的是（A ）。A直接耦合放大電路 B阻容耦合放大電路C變壓器耦合放大電路 D功率放大電路2、兩級(jí)放大電路的電壓放大倍數(shù)分別是50和60，電路總的電壓放大倍數(shù)為（A ）A3000 B110 C200 D20003、多級(jí)放大電路克服零點(diǎn)漂移的方法是（C ）A在最后一級(jí)采用共射極放大電路 B在最后一級(jí)采用差動(dòng)放大電路C在第一級(jí)采用差動(dòng)放大電路 D在中間級(jí)采用差動(dòng)放大電路4、若實(shí)際的共模輸入電壓超過最大共模輸入電壓，則集成運(yùn)算放大器（ D）A仍能正常工作 B抗干擾能力增強(qiáng)C共模抑制性能增強(qiáng) D共模抑制性能明顯下降5、共模抑制比KCMR反映了集成運(yùn)算

2、放大器對(duì)共模信號(hào)的抑制能力，通常用（B ）來表示。A差模放大倍數(shù)AUD與共模放大倍數(shù)AUC之比B差模放大倍數(shù)AUD與共模放大倍數(shù)AUC之比的絕對(duì)值C共模放大倍數(shù)AUC與差模放大倍數(shù)AUD之比D共模放大倍數(shù)AUC與差模放大倍數(shù)AUD之比的絕對(duì)值6、圖一所示電路中，三極管的放大倍數(shù)=80，rbe=1k，則該電路的輸入電阻約為（C ）A10 k B8 k C4.3 k D9.1 k7、圖一所示電路中，三極管的放大倍數(shù)=80，rbe=1k，則該電路的輸出電阻約為（A ）A3 k B6 k C9 k D1.5 k8、圖一所示電路中，三極管的放大倍數(shù)=80，rbe=1k，則該電路的電壓放大倍數(shù)為（A ）A

3、-13.2 B-1.3 C-120 D-1009、組合邏輯門電路在任意時(shí)刻的輸出狀態(tài)只取決于該時(shí)刻的（C ）A電壓高低 B電流大小 C輸入狀態(tài) D電路狀態(tài)10、在分析時(shí)序邏輯電路時(shí)，有以下四個(gè)步驟：寫方程式；列狀態(tài)轉(zhuǎn)換真值表；畫狀態(tài)轉(zhuǎn)換圖和時(shí)序圖；邏輯功能說明。正確的順序是（ A）A B C D11、集成運(yùn)算放大器的保護(hù)有多種，如右圖所示是何種電路保護(hù)？（C）(A)電源保護(hù)（B）輸入保護(hù)（C）輸出保護(hù)（D）短路保護(hù)12、兩級(jí)放大電路的電壓增益分別是100dB和80dB，電路總的電壓放大倍數(shù)是（B）（A）180db（B）109（C）8000db（D）10813、能把輸入的正弦波轉(zhuǎn)換成方波輸出的電

4、壓比較器是（D）（A）單相比較器（B）上行遲滯比較器（C）下行遲滯比較起（D）過零比較器14、設(shè)計(jì)一個(gè)三人表決器，要求輸入A、B、C三個(gè)變量中有兩個(gè)或者兩個(gè)以上為1時(shí)，輸出為1，其余情況輸出為0。則該電路的最簡(jiǎn)輸出邏輯表達(dá)式為（A）（A） （B）（C） （D）15、流入集成運(yùn)算放大器構(gòu)成的基本運(yùn)算電路的兩輸入端的電流都為0這是電路什么特點(diǎn)？（B）（A）虛短 （B）虛斷 （C）虛地 （D）零輸入16、反向輸入比例運(yùn)算放大器的電壓放大倍數(shù)計(jì)算公式為（B）（A）1+Rf/R1（B）-Rf/R1（C）Rf/R1（D）-117、右圖所示中，三極管的放大倍數(shù)=80，Ibe=1K，則電路的電壓放大倍數(shù)約為（

5、A）（A）13.2 （B）1.3 （C）120 （D）10018、題7圖所示電路的輸入電阻約為（C）（A）10K（B）8K（C）4.3K（D）9.1K19、題7圖所示電路的輸出電阻為（A）（A）3K（B）6K（C）9K（D）1.5K20、多級(jí)放大電路克服零點(diǎn)漂移的方法是（C）（A）在最后一級(jí)采用共射極放大電路（B）在最后一級(jí)采用差動(dòng)放大電路（C）在第一級(jí)采用差動(dòng)放大電路（D）在中間級(jí)采用差動(dòng)放大電路21、如圖是一種門電路的真值表，該門電路為（D）（A）與門（B）非門（C）或門（D）異或門ABY00001110111022、集成運(yùn)算放大器的下列參數(shù)中，參數(shù)值越大運(yùn)放的性能越好的參數(shù)為（B）（A）

6、輸入失調(diào)電壓（B）差模輸入電阻（C）輸出電阻（D）輸入失調(diào)電流23、在組合邏輯電路設(shè)計(jì)中，首先要根據(jù)題目要求（C）（A）寫出輸入輸出邏輯函數(shù)表達(dá)式（B）畫出邏輯電路圖（C）列寫真值表（D）化簡(jiǎn)邏輯表達(dá)式24、在分析時(shí)序邏輯電路時(shí)。第一步要先（A）（A）寫方程式（B）列狀態(tài)轉(zhuǎn)換真值表（C）畫狀態(tài)轉(zhuǎn)換圖和時(shí)序圖（D）邏輯功能說明25、不管輸入信號(hào)如何，電壓比較器的輸出狀態(tài)只可能是（C）（A）高電平（B）低電平（C）U+?；騏-。（D）高阻26、若實(shí)際的共模輸入電壓超過最大共模輸入電壓，則集成運(yùn)算放大器（D）(A)仍能正常工作 （B）共模抑制性能增強(qiáng)（C）抗干擾能力增強(qiáng) （D）共模抑制性能明顯下降2

7、7、圖示電路的輸入輸出邏輯函數(shù)表達(dá)式為（A）（A）（B）（C）（D）28、對(duì)于集成運(yùn)算放大器的選擇，當(dāng)輸入信號(hào)的幅度較大（毫伏級(jí)）、頻率較低、信號(hào)源內(nèi)阻和負(fù)載電阻適中（幾千歐）時(shí)，應(yīng)盡量選用（B）（A）高阻型運(yùn)放（B）通用型運(yùn)放（C）低功耗型運(yùn)放（D）高速型運(yùn)放29、時(shí)序邏輯電路在任何一個(gè)時(shí)刻的輸出狀態(tài)（D）（A）只取決于當(dāng)時(shí)的輸入信號(hào)（B）只取決于電路原來的狀態(tài)（C）只取決于時(shí)鐘脈沖（D）只取決于當(dāng)時(shí)的信號(hào)，還取決于電路原來的狀態(tài)30、圖示電路為何種組態(tài)的負(fù)反饋（B）（A）深度電壓串聯(lián)的負(fù)反饋（B）深度電壓并聯(lián)負(fù)反饋（C）深度電流串聯(lián)負(fù)反饋（D）深度電流并聯(lián)負(fù)反饋31、穩(wěn)壓二極管應(yīng)工作在（

8、D ）A死區(qū) B正向?qū)▍^(qū) C反向截止區(qū) D反向擊穿區(qū)32、如果二極管的反向電壓大于最大反向電壓，則二極管可能（C）A正向工作 B已被擊穿 C內(nèi)部斷路 D不確定工作狀態(tài)33、三極管工作在放大狀態(tài)時(shí)，發(fā)射結(jié)和集電結(jié)的偏置應(yīng)為（C）A發(fā)射結(jié)零偏，集電結(jié)反偏 B發(fā)射結(jié)正偏，集電結(jié)正偏C發(fā)射結(jié)正偏，集電結(jié)反偏 D發(fā)射結(jié)反偏，集電結(jié)反偏34、某多級(jí)放大電路由三級(jí)基本放大電器組成，已知每級(jí)電壓放大倍數(shù)為AU，則總的電壓放大倍數(shù)為（D）A-3AU B AU3 CAU3 D -AU3 35、某一工作在放大狀態(tài)的電路，當(dāng)輸入電壓為10mV時(shí)，輸出電壓為7V，輸入電壓為15mV時(shí)，輸出電壓為65V，（以上為直流電

9、壓）則該電路的放大倍數(shù)是（C）A700 B100 C-100 D43336、“與非”門的邏輯功能是（A）A 全1出0，有0出1 B 全0出1，有1出0 C全1出1 ，有0出0 D 全0出0 ，有1出137、符合下列真值表的是（B）門電路A“與” B “或” C“非” D “與非”ABC00011110101138、在下圖中的四個(gè)邏輯圖，能實(shí)現(xiàn)Y=A的電路是（B）39、在組合邏輯電路設(shè)計(jì)中，首先要根據(jù)題目的要求（C）（A）寫出輸入輸出邏輯函數(shù)表達(dá)式（B）畫出邏輯電路圖（C）列寫真值表（D）化簡(jiǎn)邏輯表達(dá)式40滿足下圖所示輸入輸出關(guān)系的門電路是（B）門A“與” B “或” C“與非” D “非” 4

10、1、能使邏輯函數(shù)Y=AB+為1的變量A、B、C的取值組合（A）（A）000（B）011（C）101（D）10142、邏輯函數(shù)Y=的最簡(jiǎn)式為（A）（A）Y=C （B）Y=（C）Y=（D）Y=143、與函數(shù)式Y(jié)=AB+AC相等的表達(dá)式（B）（A）Y= （B）Y=（C）Y= （D）Y=44|、一個(gè)四變量的邏輯函數(shù)其最小項(xiàng)有（D）個(gè)（A）4個(gè)（B）8個(gè)（C）12個(gè)（D）16個(gè)45F1= 與F2=兩個(gè)函數(shù)的關(guān)系為（C）（A）相同（B）對(duì)偶（C）反函數(shù)（D）無關(guān)系46邏輯表達(dá)式L=（A、B、C、D）=的最小項(xiàng)表達(dá)式為（B）（A）L=m（0，1，2，3，6，7，8，12，13，15）（B）L=m（0，1，2

11、，3，8，9，11，12，13，15）（C）L=m（0，1，3，4，6，8，9，10，14，15）（D）L=m（0，1，2，3，5，6，8，11，13，15）47JK觸發(fā)器不具有（D）功能（A）置0（B）置1（C）計(jì)數(shù)（D）模擬48JK觸發(fā)器的特征方程為（A）。Qn+1（A） （B）（C）（D）49當(dāng)（D）時(shí)，觸發(fā)器翻轉(zhuǎn)，每來一個(gè)CP脈沖，觸發(fā)器的狀態(tài)都要改變一次（A）J=0，K=0（B）J=0，K=1（C）J=1，K=0（D）J=1，K=150（B）觸發(fā)器是JK觸發(fā)器在J=K條件下的特殊情況的電路（A）D（B）T（C）RS（D）JK51（C）是一種用來暫時(shí)存放二進(jìn)制數(shù)碼的數(shù)字邏輯部件（A）編

12、碼器（B）譯碼器（C）寄存器（D）計(jì)數(shù)器52移位寄存器除了具有存放數(shù)碼的功能外，還具有（A）的功能（A）移位（B）編碼（C）譯碼（D）計(jì)數(shù)53雙向移位寄存器中的數(shù)碼既能左移，又能（D）（A）上移（B）下移（C）左移（D）右移54下圖所示電路中，正確的函數(shù)表達(dá)式為（A）（A） （B）（C） （D）55分析下圖所示電路，該電路是（A）（A）同步五進(jìn)制加法計(jì)數(shù)器（B）同步五進(jìn)制減法計(jì)數(shù)器（C）異步五進(jìn)制加法計(jì)數(shù)器（D）異步五進(jìn)制減法計(jì)數(shù)器二、多項(xiàng)選擇（選擇一個(gè)或多個(gè)正確的答案，將相應(yīng)的字母填入題內(nèi)的括號(hào)中）56、下列是某一個(gè)組合邏輯電路的真值表，該邏輯電路所具有的邏輯功能正確的是（ABC ）AA的優(yōu)

13、先權(quán)最高 BB的優(yōu)先權(quán)次于A CC的優(yōu)先權(quán)最低 DC的優(yōu)先權(quán)高于B EB的優(yōu)先權(quán)最低ABCYAYBYC000000001001010010011010110100111100110100111100三、判斷題57處理不連續(xù)的脈沖信號(hào)的電子電路稱為模擬電路（×）58共發(fā)射極放大電路的輸出電壓和輸入電壓的相位相同（×）59負(fù)反饋提高了放大器放大倍數(shù)的穩(wěn)定性（）60D觸發(fā)器是JK觸發(fā)器在J不等于K條件下的特殊情況的電路（×）61可逆計(jì)數(shù)器既能作加法計(jì)算器，有能做減法計(jì)數(shù)器（）62、組容耦合放大電路能放大交流信號(hào)、直流及緩慢變化的信號(hào)，但不易集成（×）。63、集

14、成運(yùn)算放大器的共模抑制比反映了運(yùn)算放大器對(duì)差模信號(hào)的抑制能力，其值越大越好。（×）64、雙極性555定時(shí)器的電源電壓范圍為5-16V。（×）65、有集成運(yùn)算放大器構(gòu)成的基本運(yùn)算電路均為深度負(fù)反饋電路。（）66、消除組合邏輯線路中的競(jìng)爭(zhēng)冒險(xiǎn)現(xiàn)象可以采用在輸出端并聯(lián)一電容器的方法。（）67、集成運(yùn)算放大器的輸入級(jí)一般采用差動(dòng)放大電路，其目的是獲得很高的電壓增益。（×）68、只要是理想運(yùn)放，不論它工作在線性狀態(tài)還是非線形狀態(tài)，其反相輸入端和同相輸入斷均不從信號(hào)源索取電流。（×）69、集成運(yùn)放的輸入失調(diào)電流是指當(dāng)輸入電壓為零時(shí)，輸入級(jí)兩個(gè)差動(dòng)對(duì)管的靜態(tài)基極電流之

15、差。（）70、譯碼器、計(jì)數(shù)器、全加器和寄存器都是組合邏輯電路。（×）第二章一、單項(xiàng)選擇題1當(dāng)晶閘管導(dǎo)通后，可以依靠管子本身的（B）作用，以維持其導(dǎo)通狀態(tài)（A）放大（B）正反饋（C）降低電壓（D）差動(dòng)方大電路2絕緣柵雙極晶體管的導(dǎo)通與關(guān)斷是由（C）來控制（A）柵極電流（B）發(fā)射極電流（C）柵極電壓（D）發(fā)射極電壓3絕緣柵雙極晶體管具有（D）的優(yōu)點(diǎn)（A）晶閘管（B）單結(jié)晶體管（C）電力場(chǎng)效應(yīng)管（D）電力晶體管和電力場(chǎng)效應(yīng)管4電力場(chǎng)效應(yīng)管MOSFET（B）現(xiàn)象（A）有二次擊穿（B）無二次擊穿（C）防止二次擊穿（D）無靜電擊穿5在三相橋式半控整流電路中，對(duì)于其共陰極組晶閘管的觸發(fā)脈沖之顯相位

16、差是（B）（A）60°（B）120°（C）150°（D）180°6 在三相橋式半控整流電路中，對(duì)于其共陰極組晶閘管來說，只有（A）一相的晶閘管且有觸發(fā)脈沖時(shí)才能導(dǎo)通（A）陽(yáng)極電壓最高（B）陽(yáng)極電壓最低（C）陰極電壓最高（D）陰極電壓最低7在電力電子裝置中，電力晶閘管一般工作在（D）狀態(tài)（A）放大（B）截止（C）飽和（D）開關(guān)8電力場(chǎng)效應(yīng)管MOSFER適于在（D）條件下工作（A）直流（B）低頻（C）中頻（D）高頻9電力晶體管是（A）控制型器件（A）電流（B）電壓（C）頻率（D）功率10加在晶閘管門極上的觸發(fā)信號(hào)電壓值一般為（A）（A）4-10V（B）12-

17、18V（C）220V（D）380V11、根據(jù)晶閘管的伏安特性，通常把Udrm和Urrm中的（A）值標(biāo)做該器件的額定電壓？（A）較小 （B）較大 （C）Udrm （D）Urrm12、晶閘管元件導(dǎo)通后，在其門極加反向電壓，則該晶閘管（A）（A）繼續(xù)導(dǎo)通 （B）飽和 （C）狀態(tài)不定 （D）關(guān)斷13、晶閘管電流波形系數(shù)Kf的定義是（A）（A）I/Idvt（B）I/I2（C）I/Im（D）I/Ih14、晶閘管在實(shí)際應(yīng)用中，其額定電壓應(yīng)取正常峰值電壓Um的（A）（A）2-3倍 （B）2倍 （C）1.5-2倍 （D）1.5倍15、確定晶閘管通態(tài)平均電流Ita，安全余量通常?。ǎˋ）1.5-2倍 （B）1.

18、5倍 （C）2倍 （D）2-3倍16、單相半波可控整流電路R負(fù)載，控制角a的最大移項(xiàng)范圍是（A）（A）180° （B）120° （C）150° （D）90°17、單相半波可控整流電路L負(fù)載，加續(xù)流二極管，控制角a的最大移項(xiàng)范圍是（A）（A）180° （B）120° （C）150° （D）90°18、單相全控橋整流電路R負(fù)載，晶閘管承受的最大正向電壓是（B）（A）（B）（C）（D）U219、單相全控橋整流電路L負(fù)載，晶閘管承受的最大正向電壓是（A）（A）（B）1/2U2（C）（D）U220、單相全控橋整流電路L負(fù)載，

19、負(fù)載電流Id=10A，安全余量取2，晶閘管的通態(tài)平均電流Ita應(yīng)?。ˋ）（A）10A （B）5A （C）4.5A （D）20A21、三相半波共陰極可控整流電路L負(fù)載，負(fù)載電流Id=100A，不考慮安全余量，晶閘管的通態(tài)平均電流Ita應(yīng)取（C）（A）50A （B）30A （C）36.8A （D）10A22、三相半波共陰極可控整流電路R負(fù)載，控制a的最大移項(xiàng)范圍是（A）（A）150°（B）120°（C）90°（D）180°23、三相半波共陰極可控整流電路L負(fù)載，I2與Ivt的關(guān)系是（A）（A）I2=IVT（B）I2=IVT（C）I2=2IVT（D）I2=1/

20、2IVT24、三相全控橋整流電路L負(fù)載，I2與Id的關(guān)系是（D）（A）I2=Id（B）I2=Id（C）I2=2Id（D）I2=Id25、三相半波共陰極可控整流電路L負(fù)載，晶閘管承受的最大反向電壓是（A）（A）（B）（C）（D）26、三相全控橋整流電路L負(fù)載，控制角a=0°，輸出電壓平均值Ud的表達(dá)方式是（D）（A）0.45U2 （B）1.17U2 （C）1.35U2 （D）2.34U227、三相半波逆變電路，控制角a90°時(shí)，輸出電壓平均值Ud的表達(dá)式是（A）（A）-1.17U2COS （B）1.17U2cos （C）1.35 U2COSa （D）-1.17 U2COSa2

21、8、三相半波逆變電路，控制角a=90°時(shí)，輸出電流平均值Id的表達(dá)式是（A）（A）（B）（C）（D）29、為防止逆變失敗，最小逆變角min應(yīng)選（D）（A）0° （B）1520° （C）2030° （D）3035°30、串聯(lián)電感式三相電壓逆變器，晶閘管的導(dǎo)通角度是（C）（A）60° （B）90° （C）120° （D）180°31、三相橋式半控整流電路中，每制晶閘管流過的平均電流是負(fù)載電流的（B ）A1倍 B1/3倍 C1/2倍 D1/6倍12、在整流變壓器為/Y連接的三相橋式半控整流電路中，每只晶閘管承受

22、的最大正反向電壓為變壓器二次側(cè)相電壓的（C ）A2倍 B倍 C倍 D2倍32、在自然環(huán)流可逆調(diào)速系統(tǒng)中，觸發(fā)器的初始相位角0和最小逆變角min分別是（D ）A0°和30° B30°和90° C90°和0° D90°和30°33、當(dāng)先在陽(yáng)極和陰極之間加上正向電壓而門極不加任何信號(hào)時(shí)，晶閘管處于（B ）A導(dǎo)通狀態(tài) B關(guān)斷狀態(tài) C飽和狀態(tài) D不確定狀態(tài)34、要想使正向?qū)ㄖ钠胀ňчl管關(guān)斷，只要（C ）即可A斷開門極 B給門極加反相電壓C使通過晶閘管的電流小于維持電流 D給門極加正向觸發(fā)脈沖信號(hào)35、晶閘管整流電路中“同

23、步”的概念是（C ）A觸發(fā)脈沖與主電路電源電壓同時(shí)到來，同時(shí)消失B觸發(fā)脈沖與主電路電源電壓頻率相同C觸發(fā)脈沖與主電路電源電壓頻率和相位上具有相互協(xié)調(diào)配合的關(guān)系D觸發(fā)脈沖與主電路電源電壓相位相同36、根據(jù)晶閘管的伏安特性，通常把UDRM和URRM中的（C ）值標(biāo)作該器件的額定電壓。AUDRM BURRM C較小 D較大37、晶閘管電流波形系數(shù)Kf的定義是（A ）AI/IDVT BI/I2 CI/Im DI/IH38、單相半波可控整流電路電阻性負(fù)載，控制角的最大移相范圍是（C ）A0°120° B0°150° C0°180° D0

24、6;90°39、三相半波可控整流電路帶電阻性負(fù)載時(shí)，其控制角的移相范圍是（B ）A0°120° B0°150° C0°180° D0°90°40、三相半波可控整流電路帶電阻性負(fù)載時(shí)，當(dāng)控制角大于（A ），負(fù)載電流開始斷續(xù)。A30° B60° C90° D120°41、三相半波可控整流電路中，當(dāng)負(fù)載為電感性時(shí)，在一定范圍內(nèi)若負(fù)載電感量越大，則（C ）A輸出電壓越高 B輸出電壓越低 C導(dǎo)通角越大 D導(dǎo)通角越小42、有一三相全控橋式整流電路接大電感負(fù)載，回路電阻RL=10

25、，變壓器采用/Y接法，初級(jí)接380V三相交流電。當(dāng)控制角=0°時(shí)，輸出平均電壓為117V，那么變壓器的次級(jí)相電壓是（A ）A50V B100V C25V D200V43、有一三相全控橋式整流電路接大電感負(fù)載，回路電阻RL=10，變壓器采用/Y接法，初級(jí)接380V三相交流電。當(dāng)控制角=0°時(shí)，輸出平均電壓為117V。當(dāng)控制角=60°時(shí)，輸出的平均電壓為Ud為（A ）A58.5V B98V C117V D340V44、有一三相全控橋式整流電路接大電感負(fù)載，回路電阻RL=10，變壓器采用/Y接法，初級(jí)接380V三相交流電。當(dāng)控制角=0°時(shí)，輸出平均電壓為117

26、V。流過晶閘管的平均電流是（C ）A10A B20A C3.9A D7.8A45、把（C ）的裝置稱為逆變器A交流電變換為直流電 B交流電壓升高或降低C直流電變換為交流電 D直流電壓升高或降低二、判斷題46在帶平衡電抗器的雙反星型可控整流電路中，存在直流磁化問題（×）47在生產(chǎn)中，若需要低壓大電流可控整流裝置，一般采用三相半波可控整流電路（×）48電力場(chǎng)效應(yīng)管MOSFET在使用時(shí)要防止靜電擊穿（）49、晶閘管元件導(dǎo)通后，去除門極信號(hào)，晶閘管元件關(guān)斷。（×）50、由通態(tài)到斷態(tài)，能夠維持晶閘管元件導(dǎo)通的最小陽(yáng)極電流叫做擎住電流。（×）51、單相半控橋式整流電

27、路L負(fù)載，加續(xù)流二極管，a=90°時(shí)，Ud=0。（×）52、凡是不能輸出負(fù)波形的電路，均不能實(shí)現(xiàn)有源逆變。（）53、三相半波共陰極整流電路，換相總是換到陰極電位低的一項(xiàng)。（×）54、對(duì)于門極關(guān)斷晶閘管，當(dāng)門極加上正觸發(fā)脈沖時(shí)可使晶閘管導(dǎo)通，而當(dāng)門極加上足夠的負(fù)脈沖時(shí)又可使導(dǎo)通著的晶閘管關(guān)斷。（）55、晶閘管的正向阻斷峰值電壓，即在門極斷開和正向阻斷條件下，可以重復(fù)加于晶閘管的正向阻斷峰值電壓，其值低于轉(zhuǎn)折電壓。（）56、晶閘管整流電路中的續(xù)流二極管只是起到了及時(shí)關(guān)斷晶閘管的作用，而不影響整流輸出的電壓值及電流值。（×）57、電流型逆變器抑制過電流能力比電

28、壓型逆變器強(qiáng)，使用于經(jīng)常要求啟動(dòng)、制動(dòng)與反轉(zhuǎn)的拖動(dòng)裝置。（）58絕緣柵雙極晶體管內(nèi)部為四層結(jié)構(gòu)（）三、多選題59、關(guān)于有源逆變的實(shí)現(xiàn)條件，以下敘述正確的是（ACDE ）A要有一個(gè)提供逆變能量的直流電源 B變流電路必須工作在<90°區(qū)域C變流電路必須工作在<90°區(qū)域 D變流電路需接平波電抗器E直流電源Ed要小于輸出平均電壓的Ud60、關(guān)于電流正反饋在電壓負(fù)反饋調(diào)速系統(tǒng)中的作用，下面敘述正確的是（BCDE ）A可以獨(dú)立進(jìn)行速度調(diào)節(jié) B用以補(bǔ)償電樞電阻上的電壓降C不能獨(dú)立進(jìn)行速度調(diào)節(jié) D是擾動(dòng)量的補(bǔ)償控制E是調(diào)速系統(tǒng)中的補(bǔ)償環(huán)節(jié)61、變流器在逆變運(yùn)行時(shí)，若晶閘管觸發(fā)

29、脈沖丟失或電源缺相，將導(dǎo)致的后果是（ABDE ）A造成換流失敗 B出現(xiàn)極大的短路電流C變流器正常運(yùn)行 D燒毀電器件E造成逆變顛覆62、以下關(guān)于晶閘管大多采用脈沖觸發(fā)的理由敘述正確的是（ BCE ）A適用與熱慣性較大的電熱負(fù)載 B保證了觸發(fā)時(shí)刻的精確性、C保護(hù)了觸發(fā)時(shí)刻的穩(wěn)定性 D增加了門極消耗E減少了門極消耗第三章一、單項(xiàng)選擇題1電動(dòng)機(jī)在平衡狀態(tài)時(shí)，電動(dòng)機(jī)電樞電流的大小，主要取決于（A）（A）機(jī)械負(fù)載（B）電樞電壓和電樞內(nèi)阻（C）勵(lì)磁磁通（D）機(jī)械摩擦2開環(huán)自動(dòng)控制系統(tǒng)在出現(xiàn)偏差時(shí)，系統(tǒng)將（A）（A）不能消除偏差（B）完全能消除偏差（C）能消除偏差的三分之一（D）能消除偏差的二分之一3自控系統(tǒng)

30、開環(huán)放大倍數(shù)（C）越好（A）越大（B）越小（C）在保證系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性前提下越大（D）在保證系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性前提下越小4在轉(zhuǎn)速負(fù)反饋系統(tǒng)中，閉環(huán)系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速降減為開環(huán)系統(tǒng)轉(zhuǎn)速降的（D）倍（A）1+K（B）1+2K（C）1/（1+2K）（D）1/（1+K）5在轉(zhuǎn)速負(fù)反饋系統(tǒng)中，若要使開環(huán)和閉環(huán)系統(tǒng)的理想空載轉(zhuǎn)速相同，則閉環(huán)時(shí)給定電壓要比開環(huán)時(shí)的給定電壓相應(yīng)地提高（B）倍（A）2+K（B）1+K（C）1/（2+K）（D）1/（1+K）6在自動(dòng)控制系統(tǒng)中，若想穩(wěn)定某個(gè)物理量，就該引進(jìn)該物理量的（B）（A）正反饋（B）負(fù)反饋（C）微分負(fù)反饋（D）微分正反饋7調(diào)速系統(tǒng)的調(diào)速范圍和靜差率這兩個(gè)指標(biāo)（B）（A）互不相

31、關(guān)（B）相互制約（C）相互補(bǔ)充（D）相互平等8在轉(zhuǎn)速負(fù)反饋系統(tǒng)中，系統(tǒng)對(duì)（C）調(diào)節(jié)補(bǔ)償作用（A）反饋測(cè)量元件的誤差有（B）給定電壓的漂移誤差有（C）給定電壓的漂移誤差無（D）溫度變化引起的誤差有9.轉(zhuǎn)速負(fù)反饋調(diào)速系統(tǒng)對(duì)檢測(cè)反饋元件和給定電壓造成的轉(zhuǎn)速降（A）補(bǔ)償能力（A）沒有（B）有（C）對(duì)前者有補(bǔ)償能力，對(duì)后者無（D）對(duì)前者無補(bǔ)償能力，對(duì)后者有10電壓負(fù)反饋?zhàn)詣?dòng)調(diào)速系統(tǒng)，當(dāng)負(fù)載增加時(shí)，則電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降，從而引起電樞回路（C）（A）端電壓增加（B）端電壓不變（C）電流增加（D）電流減小11在負(fù)載增加時(shí)，電流正反饋引起的轉(zhuǎn)速補(bǔ)償其實(shí)是轉(zhuǎn)速（A）（A）上升（B）下降（C）上升一段然后下降（D）下降

32、一段然后上升12電壓負(fù)反饋加電流正反饋的直流調(diào)速系統(tǒng)中，電流正反饋環(huán)節(jié)（A）反饋環(huán)節(jié)（A）是補(bǔ)償環(huán)節(jié)，而不是（B）不是補(bǔ)償而是（C）是補(bǔ)償環(huán)節(jié)，也是（D）不是補(bǔ)償也不是13電流截止負(fù)反饋的截止方法不僅可用電壓比較方法，而且也可以在反饋回路中對(duì)接一個(gè)（D）來實(shí)現(xiàn)（A）晶閘管（B）三極管（C）單晶管（D）穩(wěn)壓管14帶有電流截止負(fù)反饋環(huán)節(jié)的調(diào)速系統(tǒng)，為了使電流截止負(fù)反饋參與調(diào)節(jié)后機(jī)械特性曲線下垂段更陡些，應(yīng)把反饋取樣電阻阻值選得（A）（A）大一些（B）小一些（C）接近無窮大（D）零15無靜差調(diào)速系統(tǒng)中，積分環(huán)節(jié)的作用使輸出量（D）上升，直接輸入信號(hào)消失（A）曲線（B）拋物線（C）雙曲線（D）直線16

33、在電壓負(fù)反饋調(diào)速系統(tǒng)中加入電流正反饋的作用是利用電流的增加，從而使轉(zhuǎn)速（D）使機(jī)械特性變硬（A）減少（B）增大（C）不變（D）微增大17雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)中電流環(huán)的輸入信號(hào)有兩個(gè)，即（A）信號(hào)和速度環(huán)的輸出信號(hào)（A）主電路反饋電流（B）主電路反饋轉(zhuǎn)速（C）主電路反饋的積分電壓（D）主電路反饋的微分電壓18雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)包括電流環(huán)和速度環(huán)，其中兩環(huán)之間的關(guān)系是（A）（A）電流環(huán)為內(nèi)環(huán)，速度環(huán)為外環(huán)（B）電流環(huán)為外環(huán)，速度環(huán)為內(nèi)環(huán)（C）電流環(huán)為內(nèi)環(huán)，速度環(huán)也為內(nèi)環(huán)（D）電流環(huán)為外環(huán)，速度環(huán)也為外環(huán)19帶有速度、電流雙閉環(huán)的調(diào)速系統(tǒng)，堵轉(zhuǎn)的條件下（B）（A）速度調(diào)節(jié)器起主要作用（B）電流調(diào)節(jié)器起主要作用

34、（C）兩個(gè)調(diào)節(jié)器都起作用（D）兩個(gè)調(diào)節(jié)器都不起作用20、加在晶閘管門極上的觸發(fā)信號(hào)電壓值一般為（A）（A）4-10V（B）12-18V（C）220V（D）380V21監(jiān)視電動(dòng)機(jī)運(yùn)行情況是否正常，最直接、最可靠的方法是看電動(dòng)機(jī)是否出現(xiàn)（D）（A）電流過大（B）轉(zhuǎn)速過低（C）電壓過高過低（D）溫升過高22逆變器中的電力晶體管工作在（D）狀態(tài)（A）飽和（B）截止（C）放大（D）開關(guān)23電壓負(fù)反饋?zhàn)詣?dòng)調(diào)速系統(tǒng)，一般調(diào)速范圍D應(yīng)為（A）（A）D10（B）D10（C）10D20（D）20D3024電壓負(fù)反饋?zhàn)詣?dòng)調(diào)速，一般靜差率S為（C）（A）S15%（B）10%S15%（C）S15%（D）S10%25調(diào)速

35、系統(tǒng)中沒，當(dāng)電流截止負(fù)反饋參與系統(tǒng)調(diào)節(jié)時(shí)，說明調(diào)速系統(tǒng)主電路電流（A）（A）過大（B）過?。–）正常（D）發(fā)生了變化26監(jiān)視電動(dòng)機(jī)運(yùn)行情況是否正常，最直接、最可靠的方法是看電動(dòng)機(jī)是否出現(xiàn)（D）（A）電流過大（B）轉(zhuǎn)速過低（C）電壓過高過低（D）溫升過高27電壓微分負(fù)反饋及電流微分負(fù)反饋是屬于（B）環(huán)節(jié)（A）反饋環(huán)節(jié)（B）穩(wěn)定環(huán)節(jié)（C）放大環(huán)節(jié)（D）保護(hù)環(huán)節(jié)28晶閘管元件導(dǎo)通以后，在其門極加反向電壓，則該晶閘管（A）（A）繼續(xù)導(dǎo)通（B）飽和（C）狀態(tài)不定（D）關(guān)斷29在變頻器調(diào)速中的變頻器（D）（A）只具有調(diào)壓功能（B）只具有調(diào)頻功能（C）都具有調(diào)壓和調(diào)流功能（D）都具有調(diào)壓和調(diào)頻功能30在實(shí)現(xiàn)

36、恒轉(zhuǎn)矩調(diào)速時(shí)，在調(diào)頻的同時(shí)（C）（A）不必調(diào)整電壓（B）不必調(diào)整電流（C）必須調(diào)整電壓（D）必須調(diào)整電壓31、電動(dòng)機(jī)在平衡狀態(tài)時(shí)，電動(dòng)機(jī)電樞電流的大小，主要取決于（A）（A）機(jī)械負(fù)載（B）電樞電壓和電樞內(nèi)阻 （C）勵(lì)磁磁通 （D）機(jī)械摩擦32、反饋控制只能使靜差盡量減少，補(bǔ)償控制（B）（A）不能消除靜差 （B）有可能把靜差完全消除 （C）只會(huì)使靜差增大（D）不管環(huán)境如何變化，都能把靜差完全消除33、在自動(dòng)控制系統(tǒng)中，若想穩(wěn)定某個(gè)物理量，就該引進(jìn)該物理量的（B）（A）正反饋 （B）負(fù)反饋 （C）微分負(fù)反饋 （D）微分正反饋34、電壓負(fù)反饋主要補(bǔ)償（B）上電壓的損耗（A）電樞回路電阻（B）電源電阻

37、（C）電樞電阻（D）電抗器電阻35、電壓負(fù)反饋調(diào)速系統(tǒng)通過穩(wěn)定直流電動(dòng)機(jī)電樞電壓來達(dá)到穩(wěn)定轉(zhuǎn)速的目的，其原理是電樞電壓的變化與（A）（A）轉(zhuǎn)速的變化成正比（B）轉(zhuǎn)速的變化成反比（C）轉(zhuǎn)速的變化的平方成正比（D）轉(zhuǎn)速變化的平方成反比36、帶有電流截止反饋環(huán)節(jié)的調(diào)速系統(tǒng)，為了使電流截止負(fù)反饋參與調(diào)節(jié)后機(jī)械特性曲線下垂段更陡些，應(yīng)選擇阻值（A）的反饋取樣電阻。（A）大一些 （B）小一些 （C）接近無窮大 （D）等于零37、調(diào)速系統(tǒng)中，當(dāng)電流截止負(fù)反饋參與系統(tǒng)調(diào)節(jié)時(shí)，說明調(diào)速系統(tǒng)主電路電流（A）（A）過大 （B）過小 （C）正常 （D）發(fā)生了變化38、雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)不加電流截止負(fù)反饋是因?yàn)椋ˋ）（A）

38、由電流環(huán)保證（B）由轉(zhuǎn)速環(huán)保證（C）由比例積分器保證（D）由觸發(fā)裝置保證39、帶有速度、電流雙閉環(huán)的調(diào)速系統(tǒng)，在啟動(dòng)、過載和堵轉(zhuǎn)的條件下（B）（A）速度調(diào)節(jié)器起主要作用（B）電流調(diào)節(jié)器起主要作用（C）兩個(gè)調(diào)節(jié)器都起作用（D）兩個(gè)調(diào)節(jié)器都不起作用40、帶有速度、電流雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)，在系統(tǒng)過載或堵轉(zhuǎn)時(shí)，速度調(diào)節(jié)器處于（A）（A）飽和狀態(tài) （B）調(diào)節(jié)狀態(tài) （C）截止?fàn)顟B(tài) （D）放大狀態(tài)41、無靜差調(diào)速系統(tǒng)的調(diào)節(jié)原理是（B）（A）依靠偏差的累積（B）依靠偏差對(duì)時(shí)間的累積（C）依靠偏差對(duì)時(shí)間的記憶（D）用偏差進(jìn)行調(diào)節(jié)42、自動(dòng)控制系統(tǒng)中，反饋檢測(cè)元件的精度對(duì)自動(dòng)控制系統(tǒng)的精度（B）（A）有影響但被閉環(huán)系

39、統(tǒng)完全補(bǔ)償了 （B）有影響，無法補(bǔ)償（C）有影響但被閉環(huán)系統(tǒng)部分補(bǔ)償了 （D）無影響43、雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)中電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速主要由（A）設(shè)定。（A）速度環(huán)輸出限幅器（B）電流環(huán)輸出限幅器（C）測(cè)速發(fā)電機(jī)反饋系數(shù)（D）電流反饋系數(shù)44、電流正反饋主要補(bǔ)償（C）上電壓的損耗。（A）電樞回路電阻 （B）電源電阻 （C）電樞電阻 （D）電抗器電阻45、加在晶閘管門極上的觸發(fā)器信號(hào)電壓值一般為（A）（A）4-10V （B）12-18V （C）220V （D）380V46、監(jiān)視電動(dòng)機(jī)運(yùn)行情況是否正常，最直接，最可靠的方法是看電動(dòng)機(jī)是否出現(xiàn)（D）（A）電流過大 （B）轉(zhuǎn)速過低 （C）電壓過高過低 （D）溫升過高

40、47、電壓負(fù)反饋?zhàn)詣?dòng)調(diào)速系統(tǒng)的性能（B）于轉(zhuǎn)速負(fù)反饋?zhàn)詣?dòng)調(diào)速系統(tǒng)（A）優(yōu) （B）劣 （C）相同 （D）不同48、電壓負(fù)反饋及電流微分負(fù)反饋是屬于（A）環(huán)節(jié)。（A）反饋環(huán)節(jié) （B）穩(wěn)定環(huán)節(jié) （C）放大環(huán)節(jié) （D）保護(hù)環(huán)節(jié)49、當(dāng)單結(jié)晶體管的發(fā)射極電壓高于（B）電壓時(shí)，就導(dǎo)通。（A）額定 （B）峰點(diǎn) （C）谷點(diǎn) （D）安全50、帶平衡電抗器三相反星型可控電路中，兩個(gè)三相半波可控整流電路，用平衡電抗器進(jìn)行連接。使兩組整流輸出以（D）相位差并聯(lián)。（A）0°（B）90°（C）120°（D）180°51、在自動(dòng)控制系統(tǒng)中，若想穩(wěn)定某個(gè)物理量，就該引入該物理量的（B

41、）A正回饋 B負(fù)反饋C微分負(fù)反饋 D微分正回饋52、在轉(zhuǎn)速負(fù)反饋與無靜差調(diào)速系統(tǒng)中，因?yàn)椋˙ ）的調(diào)節(jié)作用，使電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速達(dá)到靜態(tài)無差。AP調(diào)節(jié)器 BPI調(diào)節(jié)器C電壓比較器 D脈沖發(fā)生器53、在電壓負(fù)反饋直流調(diào)速系統(tǒng)中，電壓負(fù)反饋環(huán)包圍的整流裝置的內(nèi)阻等引起的靜態(tài)速降減小到（C ）倍AK B1/K C1/（1+K） D1+K54、為了進(jìn)一步減小由于電樞壓降所造成的轉(zhuǎn)速降落，在電壓負(fù)反饋的基礎(chǔ)上，增加了（D ）環(huán)節(jié)A電壓正回饋 B電流截止負(fù)反饋C電流負(fù)反饋 D電流正回饋55、圖二所示是利用獨(dú)立直流電源作比較電壓的電流截止負(fù)反饋電路，當(dāng)電流負(fù)反饋起作用時(shí)，電路中取樣電阻RC上的電壓IdRC與比較電

42、壓Ubf之間的關(guān)系，以及二者之間的二極管狀態(tài)，正確的情形是（C ）AIdRCUbf；二極管導(dǎo)通 BIdRCUbf；二極管截止CIdRC>Ubf；二極管導(dǎo)通 D. IdRC>Ubf；二極管截止56、在速度、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)中，電源電壓波動(dòng)造成的干擾，主要靠（B ）消除。A速度調(diào)節(jié)器 B電流調(diào)節(jié)器C電流、速度調(diào)節(jié)器 D比例、積分調(diào)節(jié)器57、在速度、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)中，在負(fù)載變化時(shí)出現(xiàn)偏差，消除偏差主要靠（C ）A速度調(diào)節(jié)器 B電流調(diào)節(jié)器C電流、速度調(diào)節(jié)器 D比例、積分調(diào)節(jié)器58、在雙閉環(huán)系統(tǒng)大信號(hào)作用下啟動(dòng)過程中的恒流升速階段中，關(guān)于速度調(diào)節(jié)器ST和電流調(diào)節(jié)器LT的情形，描

43、述錯(cuò)誤的是（C ）AST飽和，LT不飽和 BST飽和，LT工作在線性狀態(tài)CST工作在線性狀態(tài)，LT工作在非線性狀態(tài) DST不起調(diào)節(jié)作用，LT起調(diào)節(jié)作用59、晶閘管可逆調(diào)速系統(tǒng)的英文縮寫為（C ）APWM-D BVVVFCSCR-D DGTR60、自然環(huán)流可逆調(diào)速系統(tǒng)是按（C）工作制進(jìn)行工作的環(huán)流可逆系統(tǒng)。A< B> C= D與、無關(guān)61、PWM調(diào)制器產(chǎn)生的調(diào)寬脈沖的特點(diǎn)是（A ）A頻率不變，脈寬隨控制信號(hào)的變化而變化B頻率變化，脈寬由頻率發(fā)生器產(chǎn)生的脈沖本身決定C頻率不變，脈寬也不變D頻率變化，脈寬隨控制信號(hào)的變化而變化62、自動(dòng)控制系統(tǒng)中反饋檢測(cè)元件的精度對(duì)控制系統(tǒng)的精度（B ）

44、A無影響 B有影響C不能確定 D有影響，但被閉環(huán)系統(tǒng)補(bǔ)償了63、無靜差調(diào)速系統(tǒng)中必須有（A ）A積分調(diào)節(jié)器 B比例調(diào)節(jié)器C微分調(diào)節(jié)器 D電流正反饋64、自動(dòng)調(diào)速系統(tǒng)中，當(dāng)負(fù)載增加以后轉(zhuǎn)速下降，可通過負(fù)反饋環(huán)節(jié)的調(diào)節(jié)作用使轉(zhuǎn)速有所回升。系統(tǒng)調(diào)節(jié)前后，電動(dòng)機(jī)的電樞電壓將（B ）A減小 B增大 C不變 D無法確定、65、在轉(zhuǎn)速負(fù)反饋的直流調(diào)速系統(tǒng)中，給定電阻Rg增加后，給定電壓Ug增大，則（C ）A電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速下降 B電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速不變C電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速上升 D給定電阻Rg的變化不影響電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速66、電壓負(fù)反饋主要補(bǔ)償（B ）上電壓的損耗A電樞回路電阻 B電源內(nèi)阻C電樞電阻 D電抗器電阻67、調(diào)速系統(tǒng)中，當(dāng)電

45、流截止負(fù)反饋參與系統(tǒng)調(diào)節(jié)時(shí)，說明調(diào)速系統(tǒng)主電路電流（A ）A過大 B過小 C正常 D發(fā)生了變化68、在速度、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)中，在啟動(dòng)、過載和堵轉(zhuǎn)的條件下（B ）A速度調(diào)節(jié)器主要作用 B電流調(diào)節(jié)器起主要作用C兩個(gè)調(diào)節(jié)器都起作用 D兩個(gè)調(diào)節(jié)器都不起作用69、無靜差調(diào)速系統(tǒng)的調(diào)節(jié)原理（B ）A依靠偏差的積累 B依靠偏差對(duì)時(shí)間的積累C依靠偏差對(duì)時(shí)間的記憶 D用偏差進(jìn)行調(diào)節(jié)70、經(jīng)濟(jì)型數(shù)控系統(tǒng)，為降低系統(tǒng)制造成本和提高系統(tǒng)的可靠性，盡可能用（B ）來實(shí)現(xiàn)大部分?jǐn)?shù)控功能。A硬件 B軟件 C可編程控制器 D以上都正確71、電壓負(fù)反饋?zhàn)詣?dòng)調(diào)速系統(tǒng)的性能（B ）與轉(zhuǎn)速負(fù)反饋?zhàn)詣?dòng)調(diào)速系統(tǒng)。A優(yōu) B劣 C相

46、同 D不同72、邏輯無環(huán)流可逆調(diào)速系統(tǒng)與自然環(huán)流可逆系統(tǒng)在主回路上的主要區(qū)別是（B ）A增加了邏輯裝置 B取消的環(huán)流電抗器C采用了交叉連接線路 D采用了反并聯(lián)接法73、數(shù)控加工中心機(jī)床是一種在普通數(shù)控機(jī)床上加裝一個(gè)刀具庫(kù)和（C ）而構(gòu)成的數(shù)控機(jī)床。A液壓系統(tǒng) B檢測(cè)裝置C自動(dòng)換刀裝置 D伺服裝置74、在異步電動(dòng)機(jī)基頻以下變頻調(diào)速時(shí)，若保持恒壓頻比（U1/f1=常數(shù)），可實(shí)現(xiàn)近似（C ）A恒功率調(diào)速 B恒效率調(diào)速C恒轉(zhuǎn)矩調(diào)速 D不能實(shí)現(xiàn)75、在異步電動(dòng)機(jī)在基頻以上變頻調(diào)速時(shí)，要求（B ），屬于恒功率調(diào)速。A定子電源的頻率f1可以任意改變 B定子電壓U1為額定值C維持U1/f1=常數(shù) D定子電壓U

47、1可以任意改變二、多項(xiàng)選擇題76、下面關(guān)于轉(zhuǎn)速、電流雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)中電流調(diào)節(jié)器的敘述，正確的是（ACDE ）A限制過大的啟動(dòng)電流、過載電流 B有效的消除偏差，保持轉(zhuǎn)矩恒定C當(dāng)轉(zhuǎn)速出現(xiàn)較大偏差時(shí)，實(shí)現(xiàn)快速響應(yīng)，使電流迅速上升D當(dāng)啟動(dòng)時(shí)實(shí)現(xiàn)大恒流快速啟動(dòng)E有效抑制電網(wǎng)電壓波動(dòng)對(duì)電流不利影響77下面關(guān)于無源逆變中能量傳遞過程敘述正確的是（AD ）A直流電逆變器交流電用電負(fù)載 B直流電交流電逆變器用電負(fù)載C交流電逆變器直流電用電負(fù)載 D交流電整流器直流電逆變器交流電用電負(fù)載E直流電逆變器用電負(fù)載交流電78、下列調(diào)速系統(tǒng)中，主回路采用反并聯(lián)接法的是（ CDE ）A給定環(huán)流可逆系統(tǒng) B可控環(huán)流可逆系統(tǒng)

48、C邏輯無環(huán)流可逆系統(tǒng) D自然環(huán)流可逆系統(tǒng)E錯(cuò)位的無環(huán)流可逆系統(tǒng)79、晶閘管串級(jí)調(diào)速的優(yōu)點(diǎn)如下所述，其中正確的是（BCDE ）A調(diào)速時(shí)機(jī)械特性硬度變化很大，穩(wěn)定性好 B調(diào)速范圍寬C能實(shí)現(xiàn)平滑的無級(jí)調(diào)速 D運(yùn)行效率高 E比較經(jīng)濟(jì)80、交流電動(dòng)機(jī)在變頻調(diào)速時(shí)要維持恒壓頻比，下面敘述中正確的是（ ACE ）A可以保持電動(dòng)機(jī)的主磁通恒定B可以獲得恒功率的調(diào)速特性C否則在額定頻率以下調(diào)速時(shí)會(huì)降低電動(dòng)機(jī)的拖動(dòng)能力D否則在額定頻率以上調(diào)速時(shí)會(huì)引起主磁通飽和E可以獲得恒轉(zhuǎn)矩的調(diào)速特性81、下面關(guān)于步進(jìn)電機(jī)的敘述正確的是（DE ）A可以將轉(zhuǎn)角變?yōu)殡娦盘?hào)B把電脈沖信號(hào)轉(zhuǎn)換成直線位移的執(zhí)行元件C廣泛應(yīng)用于隨動(dòng)系統(tǒng)中機(jī)

49、械設(shè)備之間角度聯(lián)動(dòng)裝置D在數(shù)控設(shè)備中可實(shí)現(xiàn)高精度的位移控制E把電脈沖信號(hào)轉(zhuǎn)換成角位移的執(zhí)行元件三、判斷題82電流截止負(fù)反饋是一種只在調(diào)速系統(tǒng)主電路過電流下起負(fù)反饋調(diào)節(jié)作用的環(huán)節(jié)，用來限制主回路過電流（）83電動(dòng)機(jī)本身就是一個(gè)反饋系統(tǒng)（）84調(diào)速范圍滿足一定的靜差率條件，同理，靜差率是在滿足一定的調(diào)速范圍條件下講的（）85電壓負(fù)反饋調(diào)速系統(tǒng)，在低速運(yùn)行時(shí)容易發(fā)生停轉(zhuǎn)現(xiàn)象，主要原因是電壓負(fù)反饋太強(qiáng)（）86有靜差調(diào)速系統(tǒng)是依靠偏差進(jìn)行調(diào)節(jié)，無靜差調(diào)速系統(tǒng)是依靠偏差的積累進(jìn)行調(diào)節(jié)的（×）87電流截止負(fù)反饋環(huán)節(jié)參與調(diào)節(jié)作用（×）88、閉環(huán)控制使系統(tǒng)的穩(wěn)定性變差，甚至造成系統(tǒng)不穩(wěn)定。（

50、）89、無靜差調(diào)速系統(tǒng)采用比例積分調(diào)節(jié)器，在任何情況下系統(tǒng)都是無差的。（×）90、電動(dòng)機(jī)本身就是一個(gè)反饋系統(tǒng)。（）91、電動(dòng)機(jī)在低速情況下，運(yùn)行不穩(wěn)定的原因是主回路壓降所占百分比太大，負(fù)載稍微變化，對(duì)轉(zhuǎn)素的影響就較大。（）92、不管環(huán)境怎么變化，補(bǔ)償控制都能可靠的減少有流調(diào)速系統(tǒng)的靜差。（×）93、1在復(fù)雜電氣控制電路的設(shè)計(jì)方法中，經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)法就是按照經(jīng)驗(yàn)繪制電氣、控制線路。（）93、2調(diào)速系統(tǒng)中采用比例積分調(diào)節(jié)器，兼顧了實(shí)現(xiàn)無靜差和快速性的要求，解決了靜態(tài)和動(dòng)態(tài)對(duì)放大倍數(shù)要求的矛盾。（）94、電壓負(fù)反饋調(diào)速系統(tǒng)的靜態(tài)調(diào)速降比轉(zhuǎn)速負(fù)反饋系統(tǒng)調(diào)速系統(tǒng)要大一些，穩(wěn)定性能差一些。（

51、）95、在電壓負(fù)反饋加電流補(bǔ)償?shù)闹Я髡{(diào)速系統(tǒng)中，引入電流補(bǔ)償裝置是為了抑制反饋環(huán)內(nèi)整流裝置的內(nèi)阻引起的靜態(tài)速降。（×）96、在帶有PI調(diào)節(jié)器的雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的啟動(dòng)過程中，轉(zhuǎn)速一定有超調(diào)。（）97、調(diào)速系統(tǒng)中，電流截止負(fù)反饋是一種只在調(diào)速系統(tǒng)主電路過電流情況下起負(fù)反饋調(diào)節(jié)作用的環(huán)節(jié)，用來限制主電路過電流，因此它屬于保護(hù)環(huán)節(jié)。（）98、雙閉環(huán)調(diào)速系統(tǒng)的速度調(diào)節(jié)器在啟動(dòng)過程的初、后期，處于調(diào)節(jié)狀態(tài)，中期處于飽和狀態(tài)，而電流調(diào)節(jié)器始終處于調(diào)節(jié)狀態(tài)。（×）99、在可逆調(diào)速系統(tǒng)中，環(huán)流的產(chǎn)生是有害的，必須全部消除。（×）100、變頻調(diào)速性能優(yōu)異、調(diào)速范圍大、平滑性好、低速特性較硬，是籠型轉(zhuǎn)子異步電動(dòng)機(jī)的一種理想調(diào)速方法。（）101、在PWM調(diào)制器中，頻率發(fā)生器用來產(chǎn)生頻率可變的三角波或鋸齒波。（×）第四章一、選擇題、1、如右面的梯形圖所示，當(dāng)0001與0002同時(shí)有信號(hào)時(shí)，1000的狀態(tài)是（B）（A）ON（B）OFF（C）視前后程序而定（D）不能確定2、如有面的梯形圖所示，1001為ON，保持1秒后斷開，此時(shí)TIM00線圈的當(dāng)前值為（B）（A）#0030（B）#0020（C）#0010（D）#00003、根據(jù)上題題意，若JMP-JME指令改為IL-ILC指令，此時(shí)TIM00線圈的當(dāng)前值為（A）（A）#0030（B