焊接應(yīng)力與變形試題

1、第一章焊接應(yīng)力和變形一、判斷題（在題末括號(hào)內(nèi)，對(duì)的畫(huà)，錯(cuò)的畫(huà)×） 1、焊接接頭在焊接熱循環(huán)過(guò)程中，形成拉伸應(yīng)力應(yīng)變，并隨溫度降低而降低。（ ） 2、焊縫的縱向收縮量，隨焊縫的長(zhǎng)度、焊縫熔敷金屬截面積的增加而增加，隨焊件截面積的增加而減小。（ ） 3、同樣厚度的焊件，一次就填滿焊縫時(shí)產(chǎn)生的縱向收縮量比多層焊大。（ ） 4、橫向收縮量隨焊接熱輸入的提高而增加，隨板厚的增加而減小。（ ） 5、撓度f(wàn) 是指焊件在焊后的中心軸偏離焊件原始中心軸的最大距離。（ ） 6、焊縫縱向收縮量隨焊縫及其兩側(cè)的壓縮塑性變形區(qū)的面積和焊件長(zhǎng)度的增加而增加。 （ ） 7、焊接對(duì)接接頭的橫向收縮量比較大。（ ）

2、8、當(dāng)焊縫不在焊件截面中性軸上時(shí)，只有縱向收縮才能引起撓曲變形。（ ） 9、同樣的板厚和坡口形式，多層焊要比單層焊角變形大，焊接層數(shù)越多，角變形越大。 （ ） 10、不同的焊接順序焊后將產(chǎn)生不同的變形量，如焊縫不對(duì)稱時(shí)，應(yīng)先焊焊縫少的一側(cè)，這樣可以減小整個(gè)焊件的焊接變形。（ ） 11、火焰校正角變形時(shí)，采用正面線狀熱源，背面跟蹤水冷的效果最好。（ ） 12、火焰校正橫向收縮變形時(shí)，采用正面線狀熱源加熱，同時(shí)再配以正面跟蹤水冷的效果最好。（ ） 13、采用火焰加熱與水冷卻聯(lián)合校正時(shí)，要在受加熱的鋼材沒(méi)失去紅熱態(tài)前澆水。（ ） 14、角焊縫的縱向收縮量，與角焊縫橫截面積有關(guān)，與焊接接頭總橫截面無(wú)關(guān)

3、。 （ ） 15、鋁比鋼的導(dǎo)熱率和線膨脹系數(shù)大，所以，鋁的橫向收縮量也較大。 （ ） 16、角焊縫與對(duì)接焊縫相比，其橫向收縮量大。（ ） 17、角變形是焊接過(guò)程中焊接區(qū)內(nèi)沿板材厚度方向不均勻的縱向收縮而引起的回轉(zhuǎn)變形（ ） 18、角變形是由于坡口形狀不對(duì)稱，是縱向收縮在厚度方向上分布不均勻造成的。 （ ） 19、坡口角度對(duì)角變形影響很大。（ ） 20、焊縫截面形狀對(duì)角變形量的影響不大。（ ） 21、T型接頭角焊縫所引起的角變形，主要取決于焊角尺寸大小，與焊件厚度無(wú)關(guān)。（ ） 22、偏離焊件截面中性軸的縱向焊縫，只能引起焊件的縱向收縮，不會(huì)引起彎曲變形。 （ ） 23、工字梁的彎曲變形，與焊件的

4、長(zhǎng)度成正比，與焊縫距中性軸的偏心距成反比。（ ） 24、工字梁的彎曲變形，與焊件截面慣性距成正比，與材料的彈性模量成反比。 （ ） 25、為減小波浪變形，可采取措施：降低焊接壓應(yīng)力和降低臨界應(yīng)力。 （ ） 26、焊前裝配不良，在焊接過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生錯(cuò)邊變形。（ ） 27、焊接接頭兩側(cè)金屬受熱不平衡是產(chǎn)生錯(cuò)邊的主要原因。（ ） 28、扭曲變形是由于焊件裝配不良，施焊順序或方向不當(dāng)，使焊縫縱向或橫向收縮變形或角變形產(chǎn)生不均勻、不對(duì)稱而引起的。（ ） 29、焊縫在焊件中的不對(duì)稱布置，容易引起角變形。（ ） 30、焊接接頭重心與焊件截面重心不重合，容易引起角變形。（ ） 31、焊縫在焊件中的對(duì)稱布置，不僅

5、引起收縮變形，而且還引起角變形。（ ） 32、焊件抵抗彎曲變形的剛性主要取決焊件的截面積。（ ） 33、非對(duì)稱布置的焊縫，應(yīng)先焊焊縫長(zhǎng)的一側(cè)，后焊焊縫短的一側(cè)。（ ） 34、焊接過(guò)程中采用的熱輸入越大，產(chǎn)生的熱壓縮塑性變形也越大，焊接變形也大。（ ） 35、焊件坡口尺寸越大，填充金屬越多，變形就越大。（ ） 36、1m 以上的長(zhǎng)焊縫，采用從中心向兩端焊或逐段跳焊，焊后變形最小。（ ） 37、采用間斷角焊縫代替連續(xù)角焊縫，可顯著的減小縱向彎曲變形。（ ） 38、園筒體縱向焊縫橫向收縮引起的直徑誤差，可通過(guò)預(yù)留收縮余量法加以克服。 （ ） 39、反變形法分為塑性預(yù)彎和彈性預(yù)應(yīng)變兩鐘。（ ） 40、

6、中厚板焊件內(nèi)的應(yīng)力，被稱為體積應(yīng)力。（ ） 41、為減小焊接應(yīng)力，在焊接過(guò)程中應(yīng)該先焊收縮量比較小的焊縫。（ ） 42、利用錘擊焊縫來(lái)減小焊接應(yīng)力是行之有效的方法，進(jìn)行錘擊時(shí)，應(yīng)該在200300之間。（ ） 43、用溫差拉伸法來(lái)消除焊后殘余應(yīng)力，屬于低溫消除應(yīng)力法。（ ） 44、用溫差拉伸法來(lái)消除焊后殘余應(yīng)力，常用于焊縫比較規(guī)則，厚度大于40mm 的板、殼結(jié)構(gòu)。( ) 45、多層焊時(shí)利用錘擊焊縫來(lái)減小焊接應(yīng)力是行之有效的方法，第一層焊縫一定要錘擊，這樣才能避免根部產(chǎn)生裂紋。（ ） 46、低合金鋼焊前預(yù)熱對(duì)減小焊接殘余應(yīng)力，尤其對(duì)降低沿焊縫厚度方向上的應(yīng)力更有效。（ ） 47、低合金鋼焊后消除應(yīng)

7、力退火溫度，一般應(yīng)比基本金屬的回火溫度低3060。 （ ） 48、利用振動(dòng)所產(chǎn)生的變載應(yīng)力，并經(jīng)過(guò)多次循環(huán)后即可逐漸降低應(yīng)力。（ ） 49、給鋼板加熱所產(chǎn)生的壓應(yīng)力小于其屈服點(diǎn)，待冷卻后溫度恢復(fù)到原始溫度時(shí)，鋼板內(nèi)將存在殘余應(yīng)力和殘余變形。（ ） 50、為減小彎曲應(yīng)力，搭接接頭兩條正面角焊縫之間的距離應(yīng)不大于其板厚的4倍。（ ） 51、搭接接頭側(cè)面角焊縫的最大應(yīng)力在焊縫的兩端，而中部應(yīng)力較小。（ ） 52、點(diǎn)焊接頭的焊點(diǎn)承受拉應(yīng)力時(shí)，焊點(diǎn)周圍產(chǎn)生極為嚴(yán)重的應(yīng)力集中，他的抗拉能力比抗剪能力低。（ ） 53、鉚接接頭的應(yīng)力集中系數(shù)比某些焊接接頭的應(yīng)力集中系數(shù)低，對(duì)疲勞強(qiáng)度有利。（ ） 54、鉚接接

8、頭在焊件中形成的內(nèi)應(yīng)力比焊接結(jié)構(gòu)的內(nèi)應(yīng)力低。（ ） 55、體積應(yīng)力存在于厚大焊件的對(duì)接焊、表面堆焊、立體交叉焊的結(jié)構(gòu)中。（ ） 56、體積應(yīng)力不存在于裂紋、未焊透等缺口尖端部位。（ ） 57、平板對(duì)接焊時(shí)，較短的焊件也存在應(yīng)力穩(wěn)定區(qū)。（ ） 58、平板對(duì)接焊時(shí)，橫向應(yīng)力與離開(kāi)焊縫距離無(wú)關(guān)，應(yīng)力值保持最大值不變。（ ） 59、如果焊件存在三軸等值拉應(yīng)力，這種情況下根本不可能產(chǎn)生塑性變形，完全呈脆性狀態(tài)，因此，容易導(dǎo)致脆性破壞。（ ） 60、裂紋尖端在拉應(yīng)力和腐蝕介質(zhì)的不斷作用下逐漸擴(kuò)展，當(dāng)裂紋擴(kuò)展到某一臨界值后，焊件就會(huì)發(fā)生高應(yīng)力脆斷。（ ） 61、在焊接過(guò)程中，某些高強(qiáng)度鋼的焊縫金屬組織會(huì)產(chǎn)生

9、殘余奧氏體，殘余奧氏體在室溫存放過(guò)程中會(huì)不斷轉(zhuǎn)化為馬氏體，從而導(dǎo)致焊縫內(nèi)應(yīng)力發(fā)生變化。（ ） 62、低碳鋼焊后有比較穩(wěn)定的組織，在長(zhǎng)期的存放過(guò)程中，形狀和尺寸不會(huì)發(fā)生變化。（ ） 63、焊件的殘余應(yīng)力只影響結(jié)構(gòu)的形狀、尺寸的穩(wěn)定，不會(huì)影響結(jié)構(gòu)的疲勞極限。 （ ） 64、壓力容器焊后熱處理的目的是消除焊接殘余應(yīng)力和改善熱影響區(qū)的組織性能。 （ ） 65、工字梁的橫向肋板應(yīng)避免使用短肋板，因?yàn)槠涠瞬咳菀桩a(chǎn)生裂紋。（ ） 66、剛性固定法、反變形法主要用來(lái)預(yù)防焊接梁焊后產(chǎn)生的彎曲變形和角變形。（ ） 67、Q345（16Mn ）鋼的焊接結(jié)構(gòu)也與碳素鋼一樣，可以采用加熱校正變形，加熱的溫度最高控制在9

10、00以上。（ ） 68、奧氏體不銹鋼焊后產(chǎn)生變形，不僅能用冷矯，還可以采用火焰加熱矯正變形。 （ ） 69、火焰矯正變形主要適用于鑄鐵件和淬硬傾向大的合金鋼。對(duì)于耐蝕要求高的不銹鋼，也要盡量采用火焰矯正。（ ） 70、普通低合金鋼常用預(yù)熱法來(lái)減小焊后的殘余應(yīng)力。（ ） 71、焊件焊后進(jìn)行整體高溫回火，既可以消除應(yīng)力，又可以消除焊接變形。（ ） 72、Q345（16Mn ）鋼的焊接結(jié)構(gòu)的變形可以用火焰矯正，加熱溫度最好控制在700800之間，以防止出現(xiàn)過(guò)熱的魏氏組織。（ ） 73、在鋼板邊緣一側(cè)很快的堆焊一道焊逢，此時(shí)鋼板中間受到壓應(yīng)力，兩端受拉應(yīng)力，鋼板產(chǎn)生彎曲變形。（ ） 74、在鋼板邊緣一

11、側(cè)很快的堆焊一道焊逢，焊縫冷卻至室溫后，鋼板將產(chǎn)生殘余應(yīng)力，此時(shí)鋼板中間受到拉應(yīng)力，兩端受壓應(yīng)力，鋼板產(chǎn)生彎曲變形。（ ） 75、焊縫在鋼板中間縱向焊接時(shí)，鋼板兩側(cè)產(chǎn)生拉應(yīng)力，中間產(chǎn)生壓應(yīng)力。（ ） 76、在鋼板中間焊接焊縫時(shí)，當(dāng)焊縫冷卻至室溫時(shí)，鋼板中間產(chǎn)生拉應(yīng)力，兩側(cè)產(chǎn)生壓應(yīng)力。（ ） 77、鋼板單邊施焊后，冷卻至室溫，在焊縫的中部產(chǎn)生了橫向拉應(yīng)力，而在焊縫的兩側(cè)產(chǎn)生了橫向壓應(yīng)力。（ ） 78、焊件采用對(duì)稱焊工藝，可以全部消除焊接變形。（ ） 79、用剛性固定法焊接焊件，焊接結(jié)束后，去掉外加的剛性拘束，焊件沒(méi)有殘留的變形。（ ） 80、焊后容易產(chǎn)生裂紋的焊件，為解決焊后變形，允許用剛性固定

12、法焊接。（ ） 81、為減小焊接變形，淬硬性較高的材料，宜采用散熱發(fā)法焊接。（ ） 82、對(duì)于厚度較大而比較重要的焊件，為提高火焰矯正效率，可采用火焰加熱用水急冷的工藝。（ ） 83、薄板焊后的波浪變形，可采用點(diǎn)狀加熱來(lái)矯正，加熱點(diǎn)分布在產(chǎn)生波浪的部分。（ ）84、鋼板對(duì)接焊接產(chǎn)生的角變形，可采用點(diǎn)狀加熱或三角形加熱來(lái)矯正。（ ） 85、T型梁焊后的上拱彎曲變形，可以采用三角形加熱來(lái)矯正。（ ）86、用火焰加熱矯正焊接變形時(shí)，加熱溫度最低可到200。（ ） 87、焊件上的殘余應(yīng)力都是壓應(yīng)力。（ ） 88、焊件越長(zhǎng)，則其縱向收縮越大。（ ） 89、焊件越厚，則其橫向收縮量越大。（ ） 90、焊件

13、在沒(méi)有外來(lái)剛性拘束而產(chǎn)生的變形稱為自由變形。（ ） 91、焊件中的殘余應(yīng)力焊后必須徹底消除，否則剩余應(yīng)力將對(duì)整個(gè)焊接結(jié)構(gòu)產(chǎn)生嚴(yán)重的影響。（ ） 92、焊件的縱向收縮和橫向收縮在焊接過(guò)程中是同時(shí)產(chǎn)生的。（ ） 93、焊件的撓曲變形大小是以角度進(jìn)行度量的。（ ） 94、如果焊件在焊接過(guò)程中產(chǎn)生的壓應(yīng)力大于材料的屈服點(diǎn)，則焊后不會(huì)產(chǎn)生焊接殘余變形和殘余應(yīng)力。（ ） 95、同樣厚度的平板對(duì)接焊，采用電渣焊焊后的角變形要比電弧焊大的多。（ ） 96、焊件越厚，坡口越不對(duì)稱，則焊后角變形越大。（ ） 97、在同樣板厚，采用同樣的焊接條件下，U型坡口的角變形比V型坡口的角變形大。（ ） 98、焊件的裝配間隙

14、越大，其橫向收縮量越大。（ ） 99、焊件焊后的縱向和橫向收縮變形，可通過(guò)預(yù)留收縮余量來(lái)進(jìn)行控制。（ ） 100、采用對(duì)稱焊接法可以減小焊件的波浪變形。（ ） 101、消除波浪變形最好的方法是將焊件在焊前預(yù)先進(jìn)行反變形。（ ） 102、分段退焊法雖然可以減小焊接殘余變形，但同時(shí)會(huì)增加焊接殘余應(yīng)力。（ ） 103、火焰加熱-水急冷矯正法，也適用于脆性較大鋼材的焊接變形矯正。（ ） 104、錘擊焊縫是減小焊接殘余變形行之有效的一種方法。（ ） 105、焊接容器進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí)，同時(shí)具有降低焊接殘余應(yīng)力的作用。（ ） 106、采用碾壓法可以消除薄板的焊接變形。（ ） 107、工字梁焊后的縱向收縮變形量

15、，隨梁的截面積增大而增大。（ ） 108、工字梁焊后的縱向收縮變形量，隨梁的翼板厚度增加而減小。（ ） 109、焊件焊后產(chǎn)生的彎曲變形以撓度數(shù)值來(lái)度量，撓度的大小與焊件的長(zhǎng)度成正比。（ ） 110、焊件焊后的彎曲變形是由縱向收縮變形引起的，與焊件的橫向收縮變形無(wú)關(guān)。（ ） 111、薄板對(duì)接焊接加大了焊接熱輸入，角變形也就增大。 （ ） 112、焊件焊接時(shí)，應(yīng)盡可能考慮焊縫能自由收縮，對(duì)大型焊件的焊接，應(yīng)從中間向四周焊接。（ ） 113、對(duì)帶肋板的工字梁，如果先進(jìn)行翼板和腹板的焊接，再焊肋板的角焊縫，則翼板和腹板角焊縫內(nèi)的應(yīng)力會(huì)很小。（ ） 114、工字梁上下翼板反變形量的大小，與上下翼板的厚度

16、有關(guān)，一般隨翼板厚度的增加而反變形減小。（ ） 115、對(duì)焊接結(jié)構(gòu)進(jìn)行回火處理是消除內(nèi)應(yīng)力的最好辦法，回火溫度在600800。 （ ） 116、為消除焊接應(yīng)力，可在焊件上進(jìn)行不均勻的加熱造成適當(dāng)?shù)臏囟炔睿购缚p區(qū)產(chǎn)生壓縮變形，從而達(dá)到消除焊接應(yīng)力的目的。（ ） 二、選擇題（將正確答案的序號(hào)寫(xiě)在括弧內(nèi)） 1、改變拘束距離和板厚，可以調(diào)節(jié)焊件拘束度的大小，當(dāng)拘束距離越小，板厚越大時(shí)，則拘束度（ ）。 A .越大 B .越小 C .不變 D .為零 2、某焊件的焊接接頭臨界拘束度值越大，就表示該接頭的抗裂性（ ）。 A .越強(qiáng) B .越差 C .較差 D .不變 3、同樣的鋼種和同樣的板厚，由于焊接

17、接頭的坡口型式不同，即使拘束度相同，也會(huì)產(chǎn)生不同的拘束應(yīng)力。當(dāng)拘束度為20KN/mm 2時(shí)，（ ）形坡口的拘束應(yīng)力最小。 A .X B .K C . Y D .U 4、一般來(lái)說(shuō)，焊件板厚越大，所造成的拘束度將（ ）。 A .越大 B .越小 C .不變 D .為零 5、板條沿中心線加熱后再冷卻，板條中產(chǎn)生的應(yīng)力是（ ）。 A .拉應(yīng)力 B .中心受壓兩側(cè)受拉 C .壓應(yīng)力 D . 中心受拉兩側(cè)受壓 6、厚板焊接時(shí)，焊縫主要產(chǎn)生（ ）應(yīng)力。 A .單向 B .二向 C .三向 D .單向脈動(dòng) 7、薄板對(duì)接氣焊時(shí)，容易產(chǎn)生（ ）變形。 A 彎曲 B .扭曲 C .角 D .波浪 8、其他條件不改變

18、，只增加焊件的剛度，焊后焊件（ ）。A .變形大 B .應(yīng)力大 C .應(yīng)力小 D .強(qiáng)度小 9、焊縫距焊件截面中性軸的距離越大，則（ ）變形越大。 A 彎曲 B .角 C .扭曲 D .波浪 10、利用火焰矯正變形，基本上都采用線狀加熱，主要冷卻方法有四種，矯正角變形效果以（ ）最大。 A .空冷 B .背冷 C .正冷 D .側(cè)冷 11、火焰矯正變形基本上都采用線狀熱源加熱，主要冷卻方法有四種，橫向收縮以（ ）效果最好。 A .空冷 B .背冷 C .正冷 D .側(cè)冷 12、鋼材火焰矯正的加熱溫度最低可到300，最高溫度要嚴(yán)格控制，一般不超過(guò)（ ） A.600 B .700 C .800 D

19、 .900 13、焊接性較好的鋼材采用水-火矯正時(shí)，其澆水溫度應(yīng)在被加熱的鋼材（ ） 時(shí)進(jìn)行。 A. 桔黃色 B .達(dá)到櫻紅色 C .失去桔紅色 D .失去紅色 14、焊縫不在焊件的中性軸上，焊后易產(chǎn)生（ ）變形。 A 角 B .撓曲 C .波浪 D .扭曲 15、用火焰矯正薄板的局部凸、凹變形宜采用（ ）加熱方式。 A 點(diǎn)狀 B .線狀 C .三角形 D .線狀加水冷 16、為了減小焊件的焊接殘余變形，選擇合理的焊接順序的原則之一是（ ）。 A .對(duì)稱焊 B .先焊收縮量大的焊縫 C .直通焊 D .盡可能考慮焊縫能自由收縮 17、對(duì)接焊縫與角焊縫相比較，其縱向收縮量（ ） 。 A .大 B

20、 .小 C .相等 D .略小 18、橫向應(yīng)力由兩個(gè)部分組成，其中一部分是由焊縫及附近塑性變形區(qū)（ ） 引起的應(yīng)力，它的數(shù)值與板材的尺寸有關(guān)。 A .縱向收縮 B .橫向收縮 C .橫向拉伸 D .反變形 19、當(dāng)焊縫的應(yīng)力集中處存在著（ ）時(shí)，焊件的疲勞強(qiáng)度將降低。 A .切應(yīng)力 B .壓縮內(nèi)應(yīng)力 C .拉伸內(nèi)應(yīng)力 D .壓縮應(yīng)力 20、焊接薄板時(shí)，壓縮力隨焊縫尺寸和焊接熱輸入量的增加而（ ）。 A .減少 B .增加 C .不變 D .為零 21、同樣的板厚，采用同樣的焊接工藝，奧氏體鋼焊后的變形（ ）低碳鋼的變形。 A .大 于 B .等于 C .小于 D .略小于 22、在平板全長(zhǎng)上堆

21、焊的焊縫，橫向收縮是沿著焊縫方向由小到大逐漸增加的，到一定長(zhǎng)度后（ ）。 A .劇增 B .趨于穩(wěn)定 C .劇減 D .略微下降 23、彎曲變形的產(chǎn)生是由于焊縫（ ）引起的。 A .橫向收縮 B .扭曲 C .縱向收縮 D .波浪變形 24、厚板焊后的彎曲變形采用火焰矯正時(shí)，應(yīng)選用（ ）。 A .點(diǎn)狀加熱 B .線狀加熱 C .帶狀加熱 D .三角形加熱 25、焊件焊后產(chǎn)生角變形的原因是（ ）。 A .沿焊縫長(zhǎng)度方向上的縱向收縮不均勻 B .沿焊縫截面上的橫向收縮不均勻 C .彎曲變形 D .扭曲變形 26、分段退焊法可以（ ）。 A .減小應(yīng)力 B .減小變形 C .提高沖擊韌度 D .降低

22、強(qiáng)度 27、焊件焊前預(yù)熱的目的是（ ）。 A .減緩加熱速度 B. 降低最高溫度 C .降低冷卻速度 D .減少在高溫停留時(shí)間 28、焊后高溫回火的目的是（ ）。 A .消除殘余變形 B .消除殘余應(yīng)力 C .提高焊件的硬度 D .細(xì)化晶粒 29、加熱減應(yīng)區(qū)法主要用來(lái)減少焊件焊后的（ ）。 A .變形 B .應(yīng)力 C .硬度 D .未焊透 30、焊后消除應(yīng)力的熱處理方法是（ ）。 A .高溫退火 B .正火 C .淬火 D .高溫回火 31、在焊接過(guò)程中，主要由于（ ）引起的應(yīng)力，成為熱應(yīng)力。 A .加熱不均勻 B .加熱均勻 C .熔池金屬凝固 D .焊件冷卻過(guò)快 32、如果其他條件不變，增

23、加焊件的剛度，則焊后焊件的（ ）。 A .應(yīng)力大 B .應(yīng)力小 C .變形大 D .強(qiáng)度高 33、碾壓變形主要用來(lái)矯正（ ）的變形。 A .厚板 B .薄板 C .工字梁 D .箱形梁34、焊接坡口形式和大小主要由焊件的焊接方法和（ ）等決定的。 A .鋼種 B .板厚 C .焊條 D .電流 35、焊后消除應(yīng)力處理是一種（ ）熱處理方法。 A .消氫處理 B .淬火 C .時(shí)效 D .退火 36、為減小對(duì)接接頭的焊接變形，應(yīng)選用（ ）坡口。 A .Y形 B .U形 C .K 形 D .X形 37、先焊的焊縫，由于焊件的剛度還較小，所以，產(chǎn)生的焊接變形最大，隨著焊縫的增加，焊件的剛度越來(lái)越大，

24、所以后焊的焊縫引起的變形比先焊的焊縫變形 （ ）。 A .大 B .小 C. 沒(méi)什么變化 D .稍大 38、焊接長(zhǎng)焊縫時(shí)，當(dāng)采用（ ）的焊接方法時(shí)，焊接變形最小。 A .直通焊 B .從中間向兩端焊 C. 逐段跳焊 D .從中間向兩端逐步退焊 39、散熱法不適用于焊接（ ）材料。 A .低碳鋼 B . 低合金鋼 C .淬硬性低 D .淬硬性高 40、用手工錘擊波浪變形，其錘擊的方法是（ ）。 A .錘擊凸起的地方 B .錘擊凸起的正反面 C沿半徑方向在凸起的地方由里向外錘擊 D .沿半徑方向在凸起的地方由外向里錘擊 41、火焰加熱矯正法對(duì)于低碳鋼和普通低合金鋼，加熱溫度為（ ）。 A .200

25、400 B .300500 C .400600 D .600800 42、點(diǎn)狀加熱矯正焊接變形時(shí)，加熱點(diǎn)直徑一般不的小于（ ）mm 。 A .10 B .11 C. 13 D .15 43、線狀加熱矯正焊接變形時(shí)，加熱線寬度應(yīng)為鋼板厚度的（ ）倍左右。 A .0.51 B .0.52 C .23 D .45 44、三角形加熱的區(qū)域?yàn)橐粋€(gè)三角形，加熱時(shí)三角形的（ ）。 A .底邊在被矯正鋼板的中間，頂角朝內(nèi) B . 底邊在被矯正鋼板的邊緣，頂角朝外 C. 底邊在被矯正鋼板的邊緣，頂角朝內(nèi) D . 底邊在被矯正鋼板的中間，頂角朝外 45、點(diǎn)狀加熱的火焰矯正法主要用于（ ）的矯正。 A .薄板結(jié)構(gòu)

26、B .厚板結(jié)構(gòu) C. 收縮直徑 D .彎曲變形 46、線狀加熱的火焰矯正法主要用于（ ）的矯正。 A .薄板結(jié)構(gòu) B .波浪變形 C. 收縮直徑 D .彎曲變形 47、三角形加熱的火焰矯正法主要用于（ ）的矯正。 A .波浪變形 B .角變形 C. 扭曲變形 D .彎曲變形 48、扭曲變形的火焰矯正，采用（ ）矯形效果最好。 A .點(diǎn)狀加熱 B .線狀加熱 C. 三角形加熱 D .正方形加熱 49、角變形的火焰矯正，采用（ ）矯形效果最好。 A .點(diǎn)狀加熱 B .線狀加熱 C. 三角形加熱 D .正方形加熱 50、用機(jī)械矯正法矯正焊接變形，一般都是利用（ ）原理進(jìn)行強(qiáng)制變形的。 A .一點(diǎn)彎曲

27、 B .二點(diǎn)彎曲 C. 三點(diǎn)彎曲 D .多點(diǎn)彎曲 51、通常冷矯后的焊件拉伸部位損失（ ），使焊接結(jié)構(gòu)脆化，降低安全系數(shù)，故有些產(chǎn)品禁止冷矯，或矯后需要熱處理。 A .韌性 B .脆性 C. 塑性 D .強(qiáng)度 52、通過(guò)合理選擇焊接方法焊接參數(shù)和焊接順序，調(diào)整熱量分布，防止焊接變形如用（ ）。 A .小電流快速不擺動(dòng)焊代替大電流擺動(dòng)焊 B .大直徑焊條代替小直徑焊條 C. 單道焊代替多道焊 D .自散熱代替強(qiáng)迫散熱 53、焊接過(guò)程中采用剛性固定法，它只能（ ）變形。 A .增加焊接 B .消除焊接 C. 減小焊接 D .保持原有 54、剛性固定法在沒(méi)有反變形情況下可以加強(qiáng)焊件的剛性，以減小殘余

28、變形。對(duì)（ ）應(yīng)當(dāng)慎用。 A .不銹鋼 B .低碳鋼 C. 有裂紋敏感性的材料 D .鋁合金 55、焊接薄板的對(duì)接焊縫及在焊件表面上堆焊時(shí)，焊件存在的應(yīng)力是（ ）。 A .單向應(yīng)力 B .雙向應(yīng)力 C. 三向應(yīng)力 D .多向應(yīng)力 56、焊接較厚鋼板的對(duì)接焊縫時(shí)，焊件存在的應(yīng)力是（ ）。 A .單向應(yīng)力 B .雙向應(yīng)力 C. 三向應(yīng)力 D .多向應(yīng)力 57、焊接厚大焊件的對(duì)接焊縫時(shí)，焊件存在的應(yīng)力是（ ）。 A .單向應(yīng)力 B .雙向應(yīng)力 C. 三向應(yīng)力 D .多向應(yīng)力 58、薄板上的交叉焊縫中存在的應(yīng)力是（ ）。 A .單向應(yīng)力 B .雙向應(yīng)力 C. 三向應(yīng)力 D .多向應(yīng)力 59、三個(gè)方向焊

29、縫的交叉處，焊縫不應(yīng)焊到交角的頂點(diǎn)，以避免（ ）的產(chǎn)生。 A .單向應(yīng)力 B .雙向應(yīng)力 C. 三向應(yīng)力 D .多向應(yīng)力 60、工字梁焊后縱向收縮變形的特點(diǎn)是（ ）。 A .隨梁的截面積增大和翼板厚度的減小而增大 B . 隨梁的截面積減小和翼板厚度的減小而減小 C. 隨梁的截面積減小和翼板厚度的增加而增加 D . 隨梁的截面積增大和翼板厚度的增加而減小 61、由于焊縫不是在同一時(shí)間焊完，所以焊縫受到的應(yīng)力是（ ）。 A .焊縫末端受到壓應(yīng)力作用，先焊的部分受拉應(yīng)力作用 B . 焊縫末端受到拉應(yīng)力作用，先焊的部分受壓應(yīng)力作用 C. 拉應(yīng)力 D .壓應(yīng)力 62、板材對(duì)接焊縫的橫向收縮與板厚有關(guān)，板

30、厚越大，焊縫的橫向收縮量（ ）。 A .越小 B .不變 C .越大 D .為零 63、彎曲變形的大小和焊件的長(zhǎng)度（ ）。 A .成正比 B .成反比 C .無(wú)關(guān) D .成幾何級(jí)數(shù)增長(zhǎng) 64、焊接過(guò)程中，若焊接熱輸入使鄰近焊縫的壓縮塑性變形區(qū)增大，則彎曲變形 （ ）。 A .隨之增加 B .隨之減小 C .無(wú)變化 D .無(wú)規(guī)律地增、減 65、焊件由于焊縫位置不對(duì)稱于中性軸線而發(fā)生了彎曲，彎曲的方向是（ ）。 A .背著焊縫的方向 B .向著焊縫的方向 C .與焊縫方向無(wú)關(guān) D . 平行于焊縫的方向 66、焊件在焊接過(guò)程中，受熱部分越接近中心，即焊縫離焊件重心距離越小，彎曲變形（ ）。 A .越

31、小 B .越大 C .不變 D .為零 67、波浪變形是由于板中的（ ）超過(guò)某一數(shù)值時(shí)引起的一種局部變形。 A .拉應(yīng)力 B .壓應(yīng)力 C .剪應(yīng)力 D .彎矩 68、焊件焊前預(yù)熱的目的是（ ）。 A .減慢加熱速度 B .降低最高溫度 C .降低冷卻速度 D .降低高溫停留時(shí)間 69、用強(qiáng)制手段減少焊接變形的手段是（ ）。 A .反變形法 B .剛性固定法 C .錘擊法 D .火焰矯正變形法 70、焊接過(guò)程中最基本的變形形式為（ ）。 A .角變形 B .縱向收縮變形 C .彎曲變形 D .縱向收縮和橫向收縮變形 71、鋼材的線膨脹系數(shù)越大，則焊接時(shí)產(chǎn)生的（ ）。 A .應(yīng)力和變形越大 B

32、.應(yīng)力和變形越小 C .應(yīng)力大變形小 D .應(yīng)力小而變形大 72、在防止焊接變形時(shí)，剛性固定法是利用（ ）。 A .剛度大、拘束力大、變形大的原理 B. 剛度大、拘束力小、變形小的原理 C . 剛度大、拘束力小、變形大的原理 D . 剛度大、拘束力大、變形小的原理 73、火焰矯正變形是利用（ ）。 A .使焊件產(chǎn)生塑性伸長(zhǎng)變形，抵消焊接收縮變形來(lái)進(jìn)行的 B . 使焊件產(chǎn)生壓縮塑性變形，使較短的金屬再縮短來(lái)進(jìn)行的 C . 使焊件產(chǎn)生壓縮塑性變形，使較長(zhǎng)的金屬縮短來(lái)進(jìn)行的 D . 使焊件產(chǎn)生塑性伸長(zhǎng)變形，抵消焊接伸長(zhǎng)變形來(lái)進(jìn)行的 74、U形坡口的坡口面角度與V形坡口相比（ ）。 A .小 B .大

33、 C .相等 D .不能比較 75、如果焊件變形過(guò)大，就要進(jìn)行矯正?；鹧娉C正是利用加熱時(shí)產(chǎn)生的內(nèi)力作用來(lái)矯正變形的，它是以（ ）。 A .內(nèi)力為基礎(chǔ)的 B .壓縮塑性變形為基礎(chǔ)的 C .組織應(yīng)力為基礎(chǔ)的 D .拉伸塑性變形為基礎(chǔ)的 76、焊件焊前加工坡口的目的是為了保證焊透，V形坡口適合于（ ）。 A .較厚焊件 B .中等厚度焊件 C .較薄焊件 D .厚大焊件 77、薄板焊接時(shí)，在下列焊接方法中，應(yīng)該首先選用（ ）。 A .氣焊 B .焊條電弧焊 C .CO2氣體保護(hù)焊 D .埋弧焊 78、機(jī)械矯正法是把外力施加到焊件上，使其產(chǎn)生與焊接殘余變形大小相同、方向相反的塑性變形來(lái)抵消焊接變形。此

34、類方法適用于（ ）。 A .中、小型剛度較大的焊件 B .大型剛度較小的焊件 C .大型剛度較大的焊件 D .中、小型剛度較小的焊件 79、火焰矯正變形是利用氧-乙炔火焰加熱變形中（ ）。 A.較長(zhǎng)的那部分，使其冷卻后伸長(zhǎng) B. 較短的那部分，使其冷卻后繼續(xù)縮短 C . 較長(zhǎng)的那部分，使其冷卻后縮短 D . 較短的那部分，使其冷卻后伸長(zhǎng) 80、減小焊接殘余應(yīng)力，避免大面積地存在（ ），有利于防止焊接裂紋的產(chǎn)生。 A .壓應(yīng)力 B .拉應(yīng)力 C .切應(yīng)力 D .彎矩 81、在下列金屬材料中，（ ）不宜采用冷卻法減小焊接變形。 A .奧氏體不銹鋼 B .馬氏體不銹鋼 C .低合金鋼 D .Q235

35、A 82、大鋼板組裝-焊接時(shí)，應(yīng)采用的焊接順序是（ ）。短焊縫應(yīng)像磚墻那樣錯(cuò)開(kāi)。 A .先焊直通的長(zhǎng)焊縫，后焊錯(cuò)開(kāi)的短焊縫B . 先焊錯(cuò)開(kāi)的短焊縫，后焊直通的長(zhǎng)焊縫 C .直通的長(zhǎng)焊縫和錯(cuò)開(kāi)的短焊縫同時(shí)焊 D . 間斷焊接直通的長(zhǎng)焊縫與錯(cuò)開(kāi)的短焊縫 83、工字梁焊接時(shí)采用的焊接順序是（ ），這樣，焊后可使翼板對(duì)接焊縫承受壓 應(yīng)力，而腹板對(duì)接焊縫承受拉應(yīng)力。 A . 先焊腹板對(duì)接焊縫，再焊翼板與腹板，后焊翼板 B . 先焊翼板與腹板，再焊腹板對(duì)接焊縫，后焊翼板對(duì)接焊縫 C . 先焊翼板對(duì)接焊縫，再焊腹板對(duì)接焊縫，后焊翼板與腹板 D . 先焊翼板對(duì)接焊縫，再焊腹板對(duì)接焊縫，后焊翼板與腹板 84、焊

36、接熱輸入對(duì)焊接變形是有影響的，隨著熱輸入的增加，加熱（ ） 。 A .寬度增加，引起焊接變形減小 B . 寬度減小，引起焊接變形減小 C . 寬度減小，引起焊接變形加大 D . 寬度增加，引起焊接變形也增加 85、如果焊縫角變形沿焊件長(zhǎng)度方向分布不均勻，施焊順序不合理，使焊縫的縱向收縮和橫向收縮沒(méi)有一定規(guī)律，從而引起（ ）。 A 縱向收縮 B .彎曲變形 C. 波浪變形 D .扭曲變形 86、焊縫的縱向收縮變形量隨焊縫長(zhǎng)度增加而增加，隨整個(gè)焊件垂直焊縫橫截面積的（ ）。 A 增加而增加 B .增加而減少 C. 減少而增加 D .減少而不變 87、橫向收縮變形量隨焊接熱輸入的提高而增加，隨焊件板

37、厚的（ ）。 A 增加而增加 B .增加而減少 C. 減少而不變 D .減少而增加 88、對(duì)于同樣板厚和坡口形式的焊接角變形，焊接（ ）。 A 層次越多，角變形越小 B . 層次越少，角變形越大 C. 層次越多，角變形越大 D . 層次少，角變形不變 89、在腐蝕介質(zhì)中工作的焊件，如果具有拉伸殘余應(yīng)力，就會(huì)使焊件產(chǎn)生（ ）。 A 高應(yīng)力脆斷 B .低應(yīng)力脆斷 C. 強(qiáng)度下降 D .拉伸變形 90、加熱低碳鋼焊縫及其臨近的部位溫度超過(guò)600時(shí)，材料喪失彈性，這個(gè)部位的金屬膨脹受到限制而形成（ ）的熱塑性變形。 A 壓縮 B .拉伸 C. 彎曲 D .扭曲 91、對(duì)于壓力容器，在室溫下進(jìn)行過(guò)載的液

38、壓試驗(yàn)，可以消除部分焊接殘余應(yīng)力。液壓試驗(yàn)介質(zhì)的溫度最好能高于容器材料的（ ）。 A.相變溫度 B. 脆性斷裂臨界溫度 C . 低溫回活溫度 D . 預(yù)熱溫度 92、溫差拉伸法使焊縫兩側(cè)的金屬因受熱膨脹對(duì)溫度較低的焊縫區(qū)進(jìn)行拉伸，并且產(chǎn)生了拉伸塑性變形，抵消了部分焊接過(guò)程中產(chǎn)生的（ ）。A. 波浪變形 B. 拉伸變形 C .壓縮變形 D . 彈性變形 93、為減少焊接變形，當(dāng)按設(shè)計(jì)計(jì)算確定T形接頭角焊縫時(shí)，應(yīng)采用（ ）。 A. 單面連續(xù)焊縫 B. 雙面連續(xù)焊縫 C . 單面等強(qiáng)度連續(xù)焊縫 D . 斷續(xù)焊縫94、受力較大的T形或十字焊接接頭，在相同強(qiáng)度條件下，應(yīng)采用開(kāi)坡口的角焊縫，這樣比一般角焊

39、縫可大大（ ）。 A.減少焊縫金屬，減少焊接變形量 B. 減少焊縫金屬，增加焊接變形量 C .增加焊縫金屬，減少焊接變形量 D . 增加焊縫金屬，焊接變形量為零 95、由于焊縫的橫向收縮通常比縱向收縮顯著，因此，應(yīng)盡量將焊縫布置在（ ） 于要求焊接變形量最小的方向。 A 垂直 B .斜交 C. 平行 D .環(huán)形相交 96、對(duì)于截面不對(duì)稱的梁，選用較小的焊接參數(shù)焊接遠(yuǎn)離截面中性軸的焊縫，可以調(diào)節(jié)梁的（ ），以達(dá)到抵消其它焊縫造成的變形。 A 波浪變形 B .扭曲變形 C. 彎曲變形 D .角變形 97、采用預(yù)拉伸法使薄板預(yù)先得到拉伸與伸長(zhǎng)，這時(shí)，在張緊的薄板上裝配焊接骨架，可以很好地防止（ ）。

40、 A 角變形 B .彎曲變形 C. 扭曲變形 D .波浪變形 98、火焰矯正法中用于矯正角變形、扭曲變形及筒體直徑過(guò)大或橢圓度的是（ ）加熱法。 A 點(diǎn)狀 B .線狀 C. 正方形 D .三角形 99、利用火焰矯正方法矯正焊接變形時(shí)，對(duì)于已經(jīng)熱處理的高溫鋼，加熱溫度不應(yīng)超過(guò)其（ ）。 A 退火溫度 B .正火溫度 C. 回火溫度 D .淬火溫度 100、薄板焊后矯正變形需要錘擊時(shí)，應(yīng)采用（ ）。 A 木錘 B .鐵錘 C. 鋁錘 D .銅錘 101、焊件的剛性越大，利用剛性固定法控制（ ）的效果越差，這種方法雖然減少了焊接變形，但同時(shí)卻增加了焊接應(yīng)力。 A 角變形 B .彎曲變形 C. 波浪變

41、形 D .縱向收縮 102、分布在截面中心線兩側(cè)的焊縫，通常是先焊的一側(cè)焊縫所產(chǎn)生的（ ）變形比后焊一側(cè)所產(chǎn)生的變形要大。 A 角 B .波浪 C. 彎曲 D .扭曲 103、由于焊縫的橫向收縮通常比縱向收縮顯著，所以焊縫的位置應(yīng)盡量靠近截面中性軸，以減小焊件的（ ）變形。 A 角 B .波浪 C. 扭曲 D .彎曲 參考答案一、判斷題（在題末括號(hào)內(nèi)，對(duì)的畫(huà)，錯(cuò)的畫(huà)×） 1、×；2、；3、；4、×；5、；6、；7、；8、×；9、；10、；11、；12、×；13、×；14、×；15、；16、×；17、×；18、×；19、；20、×；21