畢業(yè)論文-年產1000萬噸勝利原油常減壓工藝設計

1、.石油化工大學畢業(yè)設計（論文）用紙1000萬噸/年勝利原油常減壓工藝設計摘 要 本次設計主要是設計一年勝利原油處理量能力為1000萬噸的常壓塔,其次為塔板的設計.原油常壓蒸餾作為原油的一次加工工藝，在原油加工總流程中占有重要作用，在煉廠具有舉足輕重的地位，其運行的好壞直接影響到后續(xù)的加工過程。其中重要的分離設備常壓塔的設計，是能否獲得高收率、高質量油的關鍵。近年來常減壓蒸餾技術和管理經驗不斷創(chuàng)新，裝置節(jié)能消耗顯著，產品質量提高。但與國外先進水平相比，仍存在較大的差距。 塔板型式選用F型33克重閥浮閥塔板,依據常壓塔內最大汽,液相負荷處算得塔板外徑為8m,板間距為0.6m.這部分最主要的是核算塔

2、板流體力學性能及操作性能,使塔板在適宜的操作范圍內操作.本次設計結果表明,參數的校核結果與假設值間誤差在允許范圍內,其余均在經驗值范圍內,本次設計就此完成。關鍵詞：常壓塔，浮閥塔板，流體力學。1000Mt/a shengli crude oil normal pressures columnsAbstractA atmosperic distillation column,which is able to treat crucd oil 1000Mt a year ,is designed mainly ,and atype of tray.As a part of crude oil pro

3、cessing technic ,the normal pressures distilion of crude oil is very important in the whole processing schemes of crude oil and refineries and its operation status directly affects the continuing machine process.There are a kind of important separate equipment- normal pressures columns ,which is the

4、 key to attain high efficient , high quality oil. In recent years,firstly the distillion technique of normal pressures and manage experience were innovated constantly ;secondly equipments effect of saving energy is remarkable ;thirdly product quality was improved.But compare to international advance

5、d techniques,there are a long distance. A type of Fvalve tary ,which weigth 33g a valve ,is be chosen .It is outside diamete determined by the vapour load of the column is 8m .The tray spacing is 0.6m . The most important work is to calculate the hydromechanics performance and the operating flexibil

6、ity of the tray .The tray should be operatd in a proper area .The results show that the errors between the assumed values and the results ate in the range pwemitted or the results are in the range os empirical values .So the design is completed .Key word ： Atmospheric distillating column ,valve tray

7、 ,hydromechanics.;28目 錄1文獻綜述11.1 勝利油田的性質11.2 常減壓裝置在煉廠總加工流程中的作用11.3 常減壓裝置的目的產品及性能21.3.1常減壓裝置的目的產品種類21.3.2常減壓裝置產品性能21.4 常減壓蒸餾塔頂緩蝕劑的篩選及防腐問題的應對61.4.1常減壓蒸餾塔頂腐蝕原因的機理分析71.4.2常減壓蒸餾塔頂緩蝕劑的篩選71.4.3 緩蝕劑的合成81.4.4 緩蝕劑性能比較評價81.4.5 緩蝕劑與中和劑的復配效果評價81.4.6 加強常減壓蒸餾塔頂防腐蝕工作的幾點建議91.5 常減壓蒸餾裝置用緩蝕劑的研究現狀及展望101.5.1 常減壓蒸餾裝置腐蝕機理1

8、01.5.2常減壓蒸餾裝置用緩蝕劑的研究現狀111.5.3緩蝕劑的作用機理141.5.4 緩蝕劑的發(fā)展趨勢151.6 常減壓蒸餾裝置的節(jié)能降耗措施151.7總結172 設計說明書183 常壓塔的工藝計算193.1 設計任務193.2 基礎數據193.2.1 原油性質193.2.2 原油蒸餾各餾分收率203.2.3 原油蒸餾餾分油性質203.3 餾分油性質參數的確定223.3.1 部分參數的確定223.3.2 餾分的平衡汽化0%的確定243.3.3 各餾分油的臨界壓力，臨界溫度，焦點壓力，焦點溫度的確定273.4 實沸點切割點和產品收率303.4.1 繪制原油常壓實沸點蒸餾曲線和平衡汽化曲線30

9、3.4.2 確定產品收率和物料平衡323.5 汽提蒸汽用量333.6 塔板型式和塔板數333.7 操作壓力343.8 常壓塔計算草圖343.9 汽化段溫度的確定363.9.1 汽化率的確定363.9.2 汽化段油氣分壓363.9.3 汽化段溫度的初步求定363.9.4 汽化段溫度的校核373.10 塔底溫度383.11 塔頂及側線溫度的假設與回流熱383.11.1 假設塔頂及側線溫度383.11.2 全塔熱平衡383.11.3 回流方式及回流熱分配393.12 側線及塔頂溫度的校核393.12.1 重柴油抽出板（第27層）溫度403.12.2 輕柴油抽出板（第12層）溫度423.12.3 塔頂

10、溫度校核423.13 全塔氣、液負荷分布圖433.13.1 對所選塔板進行氣、液相負荷的計算433.13.2 繪制氣、液相負荷分布圖444塔板的工藝計算454.1 基礎數據454.1.1 進入塔板的氣體454.1.2 進入塔板的液體454.2 塔徑的工藝計算464.2.1 最大允許氣速464.2.2 適宜的氣體操作速度464.2.3 塔徑464.3 溢流裝置工藝計算464.3.1 流動形式選擇464.3.2 出口堰尺寸464.4 浮閥數及開孔率的計算484.5 塔板水力學計算494.5.1 流體力學特性494.5.2 塔板負荷性能圖51參考文獻55致 謝581文獻綜述摘要：常減壓裝置將原油用蒸

11、餾的方法分割成為不同沸點范圍的組分，以適應產品和下游工藝裝置對原料的要求。常減壓蒸餾是煉油廠加工原油的第一個工序，即原油的一次加工，在煉油廠加工總流程中的中國要作用，常被稱之為“龍頭”裝置。關鍵字：勝利油田，常減壓裝置，節(jié)能措施11 勝利油田的性質勝利原油相對密度較大，硫、膠質、瀝青質含量較高，屬于含硫中間基原油。一般來說，原油經常減壓裝置加工后，可得到直鎦汽油、噴氣燃料、燈用煤油、輕、重柴油和燃料油等產品，某些富含膠質和瀝青質的原油，經減壓深拔后還可直接生產出道路瀝青。在上述產品中，除汽油由于辛烷值較低，目前已不再直接作為產品，還有部分產品可直接或經過適當精制后作為產品出廠（如噴氣燃1.3

12、常減壓裝置的目的產品及性能1.3.1常減壓裝置的目的產品種類常減壓蒸餾裝置可從原油中分離出各種沸點范圍的產品和二次加工的原料。當采用初餾塔時，塔頂可分出窄餾分重整原料或汽油餾分。常減壓能生產如下產品：塔頂生產汽油組分、重整原料、石腦油；常一線出噴氣燃料、燈用煤油、溶劑油、化肥原料、乙烯裂解原料或特種柴油；常二線出輕柴油、乙烯裂解原料；常三線出重柴油或潤滑油基礎油；常壓塔底出重油。減壓塔能生產如下產品：減一線出重柴油、乙烯裂解原料；減二線可出乙烯裂解原料；減壓各側線油視原油性質和使用要求而可作為催化裂化原料、加氫裂化原料、潤滑油基礎油原料和石蠟的原料；減壓渣油可作為延遲焦化、溶劑脫瀝青、減粘裂化

13、的原料，以及燃料油的調和組成。1.3.2常減壓裝置產品性能高于120，確切地說35%點餾出溫度是保證暖車性和加速性，而60%點餾出溫度才是保證常溫行車的加速性。一般車用汽車在汽化器里的有效揮發(fā)度為30%50%,暖車時揮發(fā)度30%40%，正常行駛時揮發(fā)度為65%左右。因而用35%及65%的平均數50%餾出溫度來控制車用汽油的行車氣化性能。90%點餾出1.4.1常減壓蒸餾塔頂腐蝕原因的機理分析常減壓蒸餾塔頂冷凝系統的腐蝕主要發(fā)生在冷凝液的水相中。水相的pH值與冷凝溫度、氣相水含量，HCI、H2S及注入的NH，在氣相中的濃度有關。而這些濃度又與原料油性質和脫鹽脫水預處理過程有關。(1)由于目前電脫鹽

14、脫水裝置效率不高，導致最終處理的進塔原料油中含鹽量高于5mLg的行業(yè)平均水平值。原料油中所含鹽類主要成分為NaCI、CaC12及MgC12。其中CaC12及MgC12是導致腐蝕作用的主因【2】。它們受熱發(fā)生水解，生成HCI氣體，與未脫除完全的水生成強腐蝕性的鹽酸。其反應式如下：MgCl2+2H20Mg(OH)2+2HClCaC12+2H20Ca(OH)2+2HCl結合工藝流程和腐蝕成分分析發(fā)現，常壓塔頂冷凝系統的腐蝕介質主要來自MgC12的水解，而減壓塔頂中主要是CaC12的水解作用。(2)由于濱化集團加工原油含硫量較高，尤其加工的部分進口高硫原油，導致較嚴重的低溫硫腐蝕的存在。經研究發(fā)現【3

15、】，當HC1與H2S同時存在時，腐蝕作用具有一定的協同效應。1.4.2常減壓蒸餾塔頂緩蝕劑的篩選現有煉廠采用的中和緩蝕劑主要是為HCI+H2S+H20型腐蝕環(huán)境開發(fā)的。其主要作用為抑制HC1的腐蝕。針對煉油廠加工高硫原油比例逐漸增加，應當進一步開發(fā)應對塔頂H2S高濃度腐蝕環(huán)境下的緩蝕劑?，F有水溶性緩蝕劑與中和劑復配時容易出現淀，導致使用效果不理想。本文在實驗室采用模擬裝置塔頂冷凝系統的工況，開發(fā)水溶性好的中和緩蝕劑。作為比較，與現有的7019型緩蝕劑和ZHX一5緩蝕劑進行了對比。1.4.3 緩蝕劑的合成將烷基酸與有機胺縮合【4-5 】，在不同溫度下進行真空脫水，于60150完成酰胺化，于1.4

16、.5 緩蝕劑與中和劑的復配效果評價選取水溶性較好的低分子有機胺ON一1、ON一2作為中和劑，與合成的YX一1型緩蝕劑分別進行復配。仍舊采用靜態(tài)掛片法評價其緩蝕性，并與氨水及YX一1型緩蝕劑單獨使用相對照，其中YXl型緩蝕濃度為10mgL。結果見表2。表2 不同緩蝕劑與中和劑復配的緩蝕效果比較緩蝕劑用量/(mg/L)中和劑種類（濃度為40mg/L）緩蝕率/%腐蝕速率/(mm.a-1)-25.62整。既不因加入量不足而帶來嚴重腐蝕，也不因加入量過高而增加生產成本。(3)對于進蒸餾裝置的原料油運用高效的脫鹽脫水工藝。比如采用“原油低溫脫鹽脫水技術”，可解決大部分原油罐區(qū)劣質油脫鹽脫水問題。只有高效地

17、降低國內煉油廠從1960年后開始使用緩蝕劑，應用最多、最普遍的是有機緩蝕劑。但是國內開發(fā)的緩蝕劑主要是針對煉油廠塔頂系統HC1一H2sH20型腐蝕環(huán)境，重點在于抑制HC1的腐蝕，而對高溫腐蝕部位緩蝕劑的研究較少。近年來，隨著加工高酸值、高含硫原油量越來越大，常減壓裝置高溫部位腐蝕問題越來越突出，因而，高溫緩蝕劑也受到了更為廣泛的關注。1 低溫緩蝕劑國內較早開發(fā)應用的低溫緩蝕劑主要是長碳鏈烷基酰胺、長碳鏈吡啶衍生物以及含硫化合物，如4502(氯代烷基吡啶)、7019(脂肪族酰胺類化合物)、尼凡丁一18(十八胺聚氧乙烯醚)、1017(多氧烷基咪唑啉油酸鹽)、蘭一4A(聚酰胺類)等【1，5，9】。其

18、中以7019的性能較好，對減緩常頂、減頂和加氫汽提塔頂冷凝系統碳鋼設備的腐蝕都有較當采用經典失重法測定時，7019的緩蝕率為8689，而HT01的緩蝕率為9850；采用電化學極化曲線法測定時，7019的緩蝕率為7224 ，而HT01的緩蝕率為965O。實驗結果表明了咪唑啉類緩蝕劑成膜性能較脂肪族酰胺類好，在較低的pH值下仍有比較好的緩蝕性能。定、不分解。近年來，國內外研究和使用的高溫緩蝕劑主要有磷系和非磷系兩種系列。磷系緩蝕劑是指含磷酸或亞磷酸基的有機化合物，如磷酸酯類、亞磷酸芳基酯類和硫代(亞)磷酸酯類等；非磷系緩蝕劑是一些含氮、硫等元素的有機化合物。研究劑主要包括硫代單烷基(雙烷基、三烷基

19、)磷酸酯和硫代亞磷酸酯等。這類化合物中的硫代磷配或者在緩蝕劑中添加其它成分往往具有更好的緩蝕效果。因此，緩蝕劑與其它藥劑的復配成為發(fā)展趨勢，也有必要探尋其中的復配規(guī)律。(2)開發(fā)環(huán)保型緩蝕劑。研究從動植物中提取、分離、合成新型緩蝕劑的有效成分，積極開發(fā)綠色、環(huán)保型緩蝕劑，如利用國內豐富的松香資源開發(fā)咪唑啉類等環(huán)境友好型緩蝕劑。(3)加強基礎理論研究。應用量子化學理論、分子設計科學和計算成【22】，使緩蝕劑的研究和開發(fā)有“理”可依，減少新產品開發(fā)時的盲目性。1.6 常減壓蒸餾裝置的節(jié)能降耗措施遼河石化分公司南常減壓蒸餾裝置始建于1987年，于2000年12月改造，并于2001年5月一次開車成功，

20、裝置改加工低凝環(huán)烷基原油裝置改造中在節(jié)能降耗方面進行了全裝置能量利用綜合分析，有效地降低了裝置的過剩余熱，并采用了窄點技術對換熱網絡進行優(yōu)化。1.降低水耗(1)減少循環(huán)水用量。常減壓蒸餾裝置循環(huán)水主要用于水冷冷卻油品，單耗設計值為723m3/h，除了E一10271.2 減壓塔頂油氣冷凝冷卻器和E一1024渣油冷卻器外，均采用了二次循環(huán)水。為進一步降低循環(huán)水單耗，使單位加工費用降低到最小，經仔細研究，采取的措施為：夏季用空冷器代替水冷器，冬季利用裝置的側線余熱加熱采暖水輸出熱量。在調節(jié)側線油品離開裝置溫度時，采取將側線油品盡量與原油換熱的方式，使其達到離開裝置時的溫度，可節(jié)約大量循環(huán)水。取消E一

21、1025含鹽污水冷卻器。經過以上措施的實施，循環(huán)水的單耗平均控制在500m3h左右。另外對水冷器進行定期化學清洗，提高其冷卻效果，減少了循環(huán)水用量。(2)減少軟化水的用量。常減壓蒸餾裝置軟化水的消耗主要于塔頂注水、機泵冷卻水、電脫鹽罐注水及配劑用水等。因此采用了回收兩塔頂油水分離罐的排水，注入電脫鹽罐內，可節(jié)約軟化水3th。另外，對機泵冷卻用的軟化水量做適宜調整。建議機泵冷卻水盡可能回收至系統，做到零排放。2.降低電耗機泵、風機采用變頻器。對機泵電機采片變頻技術，以滿足當原油性質變化時，側線及同流油量變化情況下的節(jié)能。對常壓塔頂油氣空冷器的4臺風機采用變頻技術，以適應不同工況條件。(2)風機調

22、角。根據油品的冷后溫度及時調整風機扇葉角度或停用風機。(3)電脫鹽系統。本次改造，對電脫鹽采用了交直流電脫鹽技術，該技術的主要特點是在電脫鹽罐內產生了直流強電場和交流弱電場，具有交流電脫鹽和直流電脫鹽的優(yōu)點，同時克服了各自的不足。在達到同等脫鹽、脫水水平的條件下，可節(jié)電約30 。3降低蒸汽用量常減壓蒸餾裝置所用蒸汽壓力分別為10MPa和 035MPa。通過細心凋整操作可提高它們的自產量。10MPa蒸汽的消耗主要在減壓抽真空系統、加熱爐霧化蒸汽及冬季伴熱系統等。投用機械抽真空泵，可節(jié)約蒸汽06th；加熱爐可采用高效火嘴，凋整其合適的霧化蒸汽量；對蒸汽伴熱系統及蒸汽放空尾部安裝疏水閥，減少“小白龍

23、”現象。建議對汽包排污水也可作為水伴熱熱源，可減少蒸汽用量。035MPa蒸汽的消耗主要在側線汽提及塔底吹汽，合理調整其側線汽提蒸汽用量及常減壓塔底吹汽量。4降低燃料油的用量(1)提高換熱終溫。換熱終溫是衡量常減壓裝置原油換熱凹收情況的重要標志(換熱終溫每提高3，可降低爐子燃料01kgt)。盡管在改造沒計時采用窄點技術對換熱網絡進行優(yōu)化，但運行中，由于換熱器本身泥沙沉積、積垢較嚴重，大大影響了傳熱效率，使換熱終溫大幅下降。提高換熱終溫措施如下：進一步優(yōu)化換熱流程，由于裝置運行中，渣油出裝置時的溫度達180，為了回收這部分熱量在脫鹽前加了一組渣油一原油換熱器，以提高電脫鹽溫度，進而提高換熱終溫。采

24、用高效換熱器并進行定期清洗，裝置在改造沒汁時，就采用了高效的波節(jié)管、螺紋管及折流桿式換熱器。但由于原油中泥沙含量較多，在裝置運行22個月時，原油換熱終溫大幅降低。對15臺脫鹽前及脫鹽后換熱器進行了單臺切除清洗后，換熱效果明顯提高，原油換熱終溫提高了近10。另外，弓型折流板換熱器容易出現死角堵塞，建議采用螺旋式折流板換熱器 (2)管理好燃燒系統。火嘴燃燒不好就會影響加熱爐熱效率。嚴格工藝紀律，控制好燃料油的壓力及溫度，加熱爐參數不作大幅度調整，保證加熱爐的燃燒狀態(tài)良好，作到火苗齊、火焰短、爐膛明亮、火焰不直撲爐管。(3)采用保溫材料降低爐壁熱損失。對爐壁表面采用優(yōu)質隔熱材料，并對爐襯表面噴涂反輻

25、射涂料，減少爐甓散熱損失。1.7總結煉廠在進行原油的加工時必須解決原油分割和各種石油餾分在加工過程中的分離問題。蒸餾正是一種合適的手段，而且常常也是一種最經濟、最容易的手段，它能夠將液體混合物按其所含組分的沸點或蒸氣壓的不同而分離為輕重不同的各種餾分，或者是分離為近似純的產物。由此可見，蒸餾是煉油工業(yè)中一種最基本的分離方法。蒸餾過程和設備的設計是否合理、操作是否良好，對煉油廠生產的影響甚為重大。2 設計說明書本次設計主要是設計一年原油處理量能力為1000萬噸的常壓塔，其次為塔板的設計。常壓塔的設計主要是依據所給的原油實沸點蒸餾數據及產品的恩氏蒸餾數據，以及一些所須的工藝圖表等，參考石油加工工藝

26、學、化工原理、塔的工藝計算、石油化工工藝圖表等，計算產品的各物性數據，確定切割方案、計算產品收率。根據設計所須的原理、規(guī)模，對工藝裝置流程進行選擇，確定有關參數，得到相關物性計算結果，確定設計特點。主要是根據物料平衡、熱量平衡來確定汽提水蒸氣用量，選擇塔板型式和確定塔板數、操作壓力、溫度、全塔氣、液相負荷等。繪制氣、液相負荷圖，平衡氣化曲線，操作彈性曲線，進行塔的工藝曲線。3 常壓塔的工藝計算3.1 設計任務年處理量為1000×104 t勝利原油的常減壓分餾塔。原油的實沸點蒸餾數據及平衡汽化數據由老師提供。3.2 基礎數據3.2.1 原油性質序號項 目數 值120密度g/cm30.9

27、7342粘度（50）mm2/s763.53凝點-54酸值KOH/g mg4.135硫ug/g20186氮ug/g31997膠質m %18.148灰分m%0.049殘?zhí)浚琺%8.5410鹽含量NaCL/L mg5.814平衡汽化溫度5%25710%30820%40030%43840%47247%5003.2.2 原油蒸餾各餾分收率序號溫度范圍餾分油%（m/m）累計%（m/m）1HK-1801.561.562180-2001.092.653200-2300.783.434230-2501.084.515250-2751.886.396275-3002.629.017300-3303.8212.83

28、8330-3502.9715.819350-3953.1618.9710395-4255.8624.8311425-45010.1234.9412450-50011.6946.631350053.3599.983.2.3 原油蒸餾餾分油性質序號分析項目常頂油常一線油常二線油常三線油常底油120密度g/cm30.75940.87850.90600.94150.99242粘度（20）mm2/s4.68粘度（40）mm2/s8.3720.98170.7粘度100）mm2/s2.163.429.483凝點-50-34-1454閃點（開/閉）-/891441651925酸度mgKOH/ml24.786酸

29、值mgKOH/g2.635.527.07硫ug/g516.61435215222098氮ug/g26.7131.3400.310829折光率，201.49761.50991.523910結構族組成CP%36.634.6粘度指數（）CN%46.846.731.9CA%16.618.7451135-39-10023.112十六烷指數3613灰分m%0.00414殘?zhí)縨%0.0215餾程HK5020428530310%9623331335130%11225232336750%13926933238070%15228833939490%165310349418KK1973343644473.3 餾分油

30、性質參數的確定3.3.1 部分參數的確定1.體積平均沸點由公式：tv（t10t30+t50+t70+t90)/5 得汽油餾分：tv96+112+139+152+165/5=132.8煤油餾分：tv233+252+269+288+310/5=270.4輕柴餾分：tv313+323+332+339+349/5331.2重柴餾分：tv351+367+380+394+418/5=3822. 恩氏蒸餾曲線斜率S由公式：斜率S（T90-T10)/(90-10) /% 得汽油餾分：斜率S165-96/90-100.8625/%煤油餾分：斜率S310-233/90-100.9625/%輕柴餾分：斜率S349-

31、313/90-100.45/%重柴餾分：斜率S418-351/90-100.8375/%3. 立方平均沸點tcu由公式：tcutv-cu lncu-0.82368-0.089970tv0.45+2.45679S0.45求得 cuexp（-0.82368-0.089970tv0.45+2.45679S0.45）汽油餾分：cuexp（-0.82368-0.089970×132.80.45+2.45679×0.86250.45）0.25 tcu132.8-0.25132.55煤油餾分：cuexp（-0.82368-0.089970×270.40.45+2.45679&#

32、215;0.96250.45）0.25 tcu270.4-0.25270.15輕柴餾分：cuexp（-0.82368-0.089970×331.20.45+2.45679×0.450.45）0.33 tcu331.2-0.33330.87重柴餾分：cuexp（-0.82368-0.089970×3820.45+2.45679×0.83750.45）0.26 tcu382-0.26381.744. 中平均沸點由公式：tMetv-Me lnMe-1.53181-0.012800tv0.6667+3.64678S0.3333 Meexp（-1.53181-0.

33、012800tv0.6667+3.64678S0.3333）汽油餾分：Meexp（-1.53181-0.012800×132.80.6667+3.64678×0.86250.3333）=0.20 tMe138.2-0.20=138煤油餾分：Me exp（-1.53181-0.012800×270.40.6667+3.64678×0.96250.3333）=0.22 tMe270.4-0.22=270.18輕柴餾分：Meexp（-1.53181-0.012800×331.20.6667+3.64678×0.450.3333）=0.52

34、tMe331.2-0.52=330.68重柴餾分：Meexp（-1.53181-0.012800×3820.6667+3.64678×0.83750.3333）=0.29 tMe382-0.29=381.715特性因數K由公式 K(1.216T1/3)/d15.615.6，式中T現一般使用中平均沸點，且T為油品平均沸點的絕對溫度（K)由APIo141.5/d15.615.6-131.5可得d15.615.6141.5/(APIo+131.5)汽油餾 K=1.216×(330.68+273.1)1/3/0.8203=12.5重柴餾分：已知API=38.4 , d15

35、.615.6 141.5/(38.4+131.5)=0.8328 K=1.216×(381.71+273.1)1/3/0.8328=12.73.3.2 餾分的平衡汽化0%的確定汽油餾分:已知恩氏蒸餾數據如下：餾出（體積分數），01030507090100溫度，5096112139152165197根據圖II-1-13煉油工程換算50點溫度恩氏蒸餾1070點斜率（152-96）/(70-10)=0.93/%由圖查得：平衡汽化50點恩氏蒸餾50點-9.8故 平衡汽化50點139-9.8129.2查得平衡汽化曲線各段溫差：曲線線段恩氏蒸餾溫差，平衡汽化溫差，0104623103016930

36、50271450701357090134901003212由50點及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點溫度30129.2-14115.210115.2-9106.20106.2-2383.270129.2+5134.290134.2+4.0138.2100138.2+12150.2煤油餾分:已知恩氏蒸餾數據如下：餾出（體積分數），01030507090100溫度，204233252269288310334同前面的步驟：恩氏蒸餾1070點斜率（288-233）/(70-10)=0.92/%同前,查得平衡汽化50點恩氏蒸餾50點5故 平衡汽化50點269-5264查得平衡汽化曲線各段溫差：曲線線段恩氏

37、蒸餾溫差，平衡汽化溫差，01029121030191130501795070199.5709090100222410.59由50點及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點溫度30264-925510255-112440244-1223270255+9.5264.590264.5+10.5275100275+9284輕柴餾分:已知恩氏蒸餾數據如下：餾出（體積分數），01030507090100溫度，285313323332339349364 同前面的步驟：恩氏蒸餾1070點斜率（339-313）/(70-10)=0.43/%查得 平衡汽化50點恩氏蒸餾50點19故 平衡汽化50點332+19351 查得

38、平衡汽化曲線各段溫差：曲線線段恩氏蒸餾溫差，平衡汽化溫差，01028131030106305095507063709010490100155 由50點及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點溫度為：30351-534610346-63400340-1332770327+333090330+4334100334+5339重柴餾分:已知恩氏蒸餾數據如下：餾出（體積分數），01030507090100溫度，303351367380394418447 同前面的步驟：恩氏蒸餾1070點斜率（394-351）/(70-10)=0.72/%查得 平衡汽化50點恩氏蒸餾50點22故 平衡汽化50點380+22=402

39、 查得平衡汽化曲線各段溫差：曲線線段恩氏蒸餾溫差，平衡汽化溫差，010482510301693050137507014670902411901002910.5由50點及各線段溫差推算平衡汽化曲線各點溫度為：30402-739510395-93860386-2536170402+640890408+11419100419+10.5429.53.3.3 各餾分油的臨界壓力，臨界溫度，焦點壓力，焦點溫度的確定1.臨界壓力石油餾分的真臨界壓力Pc（MPa）則可從其假臨界壓力Pc等用下公式求得：lgPc0.052321+5.656282lgTc/Tc+1.001047lgPc式中 Pc為假臨界壓力可用下

40、列經驗式計算：Pc3.195×104exp（-8.505×10-3TMe4.8014d+5.7490+10-3TMed）×TMe0.81067d4.0846d石油餾分的相對密度（d15.615.6）TMe石油餾分的平均沸點，K；Tc真臨界溫度，KTc假臨界溫度，K且Tc17.1416exp（-9.3145×10-3TMe0.54444S+6.4791+10-3TMed）×TMe0.81067d0.5368根據以上公式可求得：汽油餾分 Pc3.27MPa煤油餾分 Pc2.66MPa輕柴餾分 Pc2.32MPa重柴餾分 Pc1.69MPa2.臨界溫

41、度石油餾分真臨界溫度可用下列經驗公式計算tc85.66+0.9259D-0.3959×10-3D2Dd15.615.6（1.8tv+132.0)式中tv為石油餾分的體積平均沸點，汽油餾分：已算得tv97.34，d15.615.60.7039 D0.7093（1.8×97.34+132.0）217.9055 所以tc85.66+0.9259×217.9055-0.3959×10-3×217.90552268.62煤油餾分：已算得tv190.18，d15.615.60.7839 D0.7893（1.8×190.18+132.0）371.8

42、226 所以tc85.66+0.9259×371.8226-0.3959×10-3×371.82262375.20輕柴餾分：已算得tv258.78，d15.615.60.8203 D0.8203（1.8×258.78+132.0）490.3786 所以tc85.66+0.9259×490.3786-0.3959×10-3×490.37862444.50重柴餾分：已算得tv330.8，d15.615.60.8328 D0.8328（1.8×330.8+132.0）605.8120 所以tc85.66+0.9259&#

43、215;605.8120-0.3959×10-3×605.81202501.282.焦點壓力由tv和S10-90%可查石油煉制工程P215，圖7-25得到焦點壓力-臨界壓力,× 0.101MPa汽油餾分 焦點壓力-臨界壓力18.4×0.101MPa1.86MPa 焦點壓力1.86+3.275.13MPa煤油餾分 焦點壓力-臨界壓力18.3×0.101MPa1.85MPa 焦點壓力1.85+2.664.51MPa輕柴餾分 焦點壓力-臨界壓力3.6×0.101MPa0.36MPa 焦點壓力0.36+2.322.68MPa重柴餾分 焦點壓力

44、-臨界壓力2.81×0.101MPa0.28MPa 焦點壓力0.28+1.691.97MPa3.焦點溫度由tv和S10-90%可查工藝圖表I-2-19得到焦點溫度-臨界溫度值汽油餾分：已算得tv132.8 S10-90%0.5375/% tc=132.55可查 焦點溫度-臨界溫度=43.5 焦點溫度43.5+132.55176.05煤油餾分：已算得tv S10-90% tc查表得 焦點溫度-臨界溫度=34.0 焦點溫度34.0+270.15304.15輕柴餾分：同上查得焦點溫度-臨界溫度=13.8 焦點溫度13.8+330.87344.67重柴餾分：同上查得焦點溫度-臨界溫度=12.

45、2 焦點溫度12.2+381.74393.943.4 實沸點切割點和產品收率3.4.1 繪制原油常壓實沸點蒸餾曲線和平衡汽化曲線汽油餾分：1) 用工藝圖表2-2-2確定實沸點蒸餾50點已知恩氏蒸餾數據如下：餾出（體積分數），01030507090100溫度，5096112139152165197由圖查得實沸點50點-恩氏蒸餾50點-2則實沸點50點=139-21372) 查工藝圖表2-2-4得實沸點蒸餾曲線各段溫差：曲線線段恩氏蒸餾溫差，平衡汽化溫差，50701313709013179010032333) 根據實沸點蒸餾50點，推算得其它實沸點蒸餾點溫度70137+1315090150+171

46、67100167+33200煤油餾分：1) 已知恩氏蒸餾數據如下：餾出（體積分數），01030507090100溫度，204233252269288310334由圖查得實沸點50-恩氏蒸餾50點3則實沸點50點=269+32722) 查表得實沸點蒸餾曲線各段溫差：曲線線段恩氏蒸餾溫差，平衡汽化溫差，0102947103019323050172750701922709022289010024263) 推算得實沸點溫度30272-2724510245-322130213-4716670272+2229490294+28322100322+26348輕柴餾分1)已知恩氏蒸餾數據如下：餾出（體積分數）

47、，01030507090100溫度，285313323332339349364同上面步驟可以推出各實沸點溫度30點32570點35010點30690點3620點242100點380重柴餾分已知恩氏蒸餾數據餾出（體積分數），01030507090100溫度，303351367380394418447同上面步驟可以推出各實沸點溫度30點36770點41110點33990點4420點272100點4723.4.2 確定產品收率和物料平衡產品收率和物料平衡可以油 品產率處理量或產量體重Mt/at/dkg/hkmol/h原 油1001001000303031262626汽 油4.33.5135.0810

48、6444406468煤 油7.26.6766.76202084160556輕 柴7.26.9169.2209687200400重 柴9.89.6496.42920121600420重 油71.573.27732.56222049254403.5 汽提蒸汽用量側線產品及塔底重油都用過熱水蒸氣汽提，使用的是溫度420、壓力0.3MPa的過熱水蒸氣，取汽提水蒸氣量如下：油品質量分數（對油）%Kg/hKmol/h一線煤油32524140二線輕柴油32616145.2三線重柴油2.83404189.2塔底重柴油2185081028合計270521502.43.6 塔板型式和塔板數選用浮閥塔板。根據經驗值

49、確定塔板數。選定該設計塔板數如下：汽油-煤油段9層（考慮一線生產航空煤油）煤油-輕柴油段6層輕柴油-重柴油段6層重柴油-汽化段3層塔底氣提段4層考慮采用兩個中段回流，每個用3層換熱塔板，共六層。全塔塔板數共計為34層。二線抽出板（第18層） 上壓力0.166；三線抽出板（第27層） 上壓力0.170；汽化段壓力（第30層） 0.172；取轉油線壓力降為0.035MPa，則加熱爐出口壓力=0.172+0.035=0.207MPa3.8 常壓塔計算草圖ag an employment tribunal clai Emloyment tribunals sort out disagreements

50、between employers and employees. You may need to make a claim to an employment tribunal if: you don't agree with the disciplinary action your employer has taken against you your employer dismisses you and you think that you have been dismissed unfairly. For more informu, take advice from one of

51、the organisations listed under Further help. Employment tribunals are less formal than some other courts, but it is still a legal process and you will need to give evidence under an oath or affirmation. Most people find making a claim to an employment tribunal challenging. If you are thinking about making a claim to an employment tribunal, you should get help straight away from one of the organisations listed under Further help. ation ab