《多井整體吞吐技術》ppt課件

1、多井整體吞吐技術前前 言言1.50.47.0常規(guī)開采常規(guī)開采16.8%汽驅汽驅4.5%蒸汽吞吐蒸汽吞吐78.6%動用儲量動用儲量110.589.4924.8汽驅汽驅7.9%蒸汽吞吐蒸汽吞吐82.2%常規(guī)開采常規(guī)開采9.8%稠油產量稠油產量股份公司稠油開發(fā)現狀面臨的問題股份公司稠油開發(fā)現狀面臨的問題 前前 言言（1）大多數區(qū)塊蒸汽吞吐已達）大多數區(qū)塊蒸汽吞吐已達9輪以上，處于蒸輪以上，處于蒸汽吞吐中后期；汽吞吐中后期；（2）產量遞減嚴重，油汽比降低，周期油汽比）產量遞減嚴重，油汽比降低，周期油汽比已降至已降至0.45，甚至更低；，甚至更低；遼河油田遼河油田熱采稠油熱采稠油總井數總井數789778

2、97口口開井數開井數55875587口口年產油年產油56856810104 4t t累產油累產油107031070310104 4t t采油速度采油速度1.11%1.11%采出程度采出程度17.6917.69開井率開井率70.770.7股份公司稠油開發(fā)現狀面臨的問題股份公司稠油開發(fā)現狀面臨的問題 （1 1）大多數區(qū)塊蒸汽吞吐已達大多數區(qū)塊蒸汽吞吐已達8 8輪以上，處于蒸汽吞吐輪以上，處于蒸汽吞吐中中后期；后期； （2 2）產量遞減嚴重，油汽比降低，周期油汽比已降至）產量遞減嚴重，油汽比降低，周期油汽比已降至0.450.45，甚至更低；甚至更低； （3 3）地層壓力降至原始油藏壓力的）地層壓力降

3、至原始油藏壓力的20-35%20-35%，油藏的有效驅，油藏的有效驅動能量很小動能量很小 （4 4）絕大多數油藏已經過）絕大多數油藏已經過2-32-3次加密，井距已接近次加密，井距已接近70-10070-100米，從吞吐的角度來說，已沒有加密的余地米，從吞吐的角度來說，已沒有加密的余地 （5 5）汽竄嚴重，蒸汽的有效利用率低。）汽竄嚴重，蒸汽的有效利用率低。 前前 言言1.571.571 10.950.950.80.80.620.620.540.540.520.520.470.470.360.360.310.310.260.260.210.2100.20.40.60.811.21.41.612

4、345678910111229預測值實際值油汽比周期股份公司稠油開發(fā)現狀面臨的問題股份公司稠油開發(fā)現狀面臨的問題 前前 言言（3）地層壓力降至原始油藏壓力的）地層壓力降至原始油藏壓力的20-35%，油，油藏的有效驅動能量很?。徊氐挠行寗幽芰亢苄?；（4）絕大多數油藏已經過）絕大多數油藏已經過2-3次加密，井距已接次加密，井距已接近近70-100米，從吞吐的角度來說，已沒有加密的余地；米，從吞吐的角度來說，已沒有加密的余地；（5）汽竄嚴重，蒸汽的有效利用率低，吞吐的）汽竄嚴重，蒸汽的有效利用率低，吞吐的開發(fā)效果變差。開發(fā)效果變差。股份公司稠油開發(fā)現狀面臨的問題股份公司稠油開發(fā)現狀面臨的問題 前前

5、 言言（6）盡管吞吐輪次較高，但加熱半徑有限，僅）盡管吞吐輪次較高，但加熱半徑有限，僅在井筒附近區(qū)域溫度有所升高；在井筒附近區(qū)域溫度有所升高；（7）吞吐動用半徑較小，在井筒附近）吞吐動用半徑較小，在井筒附近50m以內；以內；股份公司稠油開發(fā)現狀應對的對策股份公司稠油開發(fā)現狀應對的對策 前前 言言（1）大量的剩余油存在，急需尋找經濟有效的）大量的剩余油存在，急需尋找經濟有效的吞吐接替技術；吞吐接替技術；（2）尋找改善吞吐開發(fā)效果的技術；）尋找改善吞吐開發(fā)效果的技術；主主 要要 內內 容容油砂層油砂層吞吞隔熱管隔熱管伸縮管伸縮管注汽封隔器注汽封隔器蒸汽蒸汽油砂層油砂層吐吐隔熱管隔熱管伸縮管伸縮管注

6、汽封隔器注汽封隔器一、多井整體蒸汽吞吐的定義一、多井整體蒸汽吞吐的定義一、多井整體蒸汽吞吐的定義一、多井整體蒸汽吞吐的定義輪注組合輪注組合一、多井整體蒸汽吞吐的定義一、多井整體蒸汽吞吐的定義面積組合面積組合排式組合排式組合v靜態(tài)整體吞吐：將油層物性相近的井組合，主要靜態(tài)整體吞吐：將油層物性相近的井組合，主要為了解決各井注入壓力差異大、吸汽不均和偏流為了解決各井注入壓力差異大、吸汽不均和偏流問題（開發(fā)初期）問題（開發(fā)初期）v動態(tài)整體吞吐：將汽竄井、高含水井、高地層存動態(tài)整體吞吐：將汽竄井、高含水井、高地層存水率井組合（開發(fā)中后期）水率井組合（開發(fā)中后期）一、多井整體蒸汽吞吐的定義一、多井整體蒸汽

7、吞吐的定義一、多井整體蒸汽吞吐的定義一、多井整體蒸汽吞吐的定義主主 要要 內內 容容二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史油藏埋深油藏埋深 300600m 主力油層（目的層）主力油層（目的層） 冷湖白堊紀清水地層冷湖白堊紀清水地層 Esso 油層油層 凈油層厚度凈油層厚度 35m 孔隙度孔隙度 3035% 含油飽和度含油飽和度 0.7 原油粘度原油粘度 油層溫度（油層溫度（13）下為）下為 10104mpa.s 排距排距/井距井距 167m/

8、98m v1985年開始大規(guī)模蒸汽吞吐開發(fā)年開始大規(guī)模蒸汽吞吐開發(fā)v壓裂注汽壓裂注汽v油藏內有水平、垂直裂縫，其中水平裂縫居多。油藏內有水平、垂直裂縫，其中水平裂縫居多。v壓裂注汽使油藏非均質性更加嚴重，地層的物理壓裂注汽使油藏非均質性更加嚴重，地層的物理化學性質更加復雜化學性質更加復雜v加熱半徑小，汽竄嚴重加熱半徑小，汽竄嚴重二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史地面設備地面設備1 12 24 45 56 67 78 89 9101011 1112121313141415151616171718181919202098m98m167m

9、167mRow1Row1Row2Row2Row3Row3Row4Row4二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史生產生產注汽注汽生產生產注汽注汽燜井燜井注汽注汽燜井燜井燜井燜井注汽注汽生產生產Row1Row1Row2Row2Row3Row3Row4Row4Steam injectivitySteam injectivityTimeTime時間時間Pad APad ARowRow1 12 23 34 4Pad BPad BRowRow1 12 23 34 4Pad APad A Pad BPad B注汽注汽LemingLeming試驗區(qū)單元不同吞吐方式示意圖試驗區(qū)單元不同吞吐方式示意圖二

10、、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史Pad APad APad BPad B日產油日產油日產油日產油 不同吞吐方式的不同吞吐方式的R R3 3產量對比產量對比按序輪注使試驗井排生產正常，沒有出現產量大按序輪注使試驗井排生產正常，沒有出現產量大幅波動，生產曲線符合單井吞吐規(guī)律幅波動，生產曲線符合單井吞吐規(guī)律無序吞吐使井排產量忽高忽低，總體表現為產水無序吞吐使井排產量忽高忽低，總體表現為產水量高，產油量低；量高，產油量低；二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征沉積環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜

11、，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹嗟貙觾A角地層傾角地層傾角地層傾角西部西部4040o o東部東部2020o o西部西部4040o o東部東部2020o o西部砂西部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度西部砂西部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度213.5213.5m/15mm/15m213.5213.5m/15mm/15m東部砂東部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度東部砂東部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度6161m/30mm/30m6161m/30mm/30m含油飽和度含油飽和度含油飽和度含油飽和度0.60.60.60.6重度重度重度重度11.511.51313o oAPIAPI11.511.51313o oAPIA

12、PI孔隙度孔隙度孔隙度孔隙度303035%35%303035%35%油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征沉積環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹嗟貙觾A角地層傾角地層傾角地層傾角西部西部4040o o東部東部2020o o西部西部4040o o東部東部2020o o西部砂西部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度西部砂西部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度213.5213.5m/15mm/15m213.5213.5m/15mm/15m東部砂東部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度東部砂東部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度6161m/30mm/30m

13、6161m/30mm/30m含油飽和度含油飽和度含油飽和度含油飽和度0.60.60.60.6重度重度重度重度11.511.51313o oAPIAPI11.511.51313o oAPIAPI孔隙度孔隙度孔隙度孔隙度303035%35%303035%35%油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征油藏沉積特征沉積環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹喑练e環(huán)境復雜，從海相漸變?yōu)楹嗟貙觾A角

14、地層傾角地層傾角地層傾角地層傾角地層傾角地層傾角地層傾角西部西部4040o o東部東部2020o o西部西部4040o o東部東部2020o o西部西部4040o o東部東部2020o o西部西部4040o o東部東部2020o o西部砂西部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度西部砂西部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度西部砂西部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度西部砂西部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度213.5213.5m/15mm/15m213.5213.5m/15mm/15m213.5213.5m/15mm/15m213.5213.5m/15mm/15m東部砂東部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度東部砂東部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度東部

15、砂東部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度東部砂東部砂/ /頁巖厚度頁巖厚度6161m/30mm/30m6161m/30mm/30m6161m/30mm/30m6161m/30mm/30m含油飽和度含油飽和度含油飽和度含油飽和度含油飽和度含油飽和度含油飽和度含油飽和度0.60.60.60.60.60.60.60.6重度重度重度重度重度重度重度重度11.511.51313o oAPIAPI11.511.51313o oAPIAPI11.511.51313o oAPIAPI11.511.51313o oAPIAPI孔隙度孔隙度孔隙度孔隙度孔隙度孔隙度孔隙度孔隙度303035%35%303035%35%3030

16、35%35%303035%35%v從從1964年初進行蒸汽吞吐試驗，到年初進行蒸汽吞吐試驗，到70年代末，年代末，平均單井進行了平均單井進行了12個輪次；個輪次；v吞吐時進行了單井優(yōu)化研究（包括參數優(yōu)化、井吞吐時進行了單井優(yōu)化研究（包括參數優(yōu)化、井網加密等）；網加密等）；v每口吞吐井是一個獨立單元，井間干擾多每口吞吐井是一個獨立單元，井間干擾多二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史v按序吞吐優(yōu)于無序吞吐；非同步注汽優(yōu)于同注同采；v單井產量2.4 t/d 3.9 t/d ;SOR保持在1.21.9開始多井吞吐開始多井吞吐單井日產油單井日產

17、油二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史v老井（輪注方式）的產量高于加密井（6年）加密井日產油加密井日產油老井日產油老井日產油二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史vAmber井區(qū)1984年開始按序吞吐試驗，平均單井產量從3.3m3/d升至4m3/d ，并已保持3年開始多井吞吐開始多井吞吐單井日產油單井日產油二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史油油藏藏類類型型 厚厚層層塊塊狀狀邊邊底底水水稠稠油油油油藏藏 油油藏藏埋埋深深 8301060m 油油層層厚厚度度 41.1m 孔孔隙隙度度 0.266 儲儲層層滲滲透透率率 1.062um2 原原油油粘粘度度 16.8

18、104mpa.s 50時時脫脫氣氣油油粘粘度度 含含油油飽飽和和度度 二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史1998年汽竄比例年汽竄比例12.2%，1999年汽竄比例年汽竄比例43.8%，2000年為年為52.5%。由于原油粘度大，流動性差，注入蒸汽首先在井底附近形成一個高壓由于原油粘度大，流動性差，注入蒸汽首先在井底附近形成一個高壓球狀體；球狀體；當蒸汽繼續(xù)注入時，球狀體壓力繼續(xù)升高，高壓區(qū)的蒸汽必然在地層當蒸汽繼續(xù)注入時，球狀體壓力繼續(xù)升高，高壓區(qū)的蒸汽必然在地層最薄弱點形成蒸汽突破，薄弱點就是物性好，滲透率高的那部分儲層；最薄弱點形成蒸汽突破，薄弱點就是物性好，滲透率高的那部分

19、儲層；蒸汽突破后，形成條帶狀蒸汽管流；經過多次注汽，條帶狀蒸汽管流蒸汽突破后，形成條帶狀蒸汽管流；經過多次注汽，條帶狀蒸汽管流越來越發(fā)育，當相鄰兩井管流連通，汽竄就發(fā)生了。越來越發(fā)育，當相鄰兩井管流連通，汽竄就發(fā)生了。二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史平均單井周期產油量曲線平均單井周期產油量曲線0 0500500100010001500150020002000250025001 12 23 34 45 56 67 78 89 910101111周期數周期數周期產油量（t）周期產油量（t

20、）二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史杜84塊加熱半徑與輪次關系圖051015202530351234567891011輪次加熱半徑/米二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史36-704736A-84636-74636B-84636-704636A-845試觀3試觀435-74636B-84536-7045二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多

21、井整體吞吐的發(fā)展史常規(guī)吞吐常規(guī)吞吐 多井整體吞吐多井整體吞吐二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史常規(guī)注汽常規(guī)注汽4.94.9858525251541542642640.220.22組合注汽組合注汽5.95.91411414 428285455450.420.42二者比較二者比較1 15656-21-21-126-1261281280.20.2周期周期油汽比油汽比51116 5121351116 5121351215 5131451215 5131451316 5141351316 514135151251512汽竄汽竄總井次總井次（次

22、）（次）總關井總關井時間時間（d）（d）單井單井周期產油周期產油（t）（t）井號井號注汽方式注汽方式平均周期平均周期（輪）（輪）生產時間生產時間（d）（d）v汽竄嚴重，高周期采用多井整體吞吐技術，可改善開發(fā)效果。汽竄嚴重，高周期采用多井整體吞吐技術，可改善開發(fā)效果。二、多井整體吞吐的發(fā)展史二、多井整體吞吐的發(fā)展史1、多井整體吞吐可有效地減少或抑制汽竄的發(fā)、多井整體吞吐可有效地減少或抑制汽竄的發(fā)生，降低蒸汽的無效流動，擴大蒸汽波及體積；生，降低蒸汽的無效流動，擴大蒸汽波及體積；2、多井整體吞吐可快速的補充地層能量，恢復、多井整體吞吐可快速的補充地層能量，恢復地層壓力，提高單井產能；地層壓力，提高

23、單井產能；3、多井整體吞吐降低了因汽竄造成的關井時間，、多井整體吞吐降低了因汽竄造成的關井時間，提高了開井時率。提高了開井時率。主主 要要 內內 容容三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況多井整體吞吐技術研究多井整體吞吐技術研究油藏適應性研究油藏適應性研究組合方式研究組合方式研究組合單元研究組合單元研究輪注方式和方向研究輪注方式和方向研究注采參數研究注采參數研究地質狀況敏感性研究地質狀況敏感性研究開發(fā)狀況敏感性研究開發(fā)狀況敏感性研究三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況油油 藏藏 適適 應應 性性 研研 究究原油粘度原油粘度油層有效厚度油層有效厚度凈總厚度比凈總厚度

24、比孔孔 隙隙 度度滲滲 透透 率率目前含油飽和度目前含油飽和度汽竄狀況汽竄狀況三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況序號序號油藏條件及開發(fā)條件油藏條件及開發(fā)條件篩選標準篩選標準1 1油藏埋深，油藏埋深，m150-16002 2油層有效厚度, m油層有效厚度, m10103 3凈總厚度比，f凈總厚度比，f0.30.34 4有效孔隙度，%有效孔隙度，%20205 5滲透率，10-3m2滲透率，10-3m22002006 6目前含油飽和度，%目前含油飽和度，%50507 7汽竄狀況汽竄狀況有汽竄或需要抑有汽竄或需要抑制汽竄發(fā)生制汽竄發(fā)生多井整體吞吐篩選標準（北京院）多井整體吞吐篩選標準

25、（北京院） 一一 等等 序序號號 油油藏藏地地質質參參數數 1 2 1 原原油油粘粘度度，mPa s 相相對對密密度度 50-10000 0.9200 50000 0.9500 2 油油層層深深度度，m 150-1600 1000 3 油油層層有有效效厚厚度度，m 凈凈/總總厚厚度度比比 10 0.4 10 0.4 4 孔孔隙隙度度， 原原始始含含油油飽飽和和度度 Soi Soi 儲儲量量系系數數，104t/km2 m 0.20 0.50 0.10 10 0.20 0.50 0.10 10 5 滲滲透透率率，10-3 m2 200 200 三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況蒸

26、汽吞吐篩選標準蒸汽吞吐篩選標準 三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況組組 合合 方方 式式 研研 究究輪注組合輪注組合排式組合排式組合面積組合面積組合三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況(1)(2)(3)(4)(5)三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況常規(guī)注汽方式下含油飽和度分布常規(guī)注汽方式下含油飽和度分布 組合注汽方式下含油飽和度分布組合注汽方式下含油飽和度分布 三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況多井整體組合式蒸汽吞吐可以經

27、濟有效地延長吞多井整體組合式蒸汽吞吐可以經濟有效地延長吞吐周期（吐周期（23周期），提高采出程度（周期），提高采出程度（4 6）采用多井整體組合式蒸汽吞吐改善開發(fā)效果的根采用多井整體組合式蒸汽吞吐改善開發(fā)效果的根本原因不在于采用排式還是面積組合方式，而在于能本原因不在于采用排式還是面積組合方式，而在于能減少汽竄的發(fā)生減少汽竄的發(fā)生，減少不必要的蒸汽流動，提高蒸汽，減少不必要的蒸汽流動，提高蒸汽的利用率和波及范圍，的利用率和波及范圍，補充地層壓力。補充地層壓力。三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況組合單元研究組合單元研究組合單元的規(guī)模組合單元的規(guī)模參與組合吞吐的井數參與組合吞吐的

28、井數1 1 5 5 3 3 3 31 1 8 8 7 7 5 52 2 4 4 0 0 0 03 3 0 0 8 8 3 33 3 4 4 2 2 9 93 3 5 5 3 3 1 13 3 6 6 2 2 2 20 01 1 0 0 0 0 0 02 2 0 0 0 0 0 03 3 0 0 0 0 0 04 4 0 0 0 0 0 06 68 81 1 0 01 1 2 21 1 4 41 1 6 61 1 8 8吞吞 吐吐 井井 數數 口口平平均均單單井井累累產產油油 t tt t遼河油田研究認為：組合式多井整體蒸汽吞吐需遼河油田研究認為：組合式多井整體蒸汽吞吐需要一定的規(guī)模，至少需要要

29、一定的規(guī)模，至少需要1212口作為一個組合單元?？谧鳛橐粋€組合單元。三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況注汽注汽燜井燜井生產生產第一組第一組注汽注汽燜井燜井生產生產第二組第二組注汽注汽燜井燜井生產生產第三組第三組三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況北京院研究認為：輪注方式影響多井整體吞吐的開發(fā)效北京院研究認為：輪注方式影響多井整體吞吐的開發(fā)效果，一組井注汽結束后，下一組井開始注汽的方式較好，有果，一組井注汽結束后，下一組井開始注汽的方式較好，有利于以較快的速度補充地層能量、提高地層壓力、提高生產利于以較快的速度補充地層能量、提高地層壓力、提高生產井的排液能力。井

30、的排液能力。第一組第一組注汽注汽燜井燜井生產生產注汽注汽燜井燜井生產生產第二組第二組三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況 三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況遵循原則：遵循原則：1 1、抑制汽竄；、抑制汽竄； 2 2、快速補充能量；、快速補充能量； 3 3、上傾方向先注、下傾方向后注；、上傾方向先注、下傾方向后注； 4 4、盡量較少注汽管線的改動；、盡量較少注汽管線的改動；輪注方向受吞吐井汽竄方向、地層傾角、驅油方輪注方向受吞吐井汽竄方向、地層傾角、驅油方向以及注汽管線的影響，應綜合考慮。向以及注汽管線的影響，應綜合考慮。三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞

31、吐的研究狀況注注 采采 參參 數數 優(yōu)優(yōu) 化化周期注汽量周期注汽量注汽速度注汽速度注汽溫度和干度注汽溫度和干度注汽壓力注汽壓力燜井時間燜井時間周期廢棄產量周期廢棄產量周期極限油汽比周期極限油汽比三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況地質參數敏感性研究地質參數敏感性研究油層厚度油層厚度地層滲透率地層滲透率地層凈總厚度比地層凈總厚度比三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況油層厚度：油層厚度：5m5m滲透率：滲透率：200md200md凈總厚度比：凈總厚度比：0.40.4油藏物性影響多井整體吞吐的開發(fā)效果，當油藏油藏物性影響多井整體吞吐的開發(fā)效果，當油藏物性較差時，進行多

32、井吞吐的經濟效益較差，當單井物性較差時，進行多井吞吐的經濟效益較差，當單井油藏物性不滿足下列一項或兩項條件時，該井不宜參油藏物性不滿足下列一項或兩項條件時，該井不宜參加組合式蒸汽吞吐。加組合式蒸汽吞吐。三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況1 1、首先考慮汽竄方向；首先考慮汽竄方向；2 2、充分考慮汽竄井的物性參數，盡量將物性比、充分考慮汽竄井的物性參數，盡量將物性比接近的汽竄井分別組合在一個單元；接近的汽竄井分別組合在一個單元；油藏物性相近的井組合在一起要比物性差距較大油藏物性相近的井組合在一起要比物性差距較大的井組合在一起的開發(fā)效果要好，從注汽的角度來說，的井組合在一起的開發(fā)

33、效果要好，從注汽的角度來說，物性相近的井組合到一起進行吞吐利于合理分配注汽物性相近的井組合到一起進行吞吐利于合理分配注汽量。量。三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況開發(fā)狀況敏感性研究開發(fā)狀況敏感性研究采出程度采出程度汽竄程度汽竄程度地層存水率地層存水率汽竄井比例汽竄井比例輕微、中等、嚴重汽竄輕微、中等、嚴重汽竄轉多井吞吐時間轉多井吞吐時間三、多井整體吞吐的研究狀況三、多井整體吞吐的研究狀況汽竄程度越高、汽竄井所占比例越大、汽竄后轉汽竄程度越高、汽竄井所占比例越大、汽竄后轉多井吞吐的時間越晚，蒸汽吞吐的開發(fā)效果越差。多井吞吐的時間越晚，蒸汽吞吐的開發(fā)效果越差。當單井吞吐出現汽竄時

34、，應盡早轉為多井吞吐以當單井吞吐出現汽竄時，應盡早轉為多井吞吐以抑制汽竄的發(fā)生，改善吞吐的開發(fā)效果。抑制汽竄的發(fā)生，改善吞吐的開發(fā)效果。實施多井吞吐前的開發(fā)狀況對開發(fā)效果影響較大，實施多井吞吐前的開發(fā)狀況對開發(fā)效果影響較大，各井的采出程度的大小、地層存水率的大小實質為各各井的采出程度的大小、地層存水率的大小實質為各井的剩余油飽和度的大小，當某井的剩余油飽和度較井的剩余油飽和度的大小，當某井的剩余油飽和度較低時，低于低時，低于50%，在組合時應不考慮該井；，在組合時應不考慮該井；主主 要要 內內 容容四、多井整體吞吐的設計四、多井整體吞吐的設計多井整體吞吐方案設計多井整體吞吐方案設計目標區(qū)篩選研

35、究目標區(qū)篩選研究目標區(qū)適應性評價目標區(qū)適應性評價組合方式優(yōu)化研究組合方式優(yōu)化研究組合單元優(yōu)化研究組合單元優(yōu)化研究輪注方式、方向研究輪注方式、方向研究注采參數優(yōu)化研究注采參數優(yōu)化研究開發(fā)指標預測開發(fā)指標預測四、多井整體吞吐吞吐的設計四、多井整體吞吐吞吐的設計基本情況基本情況油層厚度油層厚度13.1m13.1m，5050時脫氣油時脫氣油粘度為粘度為500700mPa.s，地質儲，地質儲量量28.328.310104 4t t，汽竄井，汽竄井7 7口，口， 20012001年年2 2月投產，截止月投產，截止20022002年年1010月，累積注汽月，累積注汽12.8412.8410104 4t t，

36、累積產油累積產油2.722.7210104 4t t，累積產，累積產水水4.364.3610104 4t t，采出程度，采出程度9.6%9.6%。四、多井整體吞吐的設計四、多井整體吞吐的設計0.001.002.003.004.005.0001234567生產周期單井日產油/t/d020406080100含水/%單井日產油含水1 1、大部分井已吞吐、大部分井已吞吐4 4個周期，部分井吞吐個周期，部分井吞吐6 6周期；周期生產時間較周期；周期生產時間較短，且隨吞吐輪次的增加周期生產時間變短；短，且隨吞吐輪次的增加周期生產時間變短；2 2、周期油汽比隨吞吐周期的增加呈現下降趨勢；單井日產油量隨、周期

37、油汽比隨吞吐周期的增加呈現下降趨勢；單井日產油量隨吞吐周期的增加呈現遞減趨勢吞吐周期的增加呈現遞減趨勢3 3、平均每米油層注汽量在、平均每米油層注汽量在125160t/m之間，注汽強度較大；之間，注汽強度較大；周期注汽量隨周期呈現遞減趨勢；周期注汽量隨周期呈現遞減趨勢；4、含水較高，含水率隨吞吐輪次的增加急劇上升；、含水較高，含水率隨吞吐輪次的增加急劇上升；5 5、回采水低、采注比低：在、回采水低、采注比低：在0.31.1之間，僅有之間，僅有1 1口井的采注比大口井的采注比大于于1.01.0。到。到20022002年底，采注比只有年底，采注比只有0.50.5，回采水率，回采水率31.4%31.

38、4%。6 6、各井累積油汽比較低，在、各井累積油汽比較低，在0.080.32之間之間, , 平均低于平均低于0.20.2，開發(fā)，開發(fā)效果不夠理想效果不夠理想四、多井整體吞吐的設計四、多井整體吞吐的設計二、地質模型與歷史擬合溫度：井點溫度高于原始溫度，井間溫度基本為原始溫度，加熱半徑為溫度：井點溫度高于原始溫度，井間溫度基本為原始溫度，加熱半徑為30m30m二、地質模型與歷史擬合飽和度：吞吐動用半徑為飽和度：吞吐動用半徑為202030m30m，井間含油飽和度較高，仍在，井間含油飽和度較高，仍在6060以上，以上，繼續(xù)吞吐仍有潛力繼續(xù)吞吐仍有潛力四、多井整體吞吐的設計四、多井整體吞吐的設計輪注方式：一組注汽結束后下一組開始注汽；輪注方式：一組注汽結束后下一組開始注汽；可繼續(xù)吞吐可繼續(xù)吞吐4 4個周期，可提高采出程度個周期，可提高采出程度6 67 7。四、多井整體吞吐的設計四、多井整體吞吐的設計四、多井整體吞吐的設計四、多井整體吞吐的設計常規(guī)吞吐常規(guī)吞吐（注汽量和生產時間）注汽量和生產時間）繼續(xù)吞吐繼續(xù)吞吐3