現(xiàn)澆簡支梁支架計算書

1、中山路上跨特大橋滿堂支架設(shè)計及計算一、 工程概括本橋上部結(jié)構(gòu)采用15×30+31.3+3×40+31.3m裝配式預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁和5×30+5×30+4×28.5+38+60+38+5×30m現(xiàn)澆式砼連續(xù)箱梁，全長1332.6.米（而按照初步設(shè)計圖紙給出的起始樁號，全長為3725.91-2394.31=1331.59米），從第6聯(lián)到到第10聯(lián)為現(xiàn)澆簡支梁。本計算書以第五聯(lián)第一跨為例進(jìn)行編制，其余跨徑小于30m的孔跨類型的支架和模板施工參照該跨徑的方案。第五聯(lián)第一跨上部構(gòu)造為單箱兩室結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)現(xiàn)澆箱梁體系?？鐝綖?0m，箱梁高2.

2、00m，箱梁頂寬15m，底板寬9.76m?？缰薪孛骓敯搴?0cm，底板厚30cm。端橫梁頂板厚50cm，底板厚50cm。跨中截面腹板厚50cm，在端橫梁7.6m附近開始變化，到4m處厚度加厚為80cm。橋面橫坡為單向坡2.00%。二、 計算依據(jù)1.路橋施工計算手冊；2.中山路上跨橋兩階段施工圖設(shè)計文件、技術(shù)交底、設(shè)計變更、補充、修改圖紙及文件資料；3.裝配式公路鋼橋多用途使用手冊；4.公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范；5.公路橋涵設(shè)計規(guī)范；6.建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范。四、設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)值 （1）恒載-梁體在鋼筋混凝土底模上產(chǎn)生的面荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Pc=×hx=26×hx=26×2.00=

3、52.00KN/m2(腹板處位置)。-Pc=×hx=26×hx=26×0.6=15.6KN/m2(梁跨中底板)。-Pc=×hx=26×hx=26×0.95=24.7KN/m2(梁端底板)-Pc=×hx=26×hx=26×2.00=52.00KN/m2(梁端底板最不利處)。-Pc=×hx=26×hx=26×0.45=11.7KN/m2(翼板及工作平臺)。-模板自重取值：0.3KN/m2。-方木自重取值：7.5KN/m3 。-碗扣式鋼管支架自重，包括立柱、縱向水平桿、橫向水平桿、

4、支承桿件、扣件等，可按下查取。回旋半徑i=I/A；長細(xì)比=L/i；（其中為長度因數(shù)，由桿端約束情況決定，兩端鉸支的細(xì)長壓桿，=1；一段固定、一段自由的細(xì)長壓桿，=2；兩端固定的細(xì)長壓桿，=0.5；一段固定一段鉸支的細(xì)長壓桿，=0.7。L為桿件長度。）?？奂戒摴芙孛嫣匦酝鈴絛(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米長自重（N）483.5489121867507715.7838.4（2）活載（參照鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011中表4.3.9）。-施工人員、材料及施工機具荷載：2.5 KN/m2（計算模板）、1.

5、5 KN/m2（計算縱橫梁）、1 KN/m2（計算支架結(jié)構(gòu)）。-混凝土振搗時產(chǎn)生的荷載：水平方向2 KN/m2，豎直方向4 KN/m2。-澆筑混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：2 KN/m2。-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：k=0.7×s×z×0=0.7×1.3×1×0.35=0.319KN/m2（其中s為風(fēng)荷載體型系數(shù)按照建筑建構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012規(guī)定取值1.3，z為風(fēng)壓高度變化系數(shù)按照鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011附錄E取值1.0，0為基本風(fēng)壓按照建筑建構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012附錄E.5取值0.35）。五、

6、支架計算5.1 模板計算5.1.1 強度計算（1）荷載組合計算 支架結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)，按照荷載效應(yīng)的基本組合進(jìn)行荷載組合。根據(jù)鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011第4.3.11條進(jìn)行計算，分項系數(shù)按照第4.3.4條取值，恒載分項系數(shù)取1.2，活栽分項系數(shù)取1.4。梁底模板（最不利處）荷載組合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×52.00+0.3+1.4×2.5+4+2=74.66KN/m2。1mm寬模板承受的均布線性荷載q1=Sd×0.001=74.66

7、×10-3N/mm。（2）模板彎曲應(yīng)力計算抗彎強度設(shè)計值fi=13Mpa。L1為模板橫梁（橫向方木）中心間距：L1=200mm； W為1mm寬模板的截面抵抗矩：W=ab26=1×1526=37.5mm3。模板最大彎曲應(yīng)力：=MW=q1L128W=74.66×10-3×20028×37.5=9.95Nmm2=9.95Mpa<13Mpa（fi）。滿足要求。（3）模板剪切應(yīng)力計算模板抗剪強度設(shè)計值fjv=1.4N/mm2。其中最大剪力V=0.5×q1×L1=0.5×74.66×10-3×200=

8、7.466N模板橫截面面積A=15mm2模板最大剪應(yīng)力=1.5×VA=0.747Nmm2<1.4N/mm2(fjv)。滿足要求。5.1.2 剛度計算（1）載荷組合計算對于支架結(jié)構(gòu)的正常使用極限狀態(tài)，按照荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行荷載組合。梁底模板最不利荷載組合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=52.00+0.3=52.30KN/m2。1mm寬模板承受的均布線性荷載q2=52.30×10-3N/mm。（2）模板彎曲撓度計算按照鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011中表4.1.6取值，結(jié)構(gòu)撓度限值：CR=L400=0.5mm

9、。（模板跨度L=200mm）。L1為模板橫梁（橫向方木）中心間距：L1=200mm；Ei為模板彈性模量：Ei=9000N/mm2；1mm寬模板的截面慣性矩：I=ab312=1×15312=281.25mm4；模板彎曲撓度=5×q2×L14384×Ei×I=5×52.30×10-3×2004384×9000×281.25=0.430mm<0.5mm（CR）。滿足要求。5.2 模板橫梁計算（橫向方木）5.2.1 強度計算（1）荷載組合計算腹板處和梁端底板最不利處模板橫梁荷載組合：Sd=i1Gi

10、SGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×52+0.3+7.5×0.1×0.1×1+1.4×1.5+4+2=73.350KN/m2。腹板處橫梁承受的等效均布荷載q3=Sd×0.3×0.001=73.350×0.3×0.001=0.021991KNmm=22.005N/mm；跨中底板處模板橫梁荷載組合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×15.6+0.3+

11、7.5×0.1×0.1×1+1.4×1.5+4+2=29.67KN/m2?？缰械装逄帣M梁承受的等效均布荷載q3=Sd×0.6×0.001=29.67×0.6×0.001=17.802N/mm；梁端底板處模板橫梁荷載組合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1+1.4×1.5+4+2=40.59KN/m2。梁端底板處橫梁承受的等效均布荷載q3=S

12、d×0.6×0.001=40.59×0.6×0.001=24.354N/mm；翼板及工作平臺模板橫梁荷載組合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×11.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1+1.4×1.5+4+2=24.99KN/m2。翼板及工作平臺橫梁承受的等效均布荷載q3=Sd×0.8×0.001=24.99×0.8×0.001=19.992N/mm。（2）橫梁彎曲應(yīng)力計算a.腹

13、板處和梁端底板最不利處彎曲應(yīng)力計算橫梁抗彎強度設(shè)計值fw=13N/mm2橫梁（橫向方木）下的支撐中心間距L2=300mm；橫梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。橫梁最大彎曲應(yīng)力=MW=q3L228W=22.005×30028×166667=1.485Mpa<13Mpa（fw）；滿足要求！b.跨中底板處彎曲應(yīng)力計算橫梁抗彎強度設(shè)計值fw=13N/mm2橫梁（橫向方木）下的支撐中心間距L2=600mm；橫梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。橫梁最大彎曲應(yīng)力=MW=q3L228W=17.802&

14、#215;60028×166667=4.807Mpa<13Mpa（fw）；滿足要求！滿足要求！c.跨端底板處彎曲應(yīng)力計算橫梁抗彎強度設(shè)計值fw=13N/mm2橫梁（橫向方木）下的支撐中心間距L2=600mm；橫梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。橫梁最大彎曲應(yīng)力=MW=q3L228W=24.354×60028×166667=6.576Mpa<13Mpa（fw）；滿足要求！d.翼板及工作平臺處彎曲應(yīng)力計算橫梁抗彎強度設(shè)計值fw=13N/mm2橫梁（橫向方木）下的支撐中心間距L2=800mm；橫梁截面抵抗矩W=ab2

15、6=100×10026=166667mm3。橫梁最大彎曲應(yīng)力=MW=q3L228W=19.992×80028×166667=9.596Mpa<13Mpa（fw）；滿足要求！（3）橫梁剪應(yīng)力計算a.腹板處和梁端底板最不利處彎曲應(yīng)力計算橫梁抗剪強度設(shè)計值fwv=1.4N/mm2。橫梁承受最大剪力V=0.5×q3×L2=0.5×22.005×300=3300.75N；橫梁橫截面面積A=10000mm2橫梁最大剪應(yīng)力=1.5×VA=0.495Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；滿足要求。b.跨中底板處彎曲應(yīng)力

16、計算橫梁抗剪強度設(shè)計值fwv=1.4N/mm2。橫梁承受最大剪力V=0.5×q3×L2=0.5×17.802×600=5340.6N；橫梁橫截面面積A=10000mm2橫梁最大剪應(yīng)力=1.5×VA=0.801Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；滿足要求。c.跨端底板處彎曲應(yīng)力計算橫梁抗剪強度設(shè)計值fwv=1.4N/mm2。橫梁承受最大剪力V=0.5×q3×L2=0.5×24.354×600=7306.2N；橫梁橫截面面積A=10000mm2橫梁最大剪應(yīng)力=1.5×VA=1.096Nmm2

17、<1.4N/mm2(fwv)；滿足要求。d.翼板及工作平臺處彎曲應(yīng)力計算橫梁抗剪強度設(shè)計值fwv=1.4N/mm2。橫梁承受最大剪力V=0.5×q3×L2=0.5×19.992×800=7996.8N；橫梁橫截面面積A=10000mm2橫梁最大剪應(yīng)力=1.5×VA=1.200Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；滿足要求。5.2.2 剛度計算（1）荷載組合計算腹板和梁端最不利處縱梁荷載組合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=52+0.3+7.5×0.1×0.1×1=52.3

18、75KN/m2。腹板處橫梁承受的等效均布線性荷載q4=Sd×0.3×0.001=52.375×0.3×0.001=15.713N/mm跨中底板處橫梁荷載組合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=15.6+0.3+7.5×0.1×0.1×1=15.9756KN/m2?？缰械装逄帣M梁承受的等效均布線性荷載q4=Sd×0.6×0.001=15.975×0.6×0.001=9.585N/mm梁端底板處橫梁荷載組合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjS

19、Qjk=+=24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1=25.075KN/m2。梁端底板處橫梁承受的等效均布線性荷載q4=Sd×0.6×0.001=25.036×0.6×0.001=15.045N/mm翼板及工作平臺處橫梁荷載組合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=11.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1=12.075KN/m2。翼板及工作平臺處橫梁承受的等效均布線性荷載q4=Sd×0.8×0.001=12.036×0.8

20、5;0.001=9.660N/mm橫梁承受的最大等效均布荷載q4=15.713 N/mm；（2）橫梁彎曲撓度計算橫梁彈性模量Ew=9000N/mm2；橫梁截面慣性矩：I=ab312=100×100312=8333333。a.腹板處和梁端底板最不利處橫梁彎曲撓度計算按照鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011中表4.1.6取值，腹板處和梁端底板最不利處橫梁彎曲撓度限值：CR=L400=0.75mm。（橫梁跨度L=300mm）。腹板處和梁端底板最不利處橫梁下的支撐中心間距L2=300mm；腹板處和梁端底板最不利處橫向方木彎曲撓度=5×q4×L2438

21、4×Ew×I=5×15.713×3004384×9000×8333333=0.022mm<0.75mm（CR），滿足要求。b.底板處橫梁彎曲撓度計算底板處橫向方木彎曲撓度限值：CR=L400=1.5mm。（橫向方木跨度L=600mm）。底板處橫向方木下的支撐中心間距L2=600mm；底腹板處和梁端底板最不利處橫向方木彎曲撓度=5×q4×L24384×Ew×I=5×15.045×6004384×9000×8333333=0.339mm<1.5mm

22、（CR），滿足要求。c.翼板及工作平臺處橫梁彎曲撓度計算翼板及工作平臺橫向方木彎曲撓度限值：CR=L400=2mm。（橫向方木跨度L=800mm）。腹板處和梁端底板最不利處橫向方木彎曲撓度=5×q4×L24384×Ew×I=5×9.660×8004384×9000×8333333=0.687mm<2mm（CR），滿足要求。5.3 模板縱梁計算（縱向方木）5.3.1 強度計算（1）荷載組合計算腹板處和梁端底板最不利處縱向方木荷載組合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2&#

23、215;+1.4×+=1.2×52+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×1.5+7.5×0.1×0.1×0.3+1.4×1.5+4+2=73.314KN/m2。腹板處縱梁承受的等效均布荷載q5=Sd×0.3×0.001=73.314×0.3×0.001=21.994N/mm；跨中底板處縱向方木荷載組合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×15.6+0.3+7.5

24、×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1×0.1×0.6+1.4×1.5+4+2=29.688KN/m2?？缰械装逄幙v梁承受的等效均布荷載q5=Sd×0.6×0.001=29.688×0.6×0.001=17.813N/mm；梁端底板處縱向方木荷載組合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+

25、7.5×0.1×0.1×0.6+1.4×1.5+2+2=40.608KN/m2。梁端底板處縱梁承受的等效均布荷載q5=Sd×0.6×0.001=40.608×0.6×0.001=24.365N/mm；翼板及作業(yè)平臺處縱向方木荷載組合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×11.7+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1×0.1×0.6+1

26、.4×1.5+4+2=25.008KN/m2。翼板及作業(yè)平臺處縱向方木縱梁承受的等效均布荷載q5=Sd×0.6×0.001=25.008×0.6×0.001=15.005N/mm；縱梁承受的最大等效均布荷載q5=24.365 N/mm（2）縱梁彎曲應(yīng)力計算a.腹板處和梁端底板最不利處彎曲應(yīng)力計算縱梁抗彎強度設(shè)計值fw=13N/mm2縱梁（縱向方木）下的支撐中心間距L2=300mm；縱梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3?？v梁最大彎曲應(yīng)力=MW=q5L228W=21.994×30028×1

27、66667=1.031Mpa<13Mpa（fw）；滿足要求！b.跨中底板處彎曲應(yīng)力計算縱梁抗彎強度設(shè)計值fw=13N/mm2縱梁（縱向方木）下的支撐中心間距L2=600mm；縱梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3?？v梁最大彎曲應(yīng)力=MW=q5L228W=17.813×60028×166667=1.031Mpa<13Mpa（fw）；滿足要求！c.跨端底板處彎曲應(yīng)力計算縱梁抗彎強度設(shè)計值fw=13N/mm2縱梁（縱向方木）下的支撐中心間距L2=600mm；縱梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm

28、3?？v梁最大彎曲應(yīng)力=MW=q5L228W=24.365×60028×166667=6.579Mpa<13Mpa（fw）；滿足要求！d.翼板及工作平臺處彎曲應(yīng)力計算縱梁抗彎強度設(shè)計值fw=13N/mm2縱梁（縱向方木）下的支撐中心間距L2=600mm；縱梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。縱梁最大彎曲應(yīng)力=MW=q5L228W=15.005×60028×166667=4.051Mpa<13Mpa（fw）；滿足要求！（3）縱梁剪應(yīng)力計算a.腹板處和梁端底板最不利處彎曲應(yīng)力計算縱梁抗剪強度設(shè)計值fwv=1.

29、4N/mm2。縱梁承受最大剪力V=0.5×q5×L2=0.5×21.994×300=3299.1N；縱梁橫截面面積A=10000mm2縱梁最大剪應(yīng)力=1.5×VA=0.495Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；滿足要求。b.跨中底板處彎曲應(yīng)力計算縱梁抗剪強度設(shè)計值fwv=1.4N/mm2?？v梁承受最大剪力V=0.5×q5×L2=0.5×17.813×600=5343.9N；縱梁橫截面面積A=10000mm2縱梁最大剪應(yīng)力=1.5×VA=0.802Nmm2<1.4N/mm2(fwv)

30、；滿足要求。c.跨端底板處彎曲應(yīng)力計算縱梁抗剪強度設(shè)計值fwv=1.4N/mm2?？v梁承受最大剪力V=0.5×q5×L2=0.5×24.365×600=7309.5N；縱梁橫截面面積A=10000mm2縱梁最大剪應(yīng)力=1.5×VA=1.096Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；滿足要求。d.翼板及工作平臺處彎曲應(yīng)力計算縱梁抗剪強度設(shè)計值fwv=1.4N/mm2?？v梁承受最大剪力V=0.5×q5×L2=0.5×15.005×600=4501.5N；縱梁橫截面面積A=10000mm2縱梁最大剪應(yīng)力=1

31、.5×VA=0.675Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；滿足要求。5.3.2 剛度計算（1）荷載組合計算腹板和梁端最不利處縱梁荷載組合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=52+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×1.5+7.5×0.1×0.1×0.3=52.345KN/m2。腹板處縱梁承受的等效均布線性荷載q6=Sd×0.3×0.001=52.345×0.3×0.001=15.704N/mm跨中底板處縱梁荷載組合：Sd=i1SGik

32、+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=15.6+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1×0.1×0.6=15.990KN/m2?？缰械装逄幙v梁承受的等效均布線性荷載q6=Sd×0.6×0.001=15.990×0.6×0.001=9.594N/mm梁端底板處縱梁荷載組合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1

33、5;0.1×0.6=25.090KN/m2。梁端底板處縱梁承受的等效均布線性荷載q6=Sd×0.6×0.001=25.090×0.6×0.001=15.054N/mm翼板及工作平臺處縱梁荷載組合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=11.7+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1×0.1×0.6=12.090KN/m2。翼板及工作平臺處縱梁承受的等效均布線性荷載q6=Sd×0.6×0.001=12.090&#

34、215;0.6×0.001=7.254N/mm縱梁承受的最大等效均布荷載q6=15.704 N/mm；（2）縱梁彎曲撓度計算a.腹板處和梁端底板最不利處彎曲撓度計算按照鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011中表4.1.6取值，縱梁彎曲撓度限值：CR=L400=0.75mm。（縱梁跨度L=300mm）?？v梁下的支撐中心間距L2=300mm；縱梁彈性模量：Ew=9000N/mm2；縱梁截面慣性矩：I=ab312=100×100312=8333333mm4；縱梁彎曲撓度=5×q6×L24384×Ew×I=5×1

35、5.704×3004384×9000×8333333=0.022mm<0.75mm（CR），滿足要求。b.跨中底板處彎曲撓度計算按照鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011中表4.1.6取值，縱梁彎曲撓度限值：CR=L400=1.5mm。（縱梁跨度L=600mm）?？v梁下的支撐中心間距L2=600mm；縱梁彈性模量：Ew=9000N/mm2；縱梁截面慣性矩：I=ab312=100×100312=8333333mm4；縱梁彎曲撓度=5×q6×L24384×Ew×I=5×15.054&

36、#215;6004384×9000×8333333=0339mm<1.5mm（CR），滿足要求。c.跨端底板處彎曲撓度計算按照鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011中表4.1.6取值，縱梁彎曲撓度限值：CR=L400=1.5mm。（縱梁跨度L=600mm）。縱梁下的支撐中心間距L2=600mm；縱梁彈性模量：Ew=9000N/mm2；縱梁截面慣性矩：I=ab312=100×100312=8333333mm4；縱梁彎曲撓度=5×q6×L24384×Ew×I=5×9.684×8004

37、384×9000×8333333=0.204mm<0.75mm（CR），滿足要求。d.翼板及工作平臺處彎曲撓度計算按照鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011中表4.1.6取值，縱梁彎曲撓度限值：CR=L400=1.50mm。（縱梁跨度L=600mm）。縱梁下的支撐中心間距L2=600mm；縱梁彈性模量：Ew=9000N/mm2；縱梁截面慣性矩：I=ab312=100×100312=8333333mm4；縱梁彎曲撓度=5×q6×L24384×Ew×I=5×7.254×6004384

38、×9000×8333333=0.163mm<1.5mm（CR），滿足要求。5.4 支架的立桿軸力、穩(wěn)定性和變形計算5.4.1 單肢立桿軸力計算支架腹板和端梁底板最不利處自重：14.8+12×0.3+12×0.3×38.40.3×0.3=9389Nm2=9.39KN/m2支架腹板和端梁底板最不利處一根立桿的計算恒載Q1=52+0.3+7.5×0.1×0.1/0.2+7.5×0.1×0.1/0.3+9.39×LxLy=5.608KN(其中Lx、Ly為立桿縱、橫向間距)。支架腹板和端梁

39、最不利處一根立桿的計算活載Q2=1+4+2×LxLy=0.63KN(其中Lx、Ly為立桿縱、橫向間距)。支架底板處自重：14.8+12×0.6+12×0.6×38.40.6×0.3=6229Nm2=6.23KN/m2支架底板處一根立桿的計算恒載Q1=24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1/0.2+7.5×0.1×0.1/0.6+6.23×LxLy=11.43KN(其中Lx、Ly為立桿縱、橫向間距)。支架底板處一根立桿的計算活載Q2=1+4+2×LxLy=2.52KN(其

40、中Lx、Ly為立桿縱、橫向間距)。支架翼板及工作平臺處支架自重：16.6+14×0.6+14×0.6×38.40.6×0.6=3563Nm2=3.56KN/m2支架翼板及工作平臺處一根立桿的計算恒載Q1=11.7+0.3+7.5×0.1×0.1/0.2+7.5×0.1×0.1/0.6+3.56×LxLy=5.782KN(其中Lx、Ly為立桿縱、橫向間距)。支架翼板及工作平臺處一根立桿的計算活載Q2=1+4+2×LxLy=2.52KN(其中Lx、Ly為立桿縱、橫向間距)。支架重要性系數(shù)0=1.0（

41、根據(jù)鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程TB10110-2011中表4.1.2取值。）組合風(fēng)荷載時最大單肢立桿軸力Nw=01.2Q1+0.7×1.4Q2=1.2×11.43+0.7×1.4×2.34=16.009KN=16009N；5.4.2 單肢立桿穩(wěn)定性計算立桿強度設(shè)計值：f=190N/mm2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值K=0.319KNm2=0.319×10-3N/mm2立桿計算長度L0=B+2a=1200+2×650=2500風(fēng)荷載產(chǎn)生的立桿彎矩Mw=1.4×0KLxL028=1.4×1×0.319×10

42、-3×600×2500×25008=209344N/mm；軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)=0.807（根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范表5.1.2-1中截面分類屬于a類截面；計算長細(xì)比=79；查找鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程附錄F可得取值）立桿截面抵抗矩力W=5077mm3組合風(fēng)荷載時立桿應(yīng)力=NwA+0.9×MwW=160090.807×489+0.9×2093445077=77.7N/mm2<190N/mm2（f）；滿足要求。5.4.3 支架立桿豎向位移計算底板處立桿最大高度H=14800mm翼板處立桿最大高度H=16600mm彈性模量E=2.06×105N/mm2底板處立桿接頭變形=12mm（按一個接頭1mm取值）；翼板處立桿接頭變形=14mm（按一個接頭1mm取值）；底板處立桿豎向位移x=Q1HEA+=11430×148002.06×105×489+12=13.7mm；翼板處立桿豎向位移x=Q1HEA+=9478×166002.06×105×489+14=15.6mm；5.5 支架整體抗傾覆計算依據(jù)鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程第4.4.7條，結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)K