[精品]陶瓷基復(fù)合材料

1、陶瓷基復(fù)合材料綜述報告摘要：本文論述了陶瓷基復(fù)合材料增強體的種類，陶瓷基復(fù)合材料的界面及強韌 話理論，并且介紹了陶瓷基復(fù)合材料的現(xiàn)狀與發(fā)展動態(tài)關(guān)鍵詞：增強體 界面強韌化1陶瓷基復(fù)合材料增強體用于復(fù)合材料的增強體品種很多，根據(jù)復(fù)合材料的性能要求，主要分為以下幾種 1.1纖維類增強體纖維類增強體有連續(xù)長纖維和短纖維。連續(xù)長纖維的連續(xù)長度均超過數(shù)百。纖維 性能冇方向性，一般沿軸向均有很高的強度和彈性模量。連續(xù)纖維中又分為單絲 和束絲，碳（石墨）纖維、氧化鋁纖維和碳化硅纖維（燒結(jié)法制）、碳化硅纖維 是以500-12000根直徑為5.614微米的細纖維組成束絲作為增強體使用。而硼 纖維、碳化硅纖維是以直

2、徑為95140微米的單絲作為增強體使用。連續(xù)纖維制 造成木高、性能高，主要用于高性能復(fù)合材料。短纖維連續(xù)長度一般幾十毫米， 排列無方向性，一般采用生產(chǎn)成本低，生產(chǎn)效率高的噴射成型制造。其性能一般 比長纖維低。增強體纖維主要包括無機纖維和有機纖維。1.2顆粒類增強體顆粒類增強體主要是一些具有高強度、高模量。耐熱、耐磨。耐高溫的陶瓷等無 機非金屬顆粒，主要有碳化硅、氧化鋁、碳化鈦、石墨。細金剛石、高嶺土、滑 石、碳酸鈣等。主要還冇一些金屬和聚合物顆粒類增強體，后者主要冇熱塑性樹 脂粉末1.3晶須類增強體晶須是在人工條件下制造出的細小單晶，一般呈棒狀，其直徑為0.21微米，長 度為幾十微米，由于其具

3、有細小組織結(jié)構(gòu)，缺陷少，具有很高的強度和模量。1.4金屬絲用于復(fù)合材料的高強福、高模量金屬絲增強物主要有皺絲、鋼絲、不銹鋼絲和鵠 絲等，金屈絲一般用丁金屈基復(fù)合材料和水泥基復(fù)合材料的增強，但前者比較多 見。1.5片狀物增強體用于復(fù)合材料的片狀壊強物主要是陶瓷薄片。將陶瓷薄片疊壓起來形成的陶瓷復(fù) 合材料貝有很高的韌性。2陶瓷基的界面及強韌化理論陶瓷基復(fù)合材料（cmc）具有高強度、高碩度、高彈性模量、熱化學(xué)穩(wěn)定性 等優(yōu)異性能，被認為是推重比10以上航空發(fā)動機的理想耐高溫結(jié)構(gòu)材料。界面 作為陶瓷基復(fù)合材料重要的組成相，其細觀結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能和失效規(guī)律直接影 響到復(fù)合材料的整體力學(xué)性能，因此研究界面特性

4、對陶瓷基復(fù)合材料力學(xué)性能 的影響具冇重要的意義。2.1界面的粘結(jié)形式（1）機械結(jié)合（2）化學(xué)結(jié)合陶瓷基復(fù)合材壟矍往在高溫卜制備，由于增強體與基體的原了擴散，在界面上更 易形成固溶體和化合物。此時其界而是具冇一定厚度的反應(yīng)區(qū)，它與基體和增強 體都能較好的結(jié)合，但通常是脆性的。若增強體與基體在高溫吋不發(fā)生反應(yīng)，那么在冷卻下來吋，陶瓷的收縮大于增強 體，由此產(chǎn)生的徑向壓應(yīng)力i與界而剪切應(yīng)力ot冇關(guān)：t = u （it , u為摩擦系 數(shù)，一般取 0.10.6。2.2界面的作用陶瓷基復(fù)合材料的界面-方面應(yīng)強到足以傳遞軸向載荷并具有高的橫向強度；另 一方面要弱到足以沿界面發(fā)生橫向裂紋及裂紋偏轉(zhuǎn)直到纖維的

5、拔出。因此，陶瓷 基復(fù)合材料界面要有一個最佳的界面強度。強的界面粘結(jié)往往導(dǎo)致脆性破壞，裂 紋在復(fù)合材料的任一部位形成并迅速擴展至復(fù)合材料的橫截而，導(dǎo)致平而斷裂。 這是由于纖維的彈性模量不是大大高于基體，因此在斷裂過程中，強界面結(jié)合不 產(chǎn)生額外的能量消耗。若界面結(jié)合較弱，當(dāng)基體屮的裂紋擴展至纖維時，將導(dǎo)致 界面脫粘，發(fā)生裂紋偏轉(zhuǎn)、裂紋搭橋、纖維斷裂以至于最后纖維拔岀。所冇這些 過程都要吸收能量，從而提高復(fù)合材料的斷裂韌性。2.3強韌化技術(shù) 2.1.1纖維增韌為了提高復(fù)合材料的韌性，必須盡可能提高材料斷裂時消耗的能量。任何固體材 料在載荷作用下（靜態(tài)或沖擊），吸收能量的方式無非是兩種:材料變形和形

6、成新的 表面。對于脆性基體和纖維來說，允許的變形很小，因此變形吸收的斷裂能也很少。 為了捉高這類材料的吸能,只能是增加斷裂表而，即增加裂紋的擴展路徑。纖維的 引入不僅提高了陶瓷材料的韌性，更重要的是使陶瓷材料的斷裂行為發(fā)生了根本 性變化，由原來的脆性斷裂變成了非脆性斷裂。纖維增強陶瓷基復(fù)合材料的增韌 機制包括基體預(yù)壓縮應(yīng)力、裂紋擴展受阻、纖維拔出、纖維橋聯(lián)、裂紋偏轉(zhuǎn)、相 變增韌等。能用于增強陶瓷基復(fù)合材料的纖維種類較多，包括氧化鋁系列（包括莫 來右）、碳化硅系列、氮化硅系列、碳纖維等，除了上述系列纖維外,目前正在開發(fā) 的還有bn、tic、b4c等復(fù)相纖維。韓桂芳等4用漿料法結(jié)合真空浸滲工藝，制

7、 備了二維（2d）石英纖維增強多孔si3n4-sio2基復(fù)合材料，增加浸滲次數(shù)雖不能有 效提高復(fù)合材料強度，但卻使裂紋偏轉(zhuǎn)因子變小，斷裂模式由韌性斷裂向脆性斷裂 轉(zhuǎn)變，斷i i形貌由纖維成束拔出變?yōu)槎嗉壈纬觥＠w維拔出是纖維復(fù)合材料的主要 增韌機制，通過纖維拔出過程的摩擦耗能，使復(fù)合材料的斷裂功增大，纖維拔出過 程的耗能取決于纖維拔出長度和脫粘面的滑移阻力,滑移阻力過大，纖維拔岀t度 較短,增韌效果不好，如果滑移阻力過小，盡管纖維拔出較長，但摩擦做功較小，增韌 效果也不好，反而強度較低。纖維拔出長度取決于纖維強度分布、界面滑移阻力。 因此,在構(gòu)組纖維增韌陶瓷基復(fù)合材料時，應(yīng)該考慮:纖維的強度和模

8、量高于基體, 同時要求纖維強度具冇一定的weibull分布;纖維與基體z間具有良好的化洋相 容性和物理性能匹配;界面結(jié)合強度適中，既能保證載荷傳遞，乂能在裂紋擴展中 適當(dāng)解離，又能有較長的纖維拔出，達到理想的增韌效果。2.1.2晶須增韌陶瓷品須是具有一定長徑比且缺陷很少的陶瓷小單晶,因而貝有很高的強度，是一 種非常理想的陶瓷基復(fù)合材料的增韌增強體。陶瓷品須目前常用的有sic品 須,si3n4晶須和a12o3晶須?；莩Ｓ玫挠衵ro2,si3n4,sio2,a12o3和莫來石等。 黃政人等9采用30%（體積分?jǐn)?shù)）p -sic晶須增強莫來石，在sps燒結(jié)條件下材料 強度比熱壓高10%左右，為570

9、 mpa,斷裂韌性為4 - 5 mpa - ml/2比純莫來石提 高100%以上。晶須增韌陶瓷基復(fù)合材料的主耍增韌機制包括晶須拔出、裂紋偏 轉(zhuǎn)、品須橋聯(lián)、其增韌機理與纖維增韌陶瓷基復(fù)合材料相類似。品須增韌效果不 隨溫度而變化，因此，晶須增韌被認為是高溫結(jié)構(gòu)陶瓷復(fù)合材料的主要增韌方式。 晶須增韌陶瓷復(fù)合材料主要有2種方法:（1）外加晶須法:即通過晶須分散、晶須與 基體混合、成形、再經(jīng)鍛燒制得增韌陶瓷。如加入到氧化物、碳化物、氮化物等 基體中得到增韌陶瓷復(fù)合材料,此法目前較為普遍;(2)原位牛長晶須法:將陶瓷基 體粉末和晶須生長助劑等直接混合成形，在一定的條件下原位合成晶須，同時制備 出含有該晶須

10、的陶瓷復(fù)合材料，這種方法尚未成熟，有待進一步探索。晶須增韌陶 瓷基復(fù)合材料與很多因索冇關(guān)，首先晶須與基體應(yīng)選擇得當(dāng),二者的物理、化學(xué)相 容性要匹配才能使陶瓷復(fù)合材料在韌性上得到提高。其次品須的含量存在臨界含 量和最佳含量。此外，抗彎強度和斷裂韌性述與品須的強度、界而的性質(zhì)等冇關(guān)。2.1.3相變增韌相變增韌zro2陶瓷是一種極有發(fā)展前途的新型結(jié)構(gòu)陶瓷，其主要是利用zro2相 變特性來提高陶瓷材料的斷裂韌性和抗彎強度，使其具冇優(yōu)良的力學(xué)性能，低的導(dǎo) 熱系數(shù)和良好的抗熱震性。它還可以用來顯著提高脆性材料的韌性和強度，是復(fù) 合材料和復(fù)合陶瓷屮重要的增韌劑。近十年來，具冇各種性能的zro2陶瓷和以zro

11、2為相變增籾物質(zhì)的復(fù)合陶瓷迅速發(fā)展，在工業(yè)和科學(xué)技術(shù)的許多領(lǐng)域獲得了 日益廣泛的應(yīng)用。zro2在常壓及不同的溫度下，具有立方(c-zro2)四方(t-zro2) 及單斜(mzro2)等3種不同的晶體結(jié)構(gòu)18。當(dāng)zro2從高溫冷卻到室溫時，要經(jīng) 歷ctm的同質(zhì)異構(gòu)轉(zhuǎn)變，其中t-*m會產(chǎn)生3%5%的體積膨脹和7%8%的剪 切應(yīng)變，由于zro2自身馬氏體轉(zhuǎn)變的這個特點，引起顯著裂紋韌化和殘余應(yīng)力韌 化，可使韌性得到顯著提高。zro2的增韌機制一般認為有應(yīng)力誘導(dǎo)相變增韌、微 裂紋增韌、壓縮表面韌化在實際材料屮究竟何種增韌機制起主導(dǎo)作用,在很大 程度上取決于四方相向單斜相馬氏體相變的程度高低及相變在材料

12、中發(fā)生的部 位。(1) 應(yīng)力誘導(dǎo)相變zro2在室溫下為單斜晶系，溫度達到1 170°c時轉(zhuǎn)化為亞穩(wěn)態(tài)四方晶型，在應(yīng)力作 用下可誘發(fā)相變重新冋到單斜晶，此吋伴隨體積膨脹，導(dǎo)致微裂紋閉合，從而韌化 陶瓷,或者說在裂紋尖端應(yīng)力場的作用下zro2粒子發(fā)生四方斜相變而吸收了 能量,即外力做了功，從而提高了斷裂韌性。這就是應(yīng)力誘導(dǎo)相變。(2) 微裂紋增韌不同基體中室溫下zro2顆粒保持四方相的臨界尺寸不同,當(dāng)某顆粒大于臨界尺 寸吋,室溫四方相已轉(zhuǎn)變?yōu)閱涡毕嗖⒃谄渲車幕w屮形成微裂紋。當(dāng)主裂紋擴 展到zro2顆粒時，這種均勻分布的微裂紋可以緩和主裂紋尖端的應(yīng)力集中或使 主裂紋分叉而吸收能量,這就

13、是zro2的微裂紋增韌。(3) 壓縮表而韌化研磨相變韌化zro2的表面，可以使表面層的四方相zro2顆粒轉(zhuǎn)變?yōu)閱涡毕啵a(chǎn) 生體積膨脹，形成壓縮表面層,從而強化瓷。zro2增韌a12o3陶瓷刀具是典型的 相變增韌陶瓷，美國和瑞典研制的zro2增韌陶瓷刀片具冇相當(dāng)高的刀刃強度和 耐磨性，用于加工合金鋼時，粗車速度為3 3 m/s,精車速度為15 m/s。它可以在高 于硬質(zhì)合金刀具45倍的切削速度下加工高溫合金。2.1.4顆粒增韌用顆粒作為增韌劑，制備顆粒增韌陶瓷基復(fù)合材料，其原料的均勻分散及燒結(jié)致密 化都比短纖維及晶須復(fù)合材料簡便易行。因此，盡管顆粒的增韌效果不如晶須與 纖維，但如顆粒種類、粒徑

14、、含量及基體材料選擇得當(dāng),仍有一定的韌化效杲，同時 會帶來高溫強度、高溫蠕變性能的改善。所以，顆粒增韌陶瓷基復(fù)合材料同樣受 到重視，并開展了有效的研究工作。從增韌機理上分,顆粒增韌分為非相變笫二相 顆粒增韌、延性顆粒增韌、納米顆粒增韌。非相變第二相顆粒增韌主要是通過添 加顆粒使基體和顆粒間產(chǎn)生彈性模量和熱膨脹失配來達到強化和增韌的目的，此 外，基體和第二相顆粒的界面在很大程度上決定了增韌機制和強化效果，目前使用 的較多的是氮化物和碳化物等顆粒。延性顆粒增韌是在脆性陶瓷基體中加入第二 相延性顆粒來提高陶瓷的韌性,一般加入金屬粒子。金屬粒子作為延性第二相引 入陶瓷基體內(nèi)，不僅改善了陶瓷的燒結(jié)性能，

15、而且可以以多種方式阻礙陶瓷中裂紋 的擴展，如裂紋的鈍化、偏轉(zhuǎn)、釘扎及金屈粒了的拔出等，使得復(fù)合材料的抗彎強 度和斷裂韌性得以捉高。金屈粒子增韌陶瓷的增韌效果歸因于金屈的塑性變形或 裂紋偏轉(zhuǎn)，且其韌化行為強烈取決于金屬粒子的形狀。當(dāng)其形狀是顆粒狀時，增韌 機制主要是裂紋偏轉(zhuǎn);而金屬的議性變形則主要發(fā)牛于金屬呈纖維、薄片等形狀 存在的復(fù)合材料中。第二相增韌顆粒從微米級減小到亞微米或納米時，材料的性 能同樣會發(fā)生顯著變化,納米復(fù)相陶瓷便應(yīng)運而生。在實現(xiàn)陶瓷的完全納米化比 較困難的情況下，納米復(fù)合增韌則是一種非常切實可行的技術(shù)。2 j 5納米復(fù)合陶瓷增韌納米技術(shù)一出現(xiàn)，便在改善傳統(tǒng)材料性能方面顯示出極

16、大的優(yōu)勢，該方面的研究有 口j能使陶瓷增韌技術(shù)獲得革命性突破。納米陶瓷由于晶粒的細化,晶界數(shù)量會極 大增加，同時納米陶瓷的氣孔和缺陷尺寸減小到一定尺寸就不會影響到材料的宏 觀強度，結(jié)果可使材料的強度、韌性顯著增加。張存滿等26的研究表明:在a12o3 基體內(nèi)加入體積分?jǐn)?shù)為5%10%的納米sicp,可以使其抗彎強度從單相ai2o3陶 瓷的350 mpa提高到1 030mpa,斷裂韌性從3 5 mpa ml/2提高到4 7 mpa ml/2。加入納米sic相抑制了 si3n4基體晶粒的生長，基體結(jié)構(gòu)精細是強 度大幅提高的原因。加入si3n4晶須有助于形成細長的大品粒，是韌性大幅度提 高的原因。同時

17、加入納米sic和si3n4品須形成了精細品粒屮摻雜細長品粒的基 體結(jié)構(gòu)，因此強度和韌性大幅度提高。復(fù)合陶瓷中的納米相以兩種形式存在，一種 是分布在微米級陶瓷晶粒之間的晶間(intergranular)納米相;另一種則“嵌入”基質(zhì) 晶粒內(nèi)部，被稱為晶內(nèi)(intragranular)納米相或“內(nèi)晶型”結(jié)構(gòu)。兩種結(jié)構(gòu)共同作用 產(chǎn)生了兩個顯著的效應(yīng):穿晶斷裂和多重界面,從而對材料的力學(xué)性能起到重要的 影響。有關(guān)納米陶瓷復(fù)合材料的增韌強化機理目前不很清楚，說法不一，歸納起來 大致有以下兒種28:笫一種是“細化理論”，該理論認為納米相的引入能抑制基 體晶粒的異常長大,使基體結(jié)構(gòu)均勻細化，是納米陶瓷復(fù)合材料

18、強度韌性提高的一 個原因。第二種是“穿晶理論”，該理論認為基體顆粒以納米顆粒為核發(fā)生致密 化而將納米顆粒包裹在基體品粒內(nèi)部，因此在納米復(fù)合材料中，存在“晶內(nèi)型”結(jié) 構(gòu)，而納米復(fù)合材料性能的捉高與“品內(nèi)型”結(jié)構(gòu)的形成及由此產(chǎn)生的次界而效 應(yīng)有關(guān)晶內(nèi)型”結(jié)構(gòu)能減弱主晶界的作用，誘發(fā)穿晶斷裂,使材料斷裂時產(chǎn)生穿 晶斷裂而不是沿晶斷裂。第三種是“釘扎”理論，該理論認為存在于基體晶界的 納米顆粒產(chǎn)生“釘扎”效應(yīng),從而限制晶界滑移和孔穴、蠕變的發(fā)生。氧化物陶 瓷高溫強度衰減主要是由于晶界的滑移、孔穴的形成和擴散蠕變造成的，因此“釘 扎”效應(yīng)是納米顆粒改善氧化物高溫強度的主要原因。2.1.5自增韌陶瓷如果在

19、陶瓷基體屮引入第二相材料，該相不是事先單獨制備的，而是在原料屮加入 口j以生成第二相的原料，控制生成條件和反應(yīng)過程，直接通過高溫化學(xué)反應(yīng)或者相 變過程，在主晶相基體中生長出均勻分布的晶須、高長徑比的晶?；蚓脑鰪?體，形成陶瓷復(fù)合材料，則稱為自增韌。這樣可以避免兩相不相容、分布不均勻問 題,強度和韌性都比外來笫二相增韌的同種材料高?？谠鲰g陶瓷的增韌機理類似 于晶須對材料的增韌機理,有裂紋的橋接增韌、裂紋的偏轉(zhuǎn)和晶粒的拔出,其小橋 接增韌是主耍的增韌機理。目前，自增韌陶瓷主耍冇si3n4、sialon. al-zr-c.ti-b-c> sic、a12o3、zrb2/zrc0 - 6/zr

20、 等。但研究較多的是 si3n4、sialon0 氮 化硅晶體具有生t各向異性，在高溫時，其a相能夠向3和轉(zhuǎn)變,b -si3n4晶體會 繼續(xù)長大使其顯微結(jié)構(gòu)發(fā)生變化。因此，可通過bsi3n4晶粒的形核和生長來獲 得所需要的顯微結(jié)構(gòu)，從而形成自增韌si3n4陶瓷。sialon是si3n4中si、n原 了被a1及o原了置換所形成的一大類固溶體的總稱，因此也可以利用si3n4的這 種相變來達到增韌的目的。文獻揭示岀自生bsi3n4棒品對裂紋擴展的阻礙作 用,40%si3n4/bas（bao+a12o3+sio2）玻璃陶瓷基復(fù)合材料的斷裂韌性由bas基 體的1 8 mpa - ml/2提高到4 1 m

21、pa ml/2?？谇埃栽鲰g方法又被成功用于 a12o3 中。3.陶瓷基復(fù)合材料復(fù)合新技術(shù)3.1粉末冶金法原料（陶瓷粉末、增強劑、粘結(jié)劑和助燒劑）t 均勻混合（球磨超聲等）t冷 壓成形t （熱壓）燒結(jié)。關(guān)鍵是均勻混合和燒結(jié)過程防止體積收縮而產(chǎn)生裂紋。 32漿體法（濕態(tài)法）為了克服粉末冶金法中各組元混合不均的問題，采用了漿體（濕態(tài)）法制備 陶瓷基復(fù)合材料。其混合體為漿體形式。混合體屮各組元保持散凝狀，即在漿體 中呈彌散分布。這可通過調(diào)整水溶液的ph值來實現(xiàn)。對漿體進行超聲波震動攪 拌則可進-步改善彌散性。彌散的漿體可直接澆鑄成型或熱（冷）壓后燒結(jié)成型。 適用于顆粒、晶須和短纖維増韌陶瓷基復(fù)合材料

22、采用漿體浸漬法可制備連續(xù)纖維增韌陶瓷基復(fù)合材料。纖維分布均勻，氣孔率低。 3.3反應(yīng)燒結(jié)法用此方法制備陶瓷基復(fù)合材料，除基休材料兒乎無收縮外，還具有以下優(yōu)點：增 強劑的體積比可以相當(dāng)大；可用多種連續(xù)纖維預(yù)制體；大多數(shù)陶瓷基復(fù)合材料的 反應(yīng)燒結(jié)溫度低于陶瓷的燒結(jié)溫度，因此可避免纖維的損傷。此方法最人的缺點 是高氣孔率難以避免。3.4液態(tài)浸漬法用此方法制備陶瓷基復(fù)合材料，化學(xué)反應(yīng)、熔體粘度、熔體對增強材料的浸潤性 是首要考慮的問題，這些因素直接影響著材料的性能。陶瓷熔體可通過毛細作用 滲入壇強劑預(yù)制體的孔隙。施加壓力或抽真空將冇利于浸漬過程。假如預(yù)制體 中的孔隙呈一束束有規(guī)則間隔的平行通道，則可用

23、poisseuiue方程計算出浸漬高 度h：h = 7 （yrtcos0）/2n式中i是圓柱型孔隙管道半徑;t是時i可；丫是浸漬劑的表面能；0是接觸角；耳 是粘度。3.5直接氧化法按部件形狀制備增強體預(yù)制體，將隔板放在其表面上以阻止基體材料的生長。熔 化的金屈在氧氣的作用卜發(fā)生直接氧化反應(yīng)形成所需的反應(yīng)產(chǎn)物。由于在氧化產(chǎn) 物中的空隙管道的液吸作用，熔化金屈會連續(xù)不斷地供給到生長前沿。a1 + 空氣 t a12o3a1 + 氮氣 t a1n36溶膠-凝膠（sol-gel）法溶膠（sol）是由于化學(xué)反應(yīng)沉積而產(chǎn)生的微小顆粒（直徑<l（）（）nm）的懸浮液； 凝膠（gel ）是水分減少的溶膠，

24、即比溶膠粘度大的膠體。sol - gel法 是指 金屬有機或無機化合物經(jīng)溶液、溶膠、凝膠等過程而固化，再經(jīng)熱處理牛成氧化 物或其它化合物固體的方法。該方法可控制材料的微觀結(jié)構(gòu),使均勻性達到微米、 納米其至分子量級水平。sol-gel法制備sio2陶瓷原理如下：si(or)4 + 4h2o t si(oh)4+ 4rohsi(oh)4 t sio2 + 2h2o使用這種方法，可將各種增強劑加入基體溶膠屮攪拌均勻，當(dāng)基體溶膠形成凝膠 后，這些增強組元穩(wěn)定、均勻分布在基體中，經(jīng)過干燥或一定溫度熱處理，然后 壓制燒結(jié)形成相應(yīng)的復(fù)合材料。37化學(xué)氣相浸漬(cvi)法用cvi法可制備硅化物、碳化物、氮化物、硼化物和氧化物等陶瓷基復(fù)合材料。 由于制備溫度比較低，不需外加壓力。因此材料內(nèi)部殘余應(yīng)力小，纖維幾乎不受 損傷。如可在8001200弋制備sic陶瓷。其缺點是生長周期長、效率低、成本 高、材料的致密度低等。4陶瓷基復(fù)合材料現(xiàn)狀與發(fā)展動態(tài)復(fù)合材料所面臨的問題是：怎樣把不同的材料有效地結(jié)合起來使某些性能得到加 強，同吋又把成木控制在市場可接受的范圍?？谇埃挥猩贁?shù)cmc達到實際應(yīng) 用的水平，大多數(shù)尚處于實