萬州區(qū)未來城小區(qū)1#住宅樓設(shè)計畢業(yè)設(shè)計計算書

1、重慶三峽學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）題目 重慶市萬州區(qū)未來城小區(qū)1#住宅樓設(shè)計 目錄摘要IAbstractII第1章 建筑方案設(shè)計說明11.1 設(shè)計要點11.1.1 建筑平面設(shè)計11.1.2 建筑立面設(shè)計11.1.3 建筑剖面設(shè)計11.2 建筑方案設(shè)計11.2.1 建筑平面設(shè)計11.2.2 建筑立面設(shè)計21.2.3 建筑剖面設(shè)計21.3 建筑設(shè)計說明2第2章 結(jié)構(gòu)計算書32.1 設(shè)計資料31 工程概況32.1.2 建筑做法32.1.3 可變荷載32.1.4 地質(zhì)條件32.1.5 設(shè)計內(nèi)容42.2 上部結(jié)構(gòu)布置42.3 上部結(jié)構(gòu)分析82.3.1 計算簡圖82.3.2 豎向荷載計算92.3.3 水平風(fēng)荷載

2、計算132.3.4 豎向荷載作用下內(nèi)力計算142.3.5 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算352.3.6 風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計算372.4 梁柱構(gòu)件設(shè)計382.4.1 內(nèi)力組合382.4.2 截面設(shè)計442.5 板配筋計算502.5.1 荷載計算502.5.2 彎矩計算502.5.3 截面設(shè)計512.6 基礎(chǔ)設(shè)計522.6.1 基礎(chǔ)布置522.6.2 地基計算532.6.3 基礎(chǔ)梁內(nèi)力計算532.6.4 基礎(chǔ)梁截面設(shè)計542.7 板式樓梯計算552.7.1 梯段板配筋562.7.2 平臺板配筋562.7.3 平臺梁配筋57致謝語58參考文獻59重慶市萬州區(qū)未來城1#住宅樓設(shè)計劉萬元重慶三峽學(xué)院土木工程學(xué)

3、院土木工程專業(yè)2009級 重慶萬州 404000摘要本次畢業(yè)設(shè)計是一幢住宅樓設(shè)計，為多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。共六層，建筑物總面積為，高度m。包括建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計兩部分內(nèi)容。根據(jù)建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計的要求以及場地地質(zhì)條件，合理地進行結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)整體布置，確定各種結(jié)構(gòu)構(gòu)件的尺寸，選取一榀主要橫向結(jié)構(gòu)框架進行結(jié)構(gòu)設(shè)計計算，包括：結(jié)構(gòu)計算簡圖的確定，荷載計算，內(nèi)力分析，內(nèi)力計算等。考慮荷載形式有：恒荷載，活荷載，風(fēng)荷載以及地震荷載作用。結(jié)構(gòu)設(shè)計是在建筑物初步設(shè)計的基礎(chǔ)上確定結(jié)構(gòu)方案；選擇合理的結(jié)構(gòu)體系；進行結(jié)構(gòu)布置，并初步估算，確定結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸，進行結(jié)構(gòu)計算，最后繪制圖紙。關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu) 混凝土

4、建筑設(shè)計 結(jié)構(gòu)設(shè)計 配筋A(yù)bstractThe graduation design is building in a residential building, for multi-layer steel reinforced concrete frame structure. Of six layers, the total area of the building is 2475.12 , the height of 21.9m. Including architectural design and structural design two parts. According to the

5、 architectural design and structure design, seismic requirements and site geological conditions, reasonable structure and the general layout structure selection, to determine the size of various structural components, the selection of a major lateral structure frame structure design calculation, inc

6、luding: to determine the structure calculation diagram, the load calculation, internal force analysis, internal force calculation, etc. Consider load form: constant load, live load, the wind load and seismic loads. Structure design is in the buildings are determined on the basis of preliminary desig

7、n structure scheme; Selection of rational structure system; Structural layout, and preliminary estimate, determine the structure component size, structure calculation, and finally produce drawings. Keywords: frame structure; Concrete; Architecture design; Structure design; reinforcement第1章 建筑方案設(shè)計說明

8、設(shè)計要點 建筑平面設(shè)計依據(jù)建筑功能要求，確定柱網(wǎng)尺寸，然后再逐一定出個房間的開間和進深；根據(jù)交通、防火和疏散的要求確定樓梯間的位置和尺寸；確定墻體的材料和厚度。以及門窗的型號和尺寸。 建筑立面設(shè)計確定門窗立面形式，門窗的立面形式一定要與立面整體效果相協(xié)調(diào)，與平面圖對照，核對雨水管和雨棚等的位置。 建筑剖面設(shè)計分析建筑物空間組合情況，確定其最合適的剖切位置，一般要求剖到樓梯及有高低錯落的部位；進一步核實外墻窗臺、過梁、圈梁樓板等在外墻高度的關(guān)系；根據(jù)平面圖計算確定的尺寸，核對樓梯在高度方向上的梯段的尺寸。1.2 建筑方案設(shè)計本方案主要突出“經(jīng)濟實用，以人為本”，努力創(chuàng)造功能合理，經(jīng)濟適用，安全舒

9、適，環(huán)境優(yōu)美，滿足人們?nèi)粘Ｉ钚枰?建筑平面設(shè)計整棟建筑為南北朝向，建筑物主入口朝向為北面。整棟住宅樓為現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，在框架結(jié)構(gòu)的平面布置上，柱網(wǎng)是豎向承重構(gòu)件，定位軸線在建筑平面上形成網(wǎng)絡(luò)。既滿足建筑平面布置和適用功能的要求，又要是結(jié)構(gòu)受力合理，構(gòu)件種類少，施工方便，柱網(wǎng)布置還應(yīng)與建筑分隔墻布置相協(xié)調(diào)，一般常將柱子設(shè)在縱橫建筑墻交叉點上，以盡量減少柱網(wǎng)對建筑適用功能的影響。各房間的開間和進深根據(jù)現(xiàn)行住宅建筑設(shè)計規(guī)范劃定。建筑物的總長為37.80m，總寬度為2。 建筑立面設(shè)計該住宅樓在立面上采用凸窗，不僅能滿足室內(nèi)采光的要求，同時可以使人們擁有更廣闊的視野，更大限度地感受自然、親近自然

10、，還增加了立面的美觀效果。 建筑剖面設(shè)計建筑物的剖面圖要反映出建筑物在垂直方向上各部分的組合關(guān)系。剖面設(shè)計的主要任務(wù)是確定建筑物各部分應(yīng)有的高度、建筑物的層數(shù)及建筑空間的組合關(guān)系。在建筑物的層高上，層高均為m。建筑物為六層，總建筑的高度為m。此設(shè)計滿足“經(jīng)濟、適用、美觀”的總體要求，建筑簡潔、富有現(xiàn)代氣息。1.3 建筑設(shè)計說明本工程為萬州區(qū)未來城小區(qū)12。根據(jù)任務(wù)書上提供的資料：常年主導(dǎo)風(fēng)向為西北風(fēng)，基本風(fēng)壓為0.4KN /m2，本建筑場地為II級階地地貌，不考慮抗震設(shè)計。本工程設(shè)計取底室內(nèi)樓面為設(shè)計±0.000標(biāo)高；圖中標(biāo)注除特別注明外，標(biāo)高以米（m）計，尺寸以毫米（mm）計。第2

11、章 結(jié)構(gòu)計算書2.1 設(shè)計資料1 工程概況未來城小區(qū)六層住宅樓，其標(biāo)準(zhǔn)層建筑平面圖如圖2-1 所示，房屋總長度37.80m，總寬度0m，建筑總面積約m2 。層高均為3m,總高度21.9m。室內(nèi)外高差900mm，室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高±0.000，如圖 2-2所示擬采用現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，混凝土條形基礎(chǔ)。設(shè)計使用年限50年，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，不考慮抗震設(shè)防。.2 建筑做法墻體采用200mm厚A3.5加氣混凝土塊，±0.000以下采用M7.5水泥砂漿、±0.000以上采用M5.0混合砂漿。內(nèi)粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚20mm，內(nèi)墻涂料。樓面為20mm厚水泥砂漿找平，5mm

12、厚1:2水泥砂漿加“108”膠水著色粉面層；底板為15mm厚紙筋面石灰抹底，涂料兩度。屋面為現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠巖保溫層，1:2水泥砂漿找平層厚20mm，二氈三油防水層。 可變荷載2 ，室內(nèi)樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0 KN/m2， KN/m2，樓梯可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5 KN/m2，組合值系數(shù)0.7。 地質(zhì)條件（1）本建筑場地為II級階地地貌，勘探深度內(nèi)從自然地面以下土層依次為：新近堆積黃土，承載力特征值ak（kPa）為160 kPa，層厚左右。砂、礫石層，承載力特征值ak（kPa）為200 kPa，層厚35m左右。卵石層，承載力特征值ak（kPa）為280 kPa。（2）水文地質(zhì)條件本場地內(nèi)無不

13、良環(huán)境水文地質(zhì)條件，地下水位深米。地下水對混凝土無腐蝕性。 設(shè)計內(nèi)容試設(shè)計一榀橫向框架及相應(yīng)的橫向條形基礎(chǔ)。2.2 上部結(jié)構(gòu)布置 采用縱橫向框架承重方案，因總長度未超過伸縮縫最大間距，不設(shè)伸縮縫，如圖 所示構(gòu)件截面尺寸估算如下：雙向板的最大跨度為4.2m，板厚應(yīng)滿足hl/40=105mm，現(xiàn)取h=120mm。橫向框架梁，取h=l/12=4200mm/12=350mm，b=h/2=175mm，取b=200mm縱向框架梁，取bxh=200mmx350mm；連梁取bxh=200mmx300mm。永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值按12 N/m2 估算，可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2 N/m2 ，則底層中柱軸力估算值：N=2xx6K

14、N=1KN以1.4N按軸心受壓構(gòu)件估算所需截面面積。取配筋率=1 ，則所需截面面積A=1.4N/0.9（fc+f）=149462mm2，現(xiàn)取bxh=400mmx400mm。圖2-2 某住宅樓剖面圖圖2-1 標(biāo)準(zhǔn)層建筑平面圖圖2-3 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖2.3 上部結(jié)構(gòu)分析 計算簡圖梁柱剛接，柱固結(jié)于基礎(chǔ)頂面，結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖2-4所示。圖2-4 橫向框架計算簡圖寬?？蚣芰旱挠嬎汩L度取左右相鄰柱形心之間的距離，即軸線距離；框架柱的計算高度取上下層橫梁中心線之間的距離。假定基礎(chǔ)頂面距1000mm，則底層計算高度為：基礎(chǔ)頂面到室外地面的距離（1.0m）+室內(nèi)外高差（0.9m）+層高（3.0m）-梁高

15、（0.35m）/2=4.752m。因上部各層橫梁尺寸相同、樓面做法相同（樓面建筑層厚度相同），其余層計算高度等于層高為3.0m。o （Io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。梁、柱線剛度的計算過程 列于表2-1.表2-1 梁、柱的線性剛度構(gòu)件名稱截面慣性矩Io/mm4等效慣性矩I/mm4構(gòu)件長度/m線剛度i（KN·m）相對線剛度框架梁FD跨3/12=4x10-4EDB跨3/12=4.2x10-4EBA邊跨3/12=4.24/4.8=x10-4E框架柱底層3021021/4.752= x10-4E1其余層3021021021/3.0=x10-4E8 豎向荷載計算一、永久荷載1）、屋面

16、面荷載二氈三油防水層 220厚1:2水泥砂漿找平層 0.02x20 KN/m20 KN/m2100厚140厚（2找坡）膨脹珍珠巖 （0.10+0.14）/ 2x7 KN/m2=0.84 KN/m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.12x25 KN/m2=3.00 KN/m215厚紙筋灰抹底 0.015x16 KN/m2=0.24 KN/m2合計 4.83 KN/m22）樓面面荷載25厚水泥砂漿面層 0.025x20 KN/m2=0.50 KN/m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 0.12x25 KN/m20 KN/m215厚紙筋灰抹底 0.015x16 KN/m2=0.24 KN/m2合計 3.74

17、 KN/m23）梁自重200x350梁：0.20x（0.35-0.12）x25KN/m+2x（0.35-0.12）x0.34 KN/m= KN/m200x300梁：0.20x（0.30-0.12）x25 KN/m+2x（0.30-0.12）x0.34 KN/m= KN/m4）柱子自重0.x25 KN/m+（）x0.34 KN/m5）樓（屋）面板傳給橫向框架梁的線荷載樓（屋）面板傳給橫向框架梁的線荷載，最左邊邊跨梁是三角形分布，中跨梁和右邊邊跨梁是梯形分布，如圖2-5 所示。圖2-5 框架梁負荷范圍頂層梁（FD跨）：g1=4.83x2.7 KN/m=13.041 KN/m頂層梁（DB和BA跨）：

18、g2=4.83x3.6 KN/m=17.388 KN/m其余層梁（FD跨）：g1=3.74x2.7 KN/m=10.098 KN/m其余層梁（DB和BA跨）：g2=3.74x3.6 KN/m=13.464 KN/m6）橫梁自重、橫墻均布線荷載頂層梁：g2= KN/m其余層梁：g2= KN/m+（3.0-0.35）x1.4 KN/m KN/m7）縱向框架梁傳給柱上的集中荷載及柱自重頂層（A軸）：屋頂女兒墻 1.2x3.6x2.95KN=12.744 KN屋面板傳來 2492 KN框架梁自重 3.6x1.3064 KN=4.703 KN合計 G=33.096 KN頂層（C軸）： 板傳來 23KN=

19、31.2984KN 框架梁自重 3.6x1.3064 KN=4.703 KN合計 G=36.001 KN頂層（F軸）：屋面板傳來 22 框架梁自重 3.6x1.3064 KN=4.703 KN合計 G=35.023 KN頂層（H軸）： 屋頂女兒墻： 1.2x3.6x2.95KN=12.744 KN屋面板傳來 2 框架梁自重 3.6x1.3064 KN=4.703 KN合計 G=32.118 KN 其余層（A軸）： 外縱墻 （3.0-0.35）x3.6x1.4KN-1.8x1.8x（1.4-0.45）KN=樓面板傳來 2xKN= KN框架梁自重 3.6x1.3064 KN=4.703 KN架柱自

20、重 KN合計 G= KN其余層（C軸）：內(nèi)縱墻 樓面板傳來 2 框架梁自重 框架柱自重 1KN合計 G= KN其余層（F軸）： 內(nèi)縱墻 樓面板傳來 22框架梁自重 框架柱自重 KN合計 G= KN 其余層（H軸）： 外縱墻 樓面板傳來 2框架梁自重 4.703 KN框架柱自重 KN合計 G= KN二 、樓（屋）面可變荷載1、 樓（屋）面可變荷載傳到橫向框架梁上的線荷載樓（屋）面可變荷載由樓（屋）板傳給框架梁，傳遞方式與樓（屋）面永久荷載相同。頂層梁線荷載（FD梁線荷載（DB、BA KN/m其余層梁線荷載（FD跨） KN/m梁線荷載（DB、B KN/m單位：KN/m圖2-6（a）永久荷載單位：K

21、N/m圖2-6（b）樓（屋）面可變荷載2、 樓（屋）面可變荷載由縱向框架梁傳給柱的集中荷載 樓（屋）面可變荷載由縱向框架梁傳給柱的集中荷載，傳遞方式與樓（屋）面永久荷載相同 。頂層梁（A軸）：/4.83KN=KN頂層（B軸）：KN頂層（D軸）：KN頂層（F軸）：KN其余層（B其余層（D其余層（F樓面可變荷載分布如圖2-6（b）所示。 水平風(fēng)荷載計算框架結(jié)構(gòu)的水平風(fēng)荷載簡化為作用在樓層位置的集中荷載。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為：k=zsz0樓層位置的集中風(fēng)荷載：Fw=B x h x k因結(jié)構(gòu)高度小于30m，可取z=1.0；對于矩形平面形狀，s=1.3；z查基本教程附錄A.7可得；B是單元寬度，此處取

22、3.6m；h為上下樓層高度的平均值。計算結(jié)果如表2-2。表2-2 水平風(fēng)荷載計算樓層zsz/mzWk(KN/m2)B/mH/mFw /KN654321風(fēng)荷載分布如圖2-7所示。單位：KN圖2-7 橫向框架風(fēng)荷載分布 豎向荷載作用下內(nèi)力計算一、永久荷載作用下 作用在柱子上的集中永久荷載僅產(chǎn)生柱軸力，不必進行內(nèi)力分析。因豎向永久荷載作用下結(jié)構(gòu)的側(cè)移可以忽略，故可以采用彎矩分配法計算內(nèi)力。內(nèi)力的正負號采用如下規(guī)定：節(jié)點彎矩以逆時針為正，桿端彎矩以順時針為正；桿端剪力以順時針為正；軸力以壓為正。取如圖2-8所示進行結(jié)構(gòu)分析。圖2-8 框架結(jié)構(gòu)計算簡圖1、計算各桿件的分配系數(shù)UV=(6X0.52)/(6

23、X0.52+6X1.58)=UT=1-RQ =VU=(6X0.52)/(6X0.52+6X1.58+1X1.5)=VS=(6X1.58) /(6X0.52+6X1.58+1X1.5)=VW=(1X1.5) /(6X0.52+6X1.58+1X1.5)=WV=)=WR)WX=)=0.335XW=(6X1.17)/()XQ=(6X1.58)/()同理可求得其他桿端的分配系數(shù)，詳見表2-3所示。2、計算固端彎矩圖2-9 梯形分布荷載對于圖2-9 所示梯形分布荷載，其固端彎矩：MgAB= MgBA =取=0.5，即為三角形分布荷載的固端彎矩：MgAB= MgBA =各桿件的固端彎矩見表2-3。1、 分

24、配與傳遞經(jīng)過三輪分配與傳遞，精度已達到要求，計算過程詳見表3。2、 最后桿端彎矩將各桿端的固端彎矩和各次分配、傳遞的彎矩相加，即得到桿端的最終彎矩，見表3.3、 跨中彎矩在梁的桿端彎矩基礎(chǔ)上疊加相應(yīng)簡支梁彎矩，得到跨中彎矩。對于圖2-9所示梯形分布荷載的跨中彎矩：M中=取，即為三角形分布荷載的跨中彎矩。永久荷載下的彎矩如圖2-10·a所示，圖中節(jié)點彎矩之和并不完全等于零，系計算誤差所致。4、 桿件剪力逐個將桿件取脫離體，利用力矩平衡條件可求出桿件剪力。桿件剪力計算結(jié)果見表2-4，剪力圖如圖2-10·b所示。表2-4 永久荷載作用下剪力（單位：KN）左邊跨中間跨有邊跨層高LR

25、LRLR6 5 2450 424.58 40.98 324.58 40.96 224.61 40.98 124.58 40.98 5、 柱軸力自頂層向下，逐個節(jié)點取脫離體，利用豎向平衡條件，可求得柱軸力，如圖2-10·c所示。單位：KN·m圖2-10（a） 永久荷載下彎矩圖單位：KN圖2-10（b） 永久荷載下剪力圖單位：KN圖2-10（c） 永久荷載下軸力圖表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳遞節(jié)點XWVUT桿端XQXWWXWRWVVWVSVUUVUTTUTMTS分配系數(shù)0.575固端彎矩分配與傳遞1最終彎矩1節(jié)點SRQP桿端STSNSVSRRSRWRORQQRQXQPP

26、QPIPO分配系數(shù)0，12固端彎矩分配與傳遞-最終彎矩表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳遞節(jié)點ONML桿端OPOROJONNONSNMMNMTMLLMLELK分配系數(shù)固端彎矩分配與傳遞最終彎矩-1表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳遞節(jié)點K J IH桿端KLKNKFKJJKJOJGJIIJIPIHHIHAHG分配系數(shù)固端彎矩分配與傳遞-最終彎矩-7,94表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳遞節(jié)點GFED桿端GHGJGBGFFGFKFCFEEFELEDDEDC分配系數(shù)固端彎矩分配與傳遞-4.42.-0.96最終彎矩表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳遞節(jié)點C

27、BA桿端CDCFCBBCBGBAABAHAY分配系數(shù)0.01固端彎矩分配與傳遞9-4.42.最終彎矩二、樓面可變荷載作用下可變荷載需考慮最不利布置。謀一跨梁跨內(nèi)出現(xiàn)最大彎矩的布置方法是本跨布置可變 荷載，然后隔跨、隔層布置；某一跨梁跨內(nèi)出現(xiàn)最小彎矩的布置方法是本跨不布置可變荷載，然后隔跨、隔層布置；梁端和柱端出現(xiàn)最大彎矩的布置方法比較復(fù)雜?，F(xiàn)考慮圖2-11所示兩種可變荷載布置方式。求邊跨梁跨中最大彎矩是采用可變荷載布置方式；求跨中梁跨中最大彎矩時采用可變荷載布置方式；求梁支座最大彎矩時近似采用可變荷載滿布，即+。 單位：KN/m 單位：KN/m圖2-11（a）樓面可變荷載布置 圖2-11（b）

28、樓面可變荷載布置因上述兩種可變荷載分布方式均為對稱荷載，所以仍可以采用圖2-8所示的半結(jié)構(gòu)計算簡圖，計算方法同永久荷載。 1、計算各桿件分配系數(shù)各桿件分配系數(shù)同上。矩形荷載計算公式為： M=/12梯形荷載計算公式為： M=為板短邊一半與長邊的比值。此次1=，2=。三角形荷載計算公式為：M=，=0.5，故M=六層固端彎矩： 五層固端彎矩：其余層固端彎矩同五層。3分配與傳遞 分配彎矩為： 傳遞系數(shù)為遠端固定C=傳遞彎矩為： 其余節(jié)點計算同理。梯形跨中彎矩計算公式：；三角形跨中彎矩計算公式：；矩形跨中彎矩計算公式：；此次左跨右跨跨中彎矩計算結(jié)果見表2-5：表2-5 樓面可變荷載作用下跨中彎矩（單位：

29、KN·m）層數(shù)左邊跨中間跨右邊跨6-5-4-3-2-1-1、 桿件剪力逐個將桿件取脫離體，利用力矩平衡條件可求出桿件剪力。桿件剪力計算結(jié)果見表2-6，樓面可變荷載作用下剪力圖如圖2-12·b所示。表2-6 樓面可變荷載作用下剪力計算（單位KN）左邊跨中間跨有邊跨層高LRLRLR654324.28212、 柱軸力自頂層向下，逐個節(jié)點取脫離體，利用豎向平衡條件，可求得柱軸力，如圖2-12·c所示。圖2-12（a） 樓面可變荷載下彎矩圖（單位：KN·m）圖2-12（b） 樓面可變荷載下剪力圖（單位：KN）圖2-21（c） 樓面可變荷載下軸力圖 （單位：KN）節(jié)點XWVUT桿端XQXWWXWRWVVWVSVUUVUTTUTMTS分配系數(shù)固端彎矩分配與傳遞2.00-最終彎矩-表2-4 可變荷載下的彎矩的分配與傳遞表2-4 可變荷載下的彎矩的分配與傳遞節(jié)點SRQP桿端STSNSVSRRSRWRORQQRQXQPPQPIPO分配系數(shù)40，12固端彎矩-分配與傳遞-0.02最終彎矩-表2-4 可變荷載下的彎矩的分配與傳遞節(jié)點ONML桿端OPOROJONNONSNMMNMTMLLMLELK分配系數(shù)固端彎矩-分配與傳遞-2.68最終彎矩-739表2-4 可變荷載下的彎矩的分配與傳遞節(jié)點K