簡直轉(zhuǎn)連續(xù)不同跨徑比較_橋梁畢業(yè)論文設(shè)計(jì)

1、( 此文檔為 word 格式，下載后您可任意編輯修改！)簡直轉(zhuǎn)連續(xù)不同跨徑比較A 部分： 30m 設(shè)計(jì)書第一章設(shè)計(jì)資料1.1、背景石牛大橋位于浙江省麗水市境內(nèi)，工程起自水閣工業(yè)區(qū)主干路進(jìn)城連接線與水閣中二路交叉口（ K2+980.000）向西布線，在東岸村附近徬依低山丘，正交跨越大溪，經(jīng)碧湖一號路與規(guī)劃中的碧湖區(qū)主干道石牛大橋相接（ K4+388.384），總線位呈東北至西南走向， 路線全長 1.408 公里。K2+980至 K3+140段道路東側(cè)緊鄰道路有一 8 米寬的雨水渠，至 K3+140處雨水渠正交穿過道路至道路西側(cè)，此處設(shè)一 8 米跨徑的小橋，橋?qū)?33 米（ 3m人行道 +12m車

2、行道 +3m中央綠化帶 +12m車行道 +3m人行道），上部采用鋼筋混凝土空心板， 下部采用輕型薄壁臺(tái)，基礎(chǔ)為 100cm鉆孔灌注樁。 K3+811.00 處有一小渠，設(shè) 3× 2.5m 鋼筋混凝土蓋板涵。石牛大橋的起訖點(diǎn)樁號為 K3+440.98K3+769.02, 全橋長 328.04m, 橋?qū)?31.5m(3m 人行道 +12m車行道 +3m中央綠化分隔帶 +12m車行道 +3m人行道）上部采用（ 6× 40m）先簡支后連續(xù)的 T 梁。1.2、主要技術(shù)指標(biāo)(1) 道路等級：一級(2) 設(shè)計(jì)行車速度： 60 km=0，位于支點(diǎn)截面。圖 4.2第一個(gè)施工階段剪力圖由圖 4

3、.2 可知： Qmax=339.52KN，位于支點(diǎn)右側(cè)， Qmin=-339.52KN,位于支點(diǎn)左側(cè)表 4.2在第一施工階段恒載內(nèi)力表單元階段位置軸向剪力 -y剪力 -z扭矩彎矩 -y彎矩 -z1cs1I1-0.17-3.45-339.52-1.8002cs1I26.59-0.57-282.68-0.46596.79-4.613cs1I36.68-0.57-240.89-0.461103.99-3.474cs1I46.71-0.57-199.11-0.461527.63-2.335cs1I56.77-0.57-157.33-0.461867.71-1.196cs1I66.83-0.57-115

4、.54-0.462124.22-0.057cs1I76.83-0.57-73.76-0.462297.161.098cs1I86.83-0.57-31.98-0.462386.532.239cs1I910.21-0.0734.660.542367.97-0.5710cs1I1010.21-0.0776.440.542240.7-0.4311cs1I1110.16-0.07118.230.542029.87-0.2812cs1I1210.12-0.07160.010.541735.46-0.1313cs1I139.77-0.07201.810.291357.490.01第二施工階段第二施工階段為

5、各個(gè)簡支梁合攏，當(dāng)現(xiàn)澆梁段達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度以后張拉負(fù)預(yù)應(yīng)力。下圖為第一施工階段的彎矩和剪力內(nèi)力圖，下表為剪力和彎矩的內(nèi)力匯總表（本表僅列出了控制截面單元內(nèi)力） 。圖 4.3 第二施工階段彎矩圖由上表可知： Mmax= 位于跨中截面； Mmin=0 ，位于支點(diǎn)截面。圖 4.4 第二施工階段剪力圖由圖 4.2 可知： Qmax=-350KN，位于支點(diǎn)右側(cè)， Qmin=-350KN,位于支點(diǎn)左側(cè)表 4.3 第二施工階段的恒載內(nèi)力單元號剪力（ kN ）彎矩 (kNm)單元號剪力（ kN ）彎矩 (kNm)1-331.34055-168.831588.164-159.571790.3459-12.14226

6、6.798-2.882399.5263168.711588.64942.742367.6167-7.411.5912178.541648.4672-168.821588續(xù)上表16-7.2911.6976-12.132266.5321-168.621588.8580158.251670.1925-11.932265.9384-6.4310.6729168.861587.4889-178.561647.3133-7.2611.5493-21.872398.938-168.081583.4497159.51789.8542-11.962258.6100274.4596.6146168.291582.

7、3100309.9299.9350-7.329第三施工階段拆除臨時(shí)支座，加中永久支座，下圖為第三施工階段內(nèi)力圖，下表為第三施工階段的內(nèi)力統(tǒng)計(jì)表（僅列出了控制截面單元內(nèi)力）。圖 4.5 第三施工階段彎矩圖由圖 4.5 可知： Mmax= 2406KN.m,位于第一跨中截面； Mmin=-261.9 ，位于邊跨內(nèi)支點(diǎn)截面處。圖 4.6 第三施工階段剪力圖由上圖 4.6 可知： Qmax=359KN，位于右邊跨支點(diǎn)截面，Qmin=-359KN,位于左邊邊跨支點(diǎn)截面表 4.4 第三施工階段的恒載內(nèi)力截面號剪力（ kN ）彎矩 (kNm)截面號剪力（ kN ）彎矩 (kNm)1-331.91059-12

8、.222275.654-160.071794.0463168.881596.288-3.382406.9967325.88-258.4712177.831661.0572-168.741596.4516334.82-260.976-12.052274.4221-168.941595.580169.041593.9825-12.262275.0184326.04-261.9929168.871596.2889-177.821661.0233325.86-258.3993-21.122407.0438-168.241590.697160.061793.9742-12.122266.92100310

9、.4810046168.411589.6150324.92-259.6455-200.241596.44第四施工階段現(xiàn)澆縱向濕接縫。即加自重g2。下圖為第四施工階段的內(nèi)力圖, 下表為第四施工階段的內(nèi)力匯總表（僅列出了邊跨控制截面的內(nèi)力）。圖 4.7 第四施工階段彎矩圖由圖 4.7 可知： Mmax= 2406KN.m,位于邊跨跨中截面處； Mmin= ，位于邊跨內(nèi)支點(diǎn)截面處。圖 4.8 第四施工階段剪力圖由上圖 4.8 可知： Qmax=359KN，位于右邊跨支點(diǎn)截面， Qmin=-359KN,位于左邊邊跨支點(diǎn)截面表 4.5 第四施工階段的恒載內(nèi)力截面號剪力（ kN ）彎矩 (kNm)截面號剪

10、力（ kN ）彎矩 (kNm)1-331.91050324.92-259.644-160.071794.0455-200.241596.445-3.381871.4659-12.222275.658177.832406.9963168.881596.2812334.821661.0567325.88-258.4716-168.94-260.972-168.741596.4521-12.261595.576-12.052274.4225168.872275.0180169.041593.9829325.861596.2884326.04-261.9933-168.24-258.3989-177.

11、821661.0238-12.121590.693-21.122407.0442168.412266.9297160.061793.9746-0.131589.61100310.48597.63第五施工階段此階段加橋面鋪裝，即二期恒載激活，并考慮混凝土的長期的收縮徐變，持續(xù)時(shí)間為 3650 天，下圖為第五施工階段的內(nèi)力圖，下表為第五施工階段內(nèi)力匯總表。圖 4.9 第五個(gè)施工階段彎矩圖由圖 4.9 可知： Mmax= 位于邊跨跨中截面處； ，位于邊跨內(nèi)支點(diǎn)截面處。圖 4.10 第五個(gè)施工階段剪力圖由上圖 4.8 可知： Qmax=472.93KN，位于右邊跨左支點(diǎn)截面，Qmin=-422.09K

12、N,位于邊跨外支點(diǎn)截面。表 4.6第五施工階段內(nèi)力截面號剪力（ kN ）彎矩 (kNm)截面號剪力（ kN ）彎矩 (kNm)1-422.09059-13.722571.914-192.62254.3163224.171694.38820.832902.0867438.44-787.812258.671766.4872-219.391663.616472.93-974.5576-5.442508.33續(xù)上表21-231.891570.4880232.461568.8325-17.882508.4684446.79-975.9629220.051768.8689-258.191766.44334

13、34.34-789.193-44.222902.0338-223.111688.0397193.592254.0442-9.72562.56100349.83762.5346227.621657.75100398.44126.550441.4-491.8455-227.681665.12第五章活載內(nèi)力計(jì)算5.1 折減系數(shù)、車道荷載、沖擊系數(shù)橋面凈寬為 14.25m，其設(shè)計(jì)車道數(shù)為單向三車道，由橋規(guī)可查得：三車道的車道折減系數(shù)為=0.78 ，此橋采用車道荷載為公路一級，其均布荷載標(biāo)準(zhǔn)橋跨度為 30m，由橋規(guī)可知不計(jì)縱向折減。值 qk 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 PK 按標(biāo)準(zhǔn)值算。 即 PK=280KN，

14、q k =10.5KNm。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，上述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 PK 時(shí)應(yīng)乘以 1.2 的系數(shù)。對于連續(xù)梁，計(jì)算沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)采用f1 ；計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)采用f2。此設(shè)計(jì)中E=3.4500e+10KNm2，Ic=0.313， l30m，mc=Gg=1975.5kgm，代入上式得：?1=5.6Hz，?2=9.7Hz當(dāng)1.5Hzf14Hz時(shí)，=0.1767lnf0.0157。將以上f1 ，f2 代入得；1=0.2882=0.385用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)：110.2881.288用于負(fù)彎矩效應(yīng)：110.3851.3855.2 活載內(nèi)力計(jì)算主梁活載橫向分布系數(shù)確

15、定之后，將活載乘以相應(yīng)橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活在內(nèi)力，計(jì)算公式為：SP1mi Pyii式中：SP -主梁最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力） 。(1) -汽車荷載沖擊系數(shù)，本設(shè)計(jì)（1+）=1.385 。-車道折減系數(shù)，本設(shè)計(jì)=0.78 。mi -荷載橫向分布系數(shù)。Pi -主梁的車道荷載（集中力和均布荷載）。yi -主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值。具體計(jì)算時(shí)采用專用軟件 （midas）在主梁上動(dòng)態(tài)加載可求得活載最大內(nèi)力SP ,在 Midas 分析選項(xiàng)中打開移動(dòng)荷載分析控制，將沖擊系數(shù)根據(jù)以上計(jì)算的沖擊系數(shù)用戶自定義。下面應(yīng)用表格對活載內(nèi)力計(jì)算做統(tǒng)了計(jì)。然后，對最終結(jié)果進(jìn)行比對

16、、分析。找到最不利位置（計(jì)沖擊系數(shù)和橫向分布系數(shù)）。表 5.1車道荷載作用下各個(gè)控制截面的最大內(nèi)力截面Mmax(KN.m)Min(KN.m)Qmax(KN)Qmin(KN)左支點(diǎn)0028.88-188.26邊跨 14968.75-198.3428.5-130.64邊跨跨中1705.68-327.9225.02-100.66邊跨 34454.6-498.27168.57-14.21左中支點(diǎn)（左）196.65-1012.65194.12-25.87左中支點(diǎn)（右）203.2-1003.83194.12-25.87中跨 14508.04-570.3439.14-164.38中跨跨中1483.44-28

17、8.5831.52-139.26中跨 34471.99-489.05141.87-34.06中支點(diǎn)（左）225.23-846.22167.2-41.79中支點(diǎn)（右）219.54-842.67167.2-41.79中跨 14473.93-494.437.91-163.97中跨跨中1454.97-259.4730.19-138.78中跨 34445.62-467.84141.39-32.8中支點(diǎn)（左）240.34-866.5166.77-41.41中支點(diǎn)（右）239.18-865.04166.77-41.41中跨 14460.28-476.5341.41-166.59中跨跨中1459.77-262

18、.2832.85-141.23中跨 34470.06-492.6138.77-30.34中支點(diǎn)（左）219.97-843.49163.95-38.16中支點(diǎn)（右）225.74-847.03163.95-38.16中跨 14478.34-488.5341.81-167.18中跨跨中1482.38-288.9334.09-141.98續(xù)上表中跨 34499.34-567.95139.13-31.37中支點(diǎn)（左）202.24-1003.97164.28-38.96中支點(diǎn)（右）195.68-1012.79164.28-38.96中跨 14465.25-502.2425.88-194.12中跨跨中170

19、5.98-326.9914.17-168.58中跨 34956.74-186.7100.65-25中支點(diǎn)（左）250.35-42.83130.63-28.49中支點(diǎn)（右）54.55-5.65130.63-28.49表 5.2 人群荷載作用下各個(gè)控制截面的內(nèi)力最值（計(jì)入橫向分布系數(shù)）截面Mmax(KN.m)Min(KN.mQmax(KN)Qmin(KN)左支點(diǎn)001.53-7.66邊跨 1457.19-11.011.51-7.62邊跨跨中75.56-21.351.41-2.46邊跨 3439.45-28.416.1-0.35左中支點(diǎn)（左）10.49-65.919.78-0.86左中支點(diǎn)（右）10

20、.52-66.659.78-0.86中跨 1431.11-37.172.12-8.77中跨跨中59.47-37.491.84-5.49中跨 3437.99-31.644.89-2.66中支點(diǎn)（左）24.28-58.388.28-3.07中支點(diǎn)（右）24.5-59.028.28-3.07中跨 1437.91-29.632.75-8.47中跨跨中62.17-32.892.39-5.11中跨 3435.35-29.845.41-2.24中支點(diǎn)（左）21.53-62.368.74-2.56中支點(diǎn)（右）21.71-63.058.74-2.56中跨 1435.56-30.652.57-8.73中跨跨中62

21、.42-33.212.24-5.41中跨 3438.29-29.425.11-2.4中支點(diǎn)（左）24.5-58.898.46-2.77中支點(diǎn)（右）24.5-58.898.46-2.77中跨 1436.2-31.53.07-8.27中跨跨中59.39-37.422.67-4.88續(xù)上表中跨 3431.26-36.675.49-1.83中支點(diǎn)（左）10.5-65.98.76-2.11中支點(diǎn)（右）10.65-66.588.76-2.11中跨 1439.44-28.690.86-9.78中跨跨中70.71-22.30.35-6.1中跨 3457.13-10.762.45-1.41邊支點(diǎn)（左）15.3-

22、2.727.61-1.51邊支點(diǎn)（右）2.36-0.167.61-1.51由表 5.1 和 5.2 分析可知：彎矩最大截面為：車道荷載作用下=1705.98kNm （中跨跨中）M m a xMin=-1012KN.m （邊跨內(nèi)支點(diǎn)）人群荷載作用下M max = 75.56kNm （邊跨跨中）邊跨內(nèi)支點(diǎn) )剪力最大截面為：車道荷載作用下Q=194.12kN （邊跨內(nèi)支點(diǎn)）m a xQmin=-194.12KN （邊跨內(nèi)支點(diǎn)）人群荷載作用下Qmax =9.78 kN （邊跨內(nèi)支點(diǎn)）Qmin=-8.77(邊跨內(nèi)支點(diǎn) )圖 5.1 活載作用下彎矩包絡(luò)圖由圖 5.1 可知，出現(xiàn)在邊跨跨中，出現(xiàn)在邊跨內(nèi)支

23、點(diǎn)處圖 5.2 活載作用下剪力包絡(luò)圖由圖 5.2 可知 Qmax=431.42KN 出現(xiàn)在第二個(gè)支座左側(cè)， Qmin=31.42KN 出現(xiàn)在第六個(gè)支座右側(cè)第六章鋼束估算6.1 鋼束橋規(guī)估算的原理與方法根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)按使用階段的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求來估算鋼束的數(shù)量。在本設(shè)計(jì)中，此橋?yàn)楹喼мD(zhuǎn)連續(xù)橋的橋梁，主梁在簡支狀態(tài)下主要承受自重產(chǎn)生的正彎矩和預(yù)加力的作用，因此在正彎矩鋼束布置時(shí)應(yīng)滿足簡支狀態(tài)下的受力要求。其次，截面上緣負(fù)彎矩的鋼束不僅用來承擔(dān)二期恒載、活載負(fù)彎矩及結(jié)構(gòu)次內(nèi)力，同時(shí)又是結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的有效手段，因此在負(fù)彎矩鋼束布置時(shí)應(yīng)注意到這一點(diǎn)。此主梁截面既要承受M m

24、ax 又要承受 M min 時(shí)，因此需要在梁上、下部都配置預(yù)應(yīng)鋼束，其數(shù)量應(yīng)根據(jù)主梁上、下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力或不超過容許壓應(yīng)力的控制條件來確定：當(dāng)截面承受正彎矩M max 時(shí)得式（ 8-1-1）、（ 8-1-2）：當(dāng)截面承受負(fù)彎矩M min 時(shí)得式（ 8-1-3）、（ 8-1-4）：在大量的設(shè)計(jì)工作與計(jì)算分析中，主梁就強(qiáng)度而言，在使用階段主要只進(jìn)行抗裂性驗(yàn)算，壓應(yīng)力一般不控制設(shè)計(jì)，因而根據(jù)式（8-1-2）、（ 8-1-3）可求的預(yù)應(yīng)力束筋的最小根數(shù)：（ 8-1-5）、（ 8-1-6）事實(shí)上，在配置各截面的束筋時(shí)，受客觀條件的影響不可能完全按計(jì)算值配置；有時(shí)配置較多，但也不能超過一定的值。由式（8-

25、1-1）、（ 8-1-4）可求的容許配置的束筋根數(shù)：（8-1-7）、（ 8-1-8）其中：Ay - 單根預(yù)應(yīng)力束筋面積。Ry - 束筋有效預(yù)應(yīng)力。Ra- 混凝土容許承壓應(yīng)力。e上 、 e下 - 束筋對截面形心軸的偏心距。M max 、M min -截面承受的正、負(fù)彎矩W上 、 W下 -截面上下邊緣的截面模量。K上 、K 下 - 截面上下核心距。截面特性值示意圖A- 主梁混凝土面積。其中：e上y上0.1 、 e下y下0.1本設(shè)計(jì)張拉預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉控制應(yīng)力為：考慮預(yù)應(yīng)力損失為：有效預(yù)應(yīng)力為：單根鋼絞線的面積為： Ay=140mm2對于 C50： Ra=23.5MPa（軸心抗壓設(shè)計(jì)值）本設(shè)計(jì)屬于變

26、截面的，但變化不大，因而截面特性值取常數(shù)，將以上數(shù)據(jù)代入（ 8-1-5）、（8-1-6）（8-1-7）、（8-1-8）分別得到配束的最小根數(shù)與最多根數(shù)。在 Excel 中編輯公式計(jì)算得：表 6.1 預(yù)應(yīng)力束配置計(jì)算公式中的參數(shù)及各截面要配鋼束的數(shù)量范圍截面號預(yù)應(yīng)力束混凝土截面的特性值內(nèi)力最少最多參數(shù)AyRyK上K下E上E下W上W下RaMmaxMminN上N下N上N下左支點(diǎn)0.1930.320.650.521.170.360.6423500000109.6128.440581095邊跨 140.1930.320.650.521.170.360.6423504467.2809-8.7928.085

27、.59156.54058106813邊跨跨中0.1930.320.60.521.170.360.64235066003716-10.041.973.06170.3401880284邊跨 340.1930.320.650.521.170.360.6423503821.2434-7.7423.989.15152.4405818805294左中支點(diǎn)（左）0.1930.320.650.521.170.360.642350435.2-13010.004.21103.6132.6405981880977126左中支點(diǎn)（右）0.1930.320.650.521.170.360.642350392.8-137

28、10.363.98103.7132.4405981880147163中跨 140.1930.320.650.521.170.360.6423503909.2374-7.1124.688.40153.14059818806862中跨跨中0.1930.320.650.521.170.360.6423506350.3767-10.940.174.90168.540598188015368中跨 340.1930.320.650.521.170.360.6423503800.2279-6.722488.92152.440598188071740.1930.320.650.521.170.360.6423

29、50316.7-14110.493.5104.1131.9中支點(diǎn)（左）405981880781850.1930.320.650.521.170.360.642350275.6-14810.823.27104.3131.7中支點(diǎn)（右）0598188051761240.1930.320.650.521.170.360.6423503816.-7.2824.089.02152.4中跨 142366405981880652470.1930.320.650.521.170.360.6423506374.3891-11.740.175.03168.6中跨跨中405981880158320.1930.320

30、.650.521.170.360.642350-7.7125.287.98153.6中跨 340598188040122495355940.1930.320.650.521.170.360.642350745.7-1189.8846.22101.7134.6中支點(diǎn)（左）4059818808379870.1930.320.650.521.170.360.642350706.8-12410.196.01101.9134.4中支點(diǎn)（右）4059818801296160.1930.320.650.521.170.360.6423503224.-5.5920.3148.8中跨 1405981880319

31、188792.0424續(xù)上表中跨跨中0.1930.320.650.521.170.360.64235063633869-11.640.175.05168.54059818802287中跨 340.1930.320.650.521.170.360.6423503800.2358-7.2623.989.11152.3405981880462670.1930.320.650.521.170.360.642350339.9-13910.383.63104.0132.0中支點(diǎn)（左）405981880947780.1930.320.650.521.170.360.642350296.9-14410.653

32、.39104.2131.8中支點(diǎn)（右）0598188059724440.1930.320.650.521.170.360.6423503838.-6.8324.288.73152.6中跨 142309405981880693870.1930.320.650.521.170.360.6423506363.3781-11.040.274.84168.6中跨跨中405981880321850.1930.320.650.521.170.360.6423503896.-7.1624.588.49153.0中跨 340598188042376368140.1930.320.650.521.170.360.

33、642350438.1-13110.044.23103.5132.6邊跨支點(diǎn)（左）4059818807114980.1930.320.650.521.170.360.642350397.9-13610.314.00103.7132.4邊跨支點(diǎn)（右）4059818805417550.1930.320.650.521.170.360.6423503836.-7.6689.03152.5右邊跨 340598188022429824.16540.1930.320.650.521.170.360.6423506591.3708-9.9841.873.11170.2右邊跨跨中4059818803490.1

34、930.320.650.521.170.360.6423504421.-8.8127.785.87156.2右邊跨 140598188072796586340.1930.320.650.521.170.360.6423501332.915.-3.158.30102.6136.7右支點(diǎn)（左）4059818802162950.1930.320.650.521.170.360.642350201.6114.-0.311.27108.5129.7右支點(diǎn)05981880649724由上表分析可知：正彎矩鋼筋最少用40.18 根，最多用 168.1根：負(fù)彎矩鋼筋最少用11.0 根，最多用 109.1 根：

35、因而本在設(shè)計(jì)中：正彎矩鋼筋采用 15.24 的 21 根，即，采用三束 15.24-7 的鋼絞線。負(fù)彎矩鋼筋采用15.24 的 14 根，即，采用兩束15.24-7 的鋼絞線。6.2 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置原則連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力筋束的配置除滿足橋規(guī) （JTJ 023-85）構(gòu)造要求外，還應(yīng)考慮一下原則：（ 1）、應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋的形式與錨具形式， 對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束筋，以達(dá)到合理的布置形式。避免造成因預(yù)應(yīng)力束筋與錨具形式選擇不當(dāng)， 而使得結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸加大。 當(dāng)預(yù)應(yīng)力束筋選擇過大，每束的預(yù)加力不大，造成大跨結(jié)構(gòu)中布束過多，而構(gòu)造尺寸限制布置不下時(shí)，則要求增大截面。反之

36、，在跨徑不大的結(jié)構(gòu)中，如選擇預(yù)加力很大的單根束筋，也可能使結(jié)構(gòu)受力過于集中而不利。（ 2）、預(yù)應(yīng)力束筋的布置要考慮施工過程的方便， 也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束筋，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。由于每根預(yù)應(yīng)力束筋都是一個(gè)巨大的集中力，這樣錨下應(yīng)力區(qū)受力較復(fù)雜，因而必須在構(gòu)造上加以保證，為此常導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)造復(fù)雜，而使施工不便。（ 3）、預(yù)應(yīng)力束筋的布置既要符合結(jié)構(gòu)的受力要求， 又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起夠大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。（ 4）、預(yù)應(yīng)力束筋配置， 應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性， 這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。（ 5）、預(yù)應(yīng)力束筋應(yīng)避免使用多

37、長的反向曲率的連續(xù)束， 因?yàn)檫@會(huì)引起很大的磨阻力損失，降低預(yù)應(yīng)力束筋的效益。（ 6）、預(yù)應(yīng)力束筋的布置， 不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。6.3 預(yù)應(yīng)力束筋的布置遵循預(yù)應(yīng)力束筋布置的原則，結(jié)合本例的施工特點(diǎn)，鋼束布置線形見下圖，鋼束分布位置詳細(xì)尺寸見下表圖 6.1 預(yù)應(yīng)力鋼束布置俯視圖圖 6.2 預(yù)應(yīng)力鋼束布置側(cè)視圖表 6.2 正彎矩區(qū)鋼束分布位置詳細(xì)尺寸左邊跨各底板束的插入點(diǎn)均為插入單元的I 端，鋼束坐標(biāo)軸方向?yàn)閱卧腎-J 方向鋼束名位置 x（ m） y（ m） z（ m） R（ m）鋼束名位置x（ m） y（ m） z（ m） R（ m）1400-0.350140.000-0.70131.000-0.440131.000-0.7801