體育館模板及承重架施工方案

1、寧波外事學(xué)校遷建工程三標(biāo)段 體育館超限部分承重架專項(xiàng)方案寧波外事學(xué)校遷建工程標(biāo)段體育館支模承重架超限部分專項(xiàng)方案編制： 審核： 審定： 浙江省建工集團(tuán)有限責(zé)任公司中國(guó)·杭州·文三路20號(hào)2009年11月目錄：第一節(jié) 工程概況3第二節(jié) 編制依據(jù)5第三節(jié) 模板配置原則6第四節(jié) 承重架施工方案7第五節(jié) 模板工程施工流程、施工質(zhì)量、支模架的質(zhì)量控制、拆模要求、安全技術(shù)要求9計(jì)算書：體育館標(biāo)高-1.556.45，截面為500*1500梁支模架13體育館標(biāo)高-1.556.45，截面為350*750梁支模架27體育館標(biāo)高-0.056.45，截面為500*1400梁支模架39體育館標(biāo)高-0

2、.606.30，截面為500*1100梁支模架53附圖：1、超高支模架區(qū)域、超限梁位置圖 2、平板沉重架搭設(shè)示意圖 3、超高支模架的立桿平面布置示意圖 4、大梁底支模架示意圖第一節(jié) 工程概況1、工程名稱：寧波外事學(xué)校遷建工程三標(biāo)段。2、結(jié)構(gòu)類型：框架，1#宿舍（女生樓）、2#宿舍（男生樓）地上6層，層高為3.6米，建筑高度為23.4米；教工宿舍地上4層，層高為3.0米，建筑高度為13.2米；體育館地上二層，建筑高度為22.6米；均采用樁基礎(chǔ)，垃圾房采用淺基礎(chǔ)?？偨ㄖ娣e為17548平方米。3、工程地點(diǎn)：寧波市海曙區(qū)段塘街道吳家村。為確保結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量及施工安全，特選定以下表中的梁板柱作為計(jì)算對(duì)象

3、，復(fù)核模板支撐架的安全可靠性。在模板工程施工以前，制定嚴(yán)密詳盡的模板及支撐架施工方案，指導(dǎo)操作班組，落實(shí)施工；對(duì)于高度較高的柱先進(jìn)行澆搗混泥土，拆模厚可作為支撐架的連墻體，增加支撐體的安全性，確保模板工程的質(zhì)量及安全問題上的萬無一失。序號(hào)部位標(biāo)高（mm）板厚（m）架高(m)代表性梁尺寸(mm)跨度(m)承重架立桿間距(mm)板底梁底1體育館底層訓(xùn)練場(chǎng)-1.556.451107.89500×150025800×800800×400350×7507.2800×800800×8002體育館底部其它部位-0.056.451106.39500&

4、#215;14007.2800×800800×4000.606.301106.79500×110010.8800×800800×4003體育館69/AC軸6.3014.651108.25250×6007.2800×800800×800第二節(jié) 編制依據(jù)1、寧波市民用建筑設(shè)計(jì)有限公司的工程施工圖。2、建筑施工扣件式鋼管模板支架安全技術(shù)規(guī)程（DB33/1035-2006、J10905-2006）。3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程（JGJ130-2001）。4、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-99）。5、混泥土結(jié)

5、構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB5024-2002）。6、寧波市有關(guān)承重架搭設(shè)的其它要求。7、本公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中模板工程的相關(guān)規(guī)定。第三節(jié) 模板配置原則1、保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀位置正確；2、具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受所澆砼的重量和側(cè)壓力以及施工中產(chǎn)生的荷載；3、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養(yǎng)護(hù)等工藝要求；4、配制時(shí)要考慮節(jié)約，考慮周轉(zhuǎn)使用及適當(dāng)?shù)母闹剖褂茫?、配制模板尺寸時(shí)，要考慮模板拼裝組合的需要，適當(dāng)加長(zhǎng)或縮短某一部分長(zhǎng)度；6、模板要接縫嚴(yán)密，不得漏漿。7、梁跨度大于或等于4m時(shí)，模板按跨度的0.2%起拱，懸臂梁按懸臂長(zhǎng)度0.4%起拱，且起拱高度

6、不小于20mm。第四節(jié) 承重架施工方案本工程滿堂腳手架采用48*3.5mm鋼管，鋼管最小壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔。滿堂腳手架立桿落在鋼筋混凝土地坪上，立桿間距采用0.8米×0.8米。水平桿步距：第一步為1.8米，第二步起均為1.5米（計(jì)算時(shí)均按1.8米步距進(jìn)行計(jì)算）。在大梁下增設(shè)二道支撐立桿，立桿間距0.4米（梁跨度方向），立桿下均設(shè)墊板（200×200模板），為了保證承重架水平桿貫通。平鋼管支設(shè)：設(shè)置縱橫向掃地桿，離地不大于200mm設(shè)置一道掃地桿，立桿的上端各構(gòu)件的下部設(shè)置水平桿一道，此道水平桿的高度不應(yīng)大于1.5m，中間按步距要求設(shè)置水平桿。整個(gè)體系要求橫平

7、豎直，不得發(fā)生傾斜。剪刀撐：設(shè)水平剪刀撐二道，分別間隔2步距設(shè)置。外圍一圈連續(xù)設(shè)置豎向剪刀撐，中間間隔6根立桿設(shè)置一道豎向剪刀撐，設(shè)置到框架梁部位。施工使用的要求：1、精心設(shè)計(jì)澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方法。2、嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，鋼筋等材料不能在支架上堆放。3、澆筑過程中，派專人檢查支架負(fù)荷支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。備注：在模板施工專項(xiàng)方案中，已經(jīng)計(jì)算了梁側(cè)支模穿梁螺栓的間距、直徑。板承重架示意圖bDah橫向鋼管板底方木梁跨度方向承重架示意圖Bhh第五節(jié) 模板工程施工流程、施工質(zhì)量、支模架的質(zhì)量控制、拆模要求、安

8、全技術(shù)地求彈出軸線及柱、墻壁邊線（一）模板施工流程：不符合要求施工單位復(fù)核軸線及柱、墻邊線復(fù)核軸線及柱、墻邊線搭設(shè)承重架材料報(bào)審鋼管、扣件質(zhì)量檢測(cè)柱、墻鋼筋驗(yàn)收梁底模鋪設(shè)、封梁側(cè)模鋪平板柱、墻封模柱、墻模垂直度驗(yàn)收模板驗(yàn)收（二）施工質(zhì)量控制要求1、固定在模板上的預(yù)埋件、預(yù)留孔和預(yù)埋洞應(yīng)符合下表項(xiàng) 目允許偏差（mm）預(yù)埋鋼制中心線位置3預(yù)留管、預(yù)留孔中心位置3插 筋中心線位置5外露長(zhǎng)度+10，0預(yù)埋螺栓中心線位置2外露長(zhǎng)度+10，0預(yù) 留 洞中心線位置10尺寸+10，02、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的偏差見下表項(xiàng) 目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面高差5截面內(nèi)部尺寸柱、墻、梁+10，0層高垂直度大于5

9、+10，0相領(lǐng)兩板表面高低差10表面平整度+10，0（三）支模架的質(zhì)量控制1、支模架搭設(shè)前做好詳細(xì)的施工技術(shù)交底。2、支模架搭設(shè)的材料（鋼管、扣件）符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定要求。3、支模架搭設(shè)由現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)負(fù)責(zé)人組織驗(yàn)收，必須符合施工方案及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。（四）拆模要求1、梁板寬度小于8m的承重結(jié)構(gòu)混凝土需達(dá)到75%強(qiáng)度后拆模，跨度大于8m或懸臂構(gòu)件混凝土需達(dá)到100%強(qiáng)度后拆模。結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度按拆模試塊抗壓檢測(cè)強(qiáng)度而度，當(dāng)拆模試塊強(qiáng)度達(dá)到各構(gòu)件拆模要求時(shí)申報(bào)監(jiān)理單位，待批準(zhǔn)后方可拆模。2、側(cè)模拆除時(shí)的混凝土強(qiáng)度應(yīng)能保證其表面及棱角不受損傷。3、后澆帶兩端懸臂梁板需待其澆搗達(dá)到強(qiáng)度后方可自上而下拆除。4、模板拆

10、模后，利用塔吊作垂直運(yùn)輸，清理后刷脫模劑備用。5、模板拆除時(shí)，應(yīng)將支承件和連接件逐件拆卸，模板應(yīng)逐塊拆卸傳遞，拆除時(shí)不得損傷模板和砼的表面。（五）安全技術(shù)要求1、進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應(yīng)系牢。2、經(jīng)醫(yī)生檢查認(rèn)為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進(jìn)行高空作業(yè)。3、安裝與拆除5m以上的模板，應(yīng)搭腳手架，并設(shè)防護(hù)欄，防止上下在同一垂直面操作。4、高空，復(fù)雜結(jié)構(gòu)模板的安裝與拆除，事先應(yīng)有切實(shí)的安全措施。5、遇六級(jí)以上的大風(fēng)時(shí)，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場(chǎng)，略干不滑時(shí)再進(jìn)行工作。6、二人抬運(yùn)模板時(shí)要相互配合，協(xié)調(diào)工作。傳遞模板、工具應(yīng)用運(yùn)輸工具或繩子系牢

11、后升降，不得亂拋。7、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8、支模過程中如需中途停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱主板等釘牢。拆模間歇時(shí)，應(yīng)將已活動(dòng)的模板、牽桿、支撐等運(yùn)走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。9、模板上有預(yù)留洞時(shí)，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預(yù)留洞，應(yīng)在模板拆除后將洞口蓋好。10、高空作業(yè)要搭設(shè)腳手架或操作臺(tái)，上、下要使用梯子，不許站在墻上行走。操作人員嚴(yán)禁穿硬底鞋及高跟鞋作業(yè)。11、拆模必須一次性拆完，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時(shí)清理，堆放整齊。12、嚴(yán)禁酒后作業(yè)。體育館標(biāo)高-1.556.45，截面為500mm×1500mm的梁模板支架一、參數(shù)信息本算例中，梁的截尺

12、寸為500mm×1500mm，模板支架計(jì)算長(zhǎng)度為25m，梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.89，梁段集中線荷載(kN/m)：30.297。根據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程DB33/1035-2006屬高大模板工程，須組織專家論證。結(jié)合工程實(shí)際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):110；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.4；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.8；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.8；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):0.8；（二）材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方

13、木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm×80mm，梁底支撐鋼管采用48×3.0鋼管，鋼管的截面積為A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面慣性矩為I=1.08×105 mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm13 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E9000 N/mm2,面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm15 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照"底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)"的傳

14、力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kN/m3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.5kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。所處城市為寧波市，基本風(fēng)壓為W00.5kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)為s0.355。二、梁底模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計(jì)算單元進(jìn)行計(jì)算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 13

15、3.33×18.00×18.00/6 = 7.20×103mm3；I = 133.33×18.00×18.00×18.00/12 =6.48×104mm4；1、荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：q10.30×0.130.04kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q21.50×24.00×0.134.80kN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：q31.50×1.50×0.130.30kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q42.50×0.130.33kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q52

16、.00×0.130.27kN/m。底模的荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.35×(q1+q2+q3)+1.4×(q4+q5)=1.35×(0.04+4.80+0.30)+1.4×(0.33+0.27)=7.78kN/m；2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<fm梁底模板承受的最大彎矩計(jì)算公式如下：Mmax=0.125ql20.125×7.78×0.25×0.25=0.061kN·m；支座反力為R1=0.375ql=0.729 kN；R21.25ql2.431 kN，R30.375ql0.

17、729 kN；最大支座反力R=1.25ql2.431 kN； = M/W=6.08×104/7.20×103=8.4N/mm2；面板計(jì)算應(yīng)力=8.4N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算面板承受的剪力為Q=1.215 kN,抗剪強(qiáng)度按照下面的公式計(jì)算：=3Q/(2bh)fv =3×1.215×1000/(2×1000×18)=0.101N/mm2；面板受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.10小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)J

18、GJ1302001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此梁底模板的變形計(jì)算如下：最大撓度計(jì)算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.521×5.14×250.004/(100×6000.00×6.48×104)=0.269mm；面板的最大允許撓度值 = min(250.00/150,10)=1.67mm面板的最大撓度計(jì)算值 =0.27mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.67mm，滿

19、足要求！三、梁底縱向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=60.00×80.00×80.00/6 =6.40×104 mm3； I=60.00×80.00×80.00×80.00/12 = 2.56×106 mm4； 1、荷載的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=2.431/0.13318.232kN/m。2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<fm最大彎矩 M =0.1×18.232×0.132= 0.032 kN

20、·m；最大剪力 Q =0.617×18.232×0.13= 1.500kN；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 3.24×104/6.40×104 = 0.506 N/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 0.506 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面最大抗剪強(qiáng)度必須滿足: =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應(yīng)力值計(jì)算： = 3×1.50×103/(2×60.00×80.00) = 0.469 N/mm2；支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv

21、=1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.469 N/mm2小于支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗(yàn)算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 = 0.677×18.232×133.334/(100×9000.00×2.56×106)=0.002mm；支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 0.002 mm小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min(133.33/ 150,10) mm，滿足要求！四、梁底橫向支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載

22、。對(duì)支撐鋼管的計(jì)算按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1 、荷載計(jì)算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=0.729kN梁底中間支撐傳遞的集中力：P2=R2=2.431kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.800-0.500)/4×0.133×(1.2×0.110×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.133×(1.500-0.110)×0.300=0.200kN 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：N

23、1=N3=0.432 kN；N2=3.427 kN；最大彎矩Mmax=0.065 kN·m；最大撓度計(jì)算值 max=0.026 mm；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 6.49×104/1.61×104 = 4.023 N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 4.023 N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205.000 N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.026 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計(jì)算值 = 0.026 mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(400.00/ 150,10) mm，滿

24、足要求！五、梁跨度縱向支撐鋼管計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.432 kN。 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.046 kN·m ；最大變形 max = 0.024 mm ；最大支座力 Rmax = 1.411 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.046×106 /(4.49×103 )=10.259 N/mm2；支撐鋼管的

25、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 10.259 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.024mm小于最大允許撓度v=min(400/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=3.427 kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.365 kN·m ；最大變形 max = 0.189 mm ；最大支座力 Rma

26、x = 7.767 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.365×106 /(4.49×103 )=81.373 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 81.373 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.189mm小于最大允許撓度 v =min(400/150,10) mm,滿足要求!六、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): 1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取9.60 kN

27、； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=7.767 kN；1.05R < 9.60 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 七、組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計(jì)算，此值為F1 =7.767 kN ；除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重可以按模板

28、支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=1.35×0.15×7.891.60kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=1.35×(0.80/2+(0.80-0.50)/2)×0.40×(0.30+24.00×0.11)=0.873 kN；立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：N =7.767+1.598+0.873=10.238 kN；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 = 1.05Nut/(AKH)f - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； A - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm

29、2)： A = 4.24； KH-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時(shí)，按規(guī)程 5.3.4采用；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=1.80+2×0.10=2.000m； l0 = kh=1.163×1.272×1.800=2.663m；式中：h-支架立桿的步距，取1.8m；a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，取0.1m； - 模板支架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1， =1.272； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.163 ；故l0取2.663m； = l0/i = 2662.805 / 15.9 =

30、167 ；查規(guī)程附錄C得 = 0.253；KH=1/1+0.005×(7.89-4) = 0.981； =1.05×N/(AKH)=1.05×10.238×103/( 0.253×424.000×0.981)= 102.164 N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 = 102.164 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。八、組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut取不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。由前面的計(jì)算可知：Nut10.238kN；風(fēng)荷載標(biāo)

31、準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk =0.7zsWo= 0.7 ×0.5×0.74×0.355 = 0.092 kN/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.5 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.355；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.09

32、2×0.4×1.82/10 = 0.014 kN·m；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05×N/(AKH)=1.05×10.238×103/( 0.253×424.000×0.98)+14180.126/4490.000= 105.322 N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 = 105.322 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。九、模板支架整體側(cè)向力計(jì)算1、根據(jù)規(guī)程4.2.10條，風(fēng)荷載引起的計(jì)算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最

33、大軸力N1表達(dá)式為：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在計(jì)算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計(jì)算：F =0.85AFWkla/(La)AF-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=2.50×104×1.50×103=3.75×107mm2；wk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)模板，風(fēng)荷載體型系數(shù)s取為1.0,wk =0.7z×s×w0=0.7×0.74×1.0×0.5=0.259kN/m2；所以可以求出F=0.85×AF×wk×la/La=0.85×

34、;3.75×107×10-6×0.259×0.4/25×1000=132.090N。H-模板支架計(jì)算高度。H=7.890 m。m-計(jì)算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：1根。lb-模板支架的橫向長(zhǎng)度（m），此處取梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b0.800 m。la -梁底立桿縱距（m），la=0.400 m。La-梁計(jì)算長(zhǎng)度（m），La=25.000 m。綜合以上參數(shù)，計(jì)算得N1=3×132.090×7890.000/(1+1)×800.000)=1954.106N。2、考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗(yàn)算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng)考

35、慮疊合效應(yīng)時(shí)，按照下式重新計(jì)算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f計(jì)算得： =(1.05 × 10238.314 + 1954.106) / (0.253 × 424.000 × 0.981)=120.735N/mm2。 = 120.735 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整體側(cè)向力滿足要求。十、立桿的地基承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgk×kc = 170×1=170 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)

36、整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.05×10.238/0.09=119.447 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：N = 10.238 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.09 m2 。p=119.447kPa fg=170 kPa 。地基承載力滿足要求！體育館標(biāo)高-1.556.45、-0.606.30，截面為350mm×750mm的梁模板支架計(jì)算書：一、參數(shù)信息本算例中，梁的截尺寸為350mm×750mm，模板支架計(jì)算長(zhǎng)度為25m，梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：7.89，梁段集中線荷載(kN/m)：11.

37、902。根據(jù)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程DB33/1035-2006屬高大模板工程，須組織專家論證。結(jié)合工程實(shí)際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):110；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.8；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.8；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.8；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):0.8；（二）材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm×80mm，梁底支撐鋼管采用48×3.0鋼管，鋼管的截面積為A=4.24

38、×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面慣性矩為I=1.08×105 mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm13 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E9000 N/mm2,面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm15 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.4 N/mm2,面板彈性模量為E6000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照"底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kN/m3；施工人員

39、及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.5kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。所處城市為寧波市，基本風(fēng)壓為W00.5kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)為s0.355。二、梁底模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計(jì)算單元進(jìn)行計(jì)算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 266.67×18.00×18.00/6 = 1.44×104mm3；I = 266.67×18.0

40、0×18.00×18.00/12 =1.30×105mm4；1、荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：q10.30×0.270.08kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q20.75×24.00×0.274.80kN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：q30.75×1.50×0.270.30kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q42.50×0.270.67kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q52.00×0.270.53kN/m。底模的荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.35×(q1+q2+q3)+1.4×(q4+

41、q5)=1.35×(0.08+4.80+0.30)+1.4×(0.67+0.53)=8.67kN/m；2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<fm梁底模板承受的最大彎矩計(jì)算公式如下：Mmax=0.125ql20.125×8.67×0.35×0.35=0.133kN·m；支座反力為R1=R2=0.5ql=1.518 kN；最大支座反力R=0.5ql1.518 kN； = M/W=1.33×105/1.44×104=9.2N/mm2；面板計(jì)算應(yīng)力=9.2N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度

42、設(shè)計(jì)值 fm =15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算面板承受的剪力為Q=1.518 kN,抗剪強(qiáng)度按照下面的公式計(jì)算：=3Q/(2bh)fv =3×1.518×1000/(2×1000×18)=0.126N/mm2；面板受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.13小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ1302001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此梁底模板的變形計(jì)算如下：最大撓度計(jì)算公式如下:=5qkl4/(384EI)=min(l/150,10)其中，l-計(jì)算跨

43、度(梁底支撐間距): l =350.00mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 5×5.18×350.004/(384×6000.00×1.30×105)=1.302mm；面板的最大允許撓度值 = min(350.00/150,10)=2.33mm面板的最大撓度計(jì)算值 =1.30mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 2.33mm，滿足要求！三、梁底縱向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩W分別為: W=60.00×80.00×80.00/6 =6.40×104 mm3；

44、I=60.00×80.00×80.00×80.00/12 = 2.56×106 mm4； 1、荷載的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=1.518/0.2675.692kN/m。2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<fm最大彎矩 M =0.1×5.692×0.272= 0.040 kN·m；最大剪力 Q =0.617×5.692×0.27= 0.936kN；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 4.05×104/6.40×104 = 0.632 N/mm2；支撐

45、小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 0.632 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面最大抗剪強(qiáng)度必須滿足: =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應(yīng)力值計(jì)算： = 3×9.36×102/(2×60.00×80.00) = 0.293 N/mm2；支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv =1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.293 N/mm2小于支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗(yàn)算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撐小楞的最

46、大撓度計(jì)算值 = 0.677×5.692×266.674/(100×9000.00×2.56×106)=0.008mm；支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 0.008 mm小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min(266.67/ 150,10) mm，滿足要求！四、梁底橫向支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對(duì)支撐鋼管的計(jì)算按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1 、荷載計(jì)算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=1.518kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.800-0.350)/4×

47、;0.267×(1.2×0.110×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.267×(0.750-0.110)×0.300=0.323kN 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：N1=N2=1.841 kN；最大彎矩Mmax=0.414 kN·m；最大撓度計(jì)算值 max=1.335 mm；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 4.14×105/1.61×104 = 25.688 N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 25.

48、688 N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205.000 N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =1.335 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計(jì)算值 = 1.335 mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(575.00/ 150,10) mm，滿足要求！五、梁跨度縱向支撐鋼管計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=1.841 kN。 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)

49、最大彎矩 Mmax = 0.393 kN·m ；最大變形 max = 0.811 mm ；最大支座力 Rmax = 6.014 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.393×106 /(4.49×103 )=87.431 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 87.431 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.811mm小于最大允許撓度v=min(800/150,10)mm,滿足要求!六、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑

50、承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): 1.05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=6.014 kN；1.05R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 七、組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut指每根立桿受到荷載單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳

51、力）。根據(jù)前面的計(jì)算，此值為F1 =6.014 kN ；除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=1.35×0.15×7.891.60kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括模板自重和鋼筋混凝土自重：F3=1.35×(0.80/2+(0.80-0.35)/2)×0.80×(0.30+24.00×0.11)=1.985 kN；立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：N =6.014+1.598+1.984=9.596 kN；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 = 1.05Nu

52、t/(AKH)f - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； A - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； KH-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時(shí)，按規(guī)程 5.3.4采用；計(jì)算長(zhǎng)度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=1.80+2×0.10=2.000m； l0 = kh=1.163×1.272×1.800=2.663m；式中：h-支架立桿的步距，取1.8m；a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，取0.1m； - 模板支架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1， =1.272； k - 計(jì)算長(zhǎng)

53、度附加系數(shù)，取值為：1.163 ；故l0取2.663m； = l0/i = 2662.805 / 15.9 = 167 ；查規(guī)程附錄C得 = 0.253；KH=1/1+0.005×(7.89-4) = 0.981； =1.05×N/(AKH)=1.05×9.596×103/( 0.253×424.000×0.981)= 95.754 N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 = 95.754 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。八、組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向

54、力設(shè)計(jì)值Nut取不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。由前面的計(jì)算可知：Nut9.596kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk =0.7zsWo= 0.7 ×0.5×0.74×0.355 = 0.092 kN/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.5 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.355；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw

55、= 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.092×0.8×1.82/10 = 0.028 kN·m；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05×N/(AKH)=1.05×9.596×103/( 0.253×424.000×0.98)+28360.251/4490.000= 102.070 N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 = 102.070 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。九、

56、模板支架整體側(cè)向力計(jì)算1、根據(jù)規(guī)程4.2.10條，風(fēng)荷載引起的計(jì)算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達(dá)式為：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在計(jì)算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計(jì)算：F =0.85AFWkla/(La)AF-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=2.50×104×7.50×102=1.88×107mm2；wk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對(duì)模板，風(fēng)荷載體型系數(shù)s取為1.0,wk =0.7z×s×w0=0.7×0.74×1.0×0.5=0.259kN/m2；所以可以求出F=0.85×AF×wk×la/La=0.85×1.88×107×10-6×0.259×0.8/25×1000=132.090N。H-模板支架計(jì)算高度。H=7.890 m。m-計(jì)算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：0根。lb-模板支架的橫向長(zhǎng)度（m），此處取梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b0.800 m。la -梁底立桿縱距（m），la=0.800 m。La-梁計(jì)算