套管開窗側(cè)鉆水平井技術(shù)研究

1、中原油田鉆井科技成果材料51/2套管開窗側(cè)鉆水平井技術(shù)研究報告中原石油勘探局鉆井一公司二五年十月51/2套管開窗側(cè)鉆水平井技術(shù)研究驗收材料編 寫： 趙敬奎審 核：目 錄1、前言(3)2、研究思路(3)3、理論及實驗研究(3)4、現(xiàn)場應用情況.(10)5、效益分析及推廣前景.(11)6、結(jié)論與認識7、經(jīng)費決算報告8、用戶意見及效益證明9、附件（實驗報告）：鉆井配套工具示意圖.(13) 效益證明.(14)中原油田51/2套管開窗側(cè)鉆水平井技術(shù)研究項目研究報告一、前言1.1項目來源與推廣意義近幾年來，為了提高低產(chǎn)油井、低滲透油田和老油田的采收率，國外用鉆井技術(shù)施工了一批水平井，我國也鉆成不少水平井。

2、水平井通過增加井身與儲層的接觸面，來改變儲層流動條件，并將流動通道由原來的徑向流改為平面流，因此降低了液流速度及壓差。水平井鉆井是提高產(chǎn)量、增加經(jīng)濟效益的重要途徑，采用老井側(cè)鉆水平井是開采剩余油和特殊油藏更為經(jīng)濟的方法，特別對油層套管腐蝕、破裂、出水、水錐、氣錐及稠油低壓油層和垂直裂縫發(fā)育等油藏使用效果更佳。 中原油田是典型的復雜斷塊油氣田，隨著油田進入開發(fā)后期，很多油井含水率高達95%以上。為挖潛增效，必須對老油田、老區(qū)塊進行改造，以提高油氣采收率，開展套管開窗側(cè)鉆水平井研究工作，重點解決以下問題：1） 在老開發(fā)區(qū)由于油藏的非均質(zhì)性，受注水（或底水）開發(fā)的影響，造成部分井（層）水洗不均（或水

3、錐）甚至暴性水淹，嚴重影響了油水井利用率及采收率。2）對于低滲透油田，因油藏裂縫較發(fā)育，油藏儲集類型復雜，已開發(fā)的低滲透油田整體效益差，開發(fā)難度大，采油速度底。3）隨著開發(fā)時間的增長，油水井井況日趨變差，有的井出砂嚴重、套損嚴重、事故井、報廢井逐年增多。上述情況的開發(fā)區(qū)儲量動用程度差、剩余油多，不利于油田穩(wěn)產(chǎn)，且嚴重影響了開發(fā)效果。采用側(cè)鉆水平井工藝技術(shù)，通過縱向上層位選擇，平面上方位控制，開采老區(qū)剩余油，有利于提高采收率。采用原生產(chǎn)井開窗側(cè)鉆水平井可以達到以下目的：1）有利于緩和或阻止地層壓力的衰減；2）對注水作用引起的高含水可以把水控制到最低限度，從而減少用于堵水的費用和地面設施；3）有利

4、于動用水洗不均層油藏的儲量，提高開發(fā)效果；4）利用原生產(chǎn)井部分套管有利于少投入、多產(chǎn)出。因而開窗側(cè)鉆水平井工藝技術(shù)研究具有廣泛的推廣應用前景。 1.2.3完成情況 針對中原濮城油田東沙二上1油藏存在的問題，平面上剩余油藏分布特征及潛力評價，研究成果在5口開窗側(cè)鉆水平井中進行了實驗和應用，各項技術(shù)指標均達到合同規(guī)定的技術(shù)指標，取得顯著的經(jīng)濟效益。二、理論及實驗研究2.1開窗側(cè)鉆水平井設計要點2.1.1地質(zhì)、油藏工程條件套管內(nèi)側(cè)鉆水平井可以提高采收率和經(jīng)濟效益。但是在選擇側(cè)鉆水平井井位時，必須以下列地質(zhì)條件為前提，側(cè)鉆水平井才能收到更好的效果。1）側(cè)鉆水平井是把井眼鉆在儲油層里用以擴大供油面積，而

5、不是迫使石油遠距離流向井眼，因此地質(zhì)結(jié)構(gòu)必須具有良好滲透性。2）必須在儲油層內(nèi)選擇結(jié)構(gòu)疏松但不跨塌，滲透性較高的區(qū)域鉆水平井眼，這樣才有利于開發(fā)。3）對于儲油層內(nèi)的自然裂縫，在側(cè)鉆水平井中井眼的方向（既水平段方向）與自然裂縫方向形成的角度應該是直角，既對儲油層內(nèi)的垂直裂縫采用側(cè)鉆水平井效果最佳。4）側(cè)鉆水平井位置既方位應背于或高于出水區(qū)（含水層）。5）最為重要的是對孔眼內(nèi)凹陷的頁巖或軟地層的易坍塌部分，在完鉆后必須下套管封隔，以防坍塌及污染產(chǎn)層，整個側(cè)鉆水平井過程中必須保護好油層，減少污染。中原油田實施的5口開窗側(cè)鉆水平井主要分布在濮城油田東沙二上1油藏，該油藏位于東濮凹陷中央隆起帶的北端，濮

6、城構(gòu)造的北部。含油面積9.17km2，地質(zhì)儲量1089*104，標定采收率40.59%，可采儲量442*104。該油藏從1980年投入全面開發(fā)，至今已有25年開發(fā)歷史，目前已屬特高含水期的綜合治理階段。目前油藏存在問題：注采井網(wǎng)不完善，水驅(qū)控制程度降低；油藏綜合含水高，采出程度靠，剩余油分布零散；層間非均質(zhì)性強、層間隔層小，小層動用差異大；油藏綜合含水高，生產(chǎn)成本高。東沙二上1地層的沉積體系屬于湖泊-三角洲沉積體系，沙二上1砂層組自下而上經(jīng)歷了一個湖進-湖退-湖進的旋回沉積，在其內(nèi)部又發(fā)育了多個次級湖進-湖退沉積旋回，各種沉積微相反復出現(xiàn)。湖退沉積旋回主要發(fā)育在6、7、8、9沉積小層，湖進旋回

7、主要發(fā)育在11、3、1、等沉積小層。東沙二上1砂層各小層物性參數(shù)變化較大，儲層平面非均質(zhì)強。一類層水洗程度高，水淹嚴重，剩余可采儲量少，而二、三類層水洗程度較低，還有一定的剩余油潛力。近幾年新井情況表明，東區(qū)沙二上1油藏剩余油潛力主要分布在二類層內(nèi)。剩余油除了分布在斷層高部位、注采相對不完善井區(qū)和井間干擾形成的死油區(qū)外，大多分部在水淹區(qū)周圍?？衫脗?cè)鉆水平井來挖潛剩余油藏。2.1.2設計原則2.1.2.1窗口確定原則側(cè)鉆水平井開窗，應根據(jù)井身剖面確定開窗的位置和方法，其原則如下：1）窗口選擇在套管完好，管外水泥固結(jié)質(zhì)量好的井段。2）最好在中硬地層開窗，鉆到目的層時地層硬度和膠結(jié)情況盡可能保持一

8、致。3）開窗方式的選擇，對短、中半徑的井應盡量采取截斷式開窗，長半徑的井采取截斷式開窗或?qū)逼鏖_窗兩種方法。4）窗口位置應保證側(cè)鉆水平井軌跡的實現(xiàn)。2.1.2.2井身剖面設計原則1）根據(jù)地質(zhì)開發(fā)方案，所選擇井身剖面能完成側(cè)鉆水平井的目的。2）選擇井眼曲率、造斜點和最大井斜角等參數(shù)時，應有利于鉆井和采油作業(yè)。3）根據(jù)油田構(gòu)造特征、油氣產(chǎn)狀、水淹、底水和裂縫分布等情況設計，有利于提高采收率，改善投資效益。4）在達到側(cè)鉆水平井目的的前提下，應盡可能選擇簡單的剖面類型，以減少井眼軌跡控制的難度。5）有利于安全快速鉆進，降低成本。2.1.2.3井眼軌跡設計原則1）造斜段應選在比較穩(wěn)定的地層，避免在巖石破

9、碎帶、漏失地層、流砂層或容易坍塌等復雜地層。2）造斜點選在可鉆性均勻地層，避開中間硬夾層，且地層傾角變化較小段。3）盡可能地穿透更多的油層，增大出油面積。 4）避開老井水淹區(qū)，油藏氣頂，水錐、底水。 2.1.2.4設計內(nèi)容 側(cè)鉆水平井設計涉及內(nèi)容較多，但從地質(zhì)、油藏工程和鉆井工程考慮，主要應滿足以下幾點。1）高程控制（垂深）水平井的高程控制，是最關(guān)鍵參數(shù)，在此控制范圍內(nèi)，必需將水平段或亞水平段保持在油藏內(nèi)，若水平段鉆在蓋層或底層中將一無所獲。因此垂深的設計，一定要考慮油層中剩余油量、油藏厚度、鉆達目的層的深度，其實質(zhì)仍市是經(jīng)濟效益的問題。2）曲率半徑確定曲率半徑時應考慮下列問題：A、井口和油層

10、入口之間的水平位移；B、造斜點位置；C、需鉆水平段長度；D、完井約束條件。因曲率半徑確定后，其造斜點位置和水平位移也就確定了，考慮側(cè)鉆水平井屬于老井的二次完井，在目前工藝技術(shù)條件下，以中半徑水平井為宜。3）方位方位的設計目的是應用水平段來充分發(fā)揮油層中未動用儲量及剩余油藏的作用，以達到側(cè)鉆水平井的目的。因此，方位的設計實質(zhì)上就是考慮鉆井軌跡的走向問題。除考慮鉆井軌跡應能鉆入啟動儲量區(qū)外，還應重點考慮以下問題：A、對于油層裂縫較發(fā)育的低滲透油田，應根據(jù)裂縫在油藏中發(fā)育方向、傾角和切穿的深度以及在開發(fā)中所起的作用，其方位的選擇應盡量沿垂直裂縫走向設計，以提高水平段的裂縫鉆遇率。B、水平段的走向應與

11、沉積相主水道或砂體發(fā)育方向垂直或斜交，使水平段獲得較高的波及系數(shù)。C對于開發(fā)區(qū)水平段方位設計必須避開目的層或上覆已開發(fā)油藏的原水竄通道的水淹區(qū)或來水方向。2.2開窗側(cè)鉆水平井鉆井工藝及完井工藝研究2.2.1開窗方式的選擇套管開窗是套管側(cè)鉆施工的關(guān)鍵工序，窗口質(zhì)量的好壞涉及到側(cè)鉆成功與否。開窗方式有兩種：1）下導斜器開窗；2）截斷磨鞋開窗（段銑）。兩種開窗方式優(yōu)缺點：分類 方式導斜器開窗截斷磨鞋開窗優(yōu)點1、作業(yè)時間短；2、套管切削量小。3、費用低1、下井工具簡單；2、下井作業(yè)可靠性高；3、受原井套管磨損、腐蝕的影響小。缺點1、導斜器無可鉆性，如定位不好無法糾正；2、窗口如造型不好，影響下一步起下

12、鉆作業(yè)。1、作業(yè)時間長；2套管切削量大，容易在鉆桿上形成“糖葫蘆”而卡鉆。在中原油田一般采用下導斜器開窗方式，且滿足了下部施工的需要。2.2.2動力鉆具選型研究動力鉆具在側(cè)鉆水平井工藝過程中主要起造斜、鉆進，保證側(cè)鉆水平井軌跡的作用。側(cè)鉆水平井多用單彎或可調(diào)整角度的螺桿鉆具，因其使用井眼為118mm，大多使用國產(chǎn)5LZ95、9LZ95系列，國內(nèi)生產(chǎn)廠家較多，主要有大港、北京、維坊、勝利鉆采、高峰等。2.2.2.1確定螺桿鉆具工作參數(shù)1）確定洗井流量洗井流量根據(jù)鉆進速度、環(huán)空上返速度、攜帶鉆屑能力以及循環(huán)總壓降等確定最優(yōu)流量范圍。依據(jù)51/2套管開窗成功的技術(shù)，選用排量在6-8L/S。2）根據(jù)流

13、量選擇螺桿鉆具轉(zhuǎn)子形式如果選擇的流量在螺桿鉆具額定流量范圍內(nèi)，則選擇實心轉(zhuǎn)子螺桿鉆具。如果根據(jù)選擇流量大于螺桿鉆具額定最大流量，則選用轉(zhuǎn)子為中空型的螺桿鉆具。3）根據(jù)擬定流量選擇鉆頭噴嘴螺桿鉆具規(guī)格及類型選定后，鉆頭允許壓降就已確定，即可根據(jù)鉆頭壓降和擬定流量選擇鉆頭噴嘴尺寸。這里需要注意的是，無論何種螺桿鉆具，都有總流量的3%-7%通過軸承系統(tǒng)后排至環(huán)空，實際上只有93%-97%的鉆井液通過鉆頭水眼，因此鉆頭水眼尺寸應按擬定流量的93%-97%選擇。4）確定鉆頭轉(zhuǎn)速螺桿鉆具流量在額定范圍內(nèi)變化時，鉆頭轉(zhuǎn)速也發(fā)生變化，流量增大，轉(zhuǎn)速增高；反之亦然。實際流量確定后，鉆頭轉(zhuǎn)速可有下式確定：n實=式

14、中n實-實際鉆頭轉(zhuǎn)速，r/min Q實-實際工作流量，L/s N額-額定轉(zhuǎn)速上限，從螺桿鉆具規(guī)格表中查得，Q額-額定工作流量，從螺桿鉆具規(guī)格表中查得 由于鉆頭在井底工作轉(zhuǎn)速等于空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速一半時，井下動力鉆具輸出的功率最大。因此選擇合適的鉆壓，促使井下動力鉆具處于最佳工作狀態(tài)是提高鉆井速度的基礎，同時也是保證側(cè)鉆水平井軌跡圓滑的條件。單彎螺桿的度數(shù)由曲率半徑來確定，必須滿足工程的要求。小井眼動力鉆具定向螺桿可先用范圍比較大， 有0.5°、0.75°、1°、1.25°、1.5°、1.75°等幾種，因為小井眼動力鉆具較短，造斜效果一般都比較高

15、，中半徑曲率水平井多使用1.5°-1.75°單彎，他的造斜率一般在3.5°-6°/10米，螺桿鉆具的彎角使鉆頭產(chǎn)生偏距，雙驅(qū)復合鉆進時鉆具所受的約束更大，交變的動應力使鉆具易發(fā)生疲勞斷裂，也易使螺桿鉆具的薄弱環(huán)節(jié)產(chǎn)生先期損壞，彎角越大，鉆頭偏距也越大，所受的交變力和扭矩越高。因此1.75°單彎不適宜進行長井段復合鉆進。 2.2.3鉆頭優(yōu)選 小井眼水平井因其裸眼井段短，鉆具摩擦力較大，井斜大，動力鉆具反扭角較大，定向井段一般采用牙輪鉆頭，工具面易掌握，定向效果較好，但是應選擇加強保徑部位的鉆頭。 而且選用高轉(zhuǎn)速的牙輪鉆頭可以提高機械鉆速。2.2.

16、4鉆井液技術(shù)水平井的成功與否鉆井液很關(guān)鍵，使用鉆井液要考慮攜帶地層巖屑能力強、潤滑性能好及成本低等因素。2.2.4.1.側(cè)鉆水平井對鉆井液的難點鉆井液工作難點，主要解決易漏、易卡、潤滑、攜砂、防塌方面的問題。(1). 小井眼鉆井鉆具與井眼的間隙隙小，循環(huán)時環(huán)空壓耗較常規(guī)井大幅升高，鉆井泵壓較高，排量小，鉆屑在井內(nèi)反復滾動，被研細，增大了測定摩阻，易發(fā)生井下粘卡復雜情況，鉆井液流變性能應滿足鉆井攜砂要求。(2). 在進入虧空漏層前應加入一定量的堵漏材料進行防漏，造成固控設備無法正常使用，大量鉆屑有害固相進入鉆井液，增加鉆井液處理難度，影響鉆井液的潤滑性能。(3). 鉆具在井眼里上下活動時產(chǎn)生的壓

17、力激動大使鉆井液的當量密度隨之增加，都使得小井眼施工中的井漏發(fā)生幾率要比常規(guī)井眼大的多；井漏發(fā)生后由于考慮到井眼間隙小和螺桿井下工具的安全，粗顆粒的堵漏材料無法加入，堵漏效果受到影響。2.2.4.2小井眼鉆井對鉆井液技術(shù)要求：(1). 具有良好的流變性能，能滿足大斜度井段及水平段攜砂清潔井眼的需要。(2). 鉆井液性能優(yōu)質(zhì)穩(wěn)定，濾失量小，泥餅薄韌、致密、光滑，具有良好的潤滑防卡性能。(3). 具有一定的防漏堵漏能力，且堵漏劑不影響地質(zhì)錄井、MWD，避免摩阻劇增。(4). 鉆井液具有一定的抑制防塌、抗鹽膏污染能力。(5).有效地減少鉆井液中的固、液相侵入儲層產(chǎn)生的傷害，保護油氣層。2.2.4.3

18、 鉆井液體系的選擇根據(jù)開窗側(cè)鉆水平井的地質(zhì)特征、施工難度對鉆井液的特殊要求，我們采用正電膠鉆井液體系，優(yōu)選鉆井液處理劑，進行室內(nèi)配伍試驗，其中BPS為有機黑色正電膠，主要作用為流型調(diào)節(jié)、抑制分散膨脹、改善濾餅質(zhì)量；SAK-1為硅鉀基抑制防塌劑，主要作用為抑制防塌、抗溫降濾失；JHC為多元聚合醇主要作用潤滑、防塌；FCR-2為高強堵漏劑，主要作用隨鉆防漏堵漏；PAMS-900為乙烯基磺酸鹽聚合物，作抗鹽抗鈣聚合物包被劑。對處理劑進行室內(nèi)的優(yōu)選試驗，硅醇正電膠鉆井液性能指標達到設計要求，能夠滿足鉆井施工的需要。該鉆井液體系具有流變性好，抑制性強，攜砂及清潔井眼能力好，潤滑性好等優(yōu)點，確定的鉆井液配

19、方如下，1# 側(cè)鉆井所需老井井漿50方2# 1#井漿0.2%NaOH0.1%Na2CO30.5%BPS2%SAK-10.3% PAMS-9003%JHC1.5% FCR-2+5H2O現(xiàn)場鉆井液技術(shù)1.套管開窗段該井段采用聚合物低固相鉆井液井漿，進行適當調(diào)整，鉆井液性能符合設計要求，滿足開窗作業(yè)時，磨銑鐵屑和水泥塊能及時攜帶返出地面。2.造斜增斜井段進入側(cè)鉆點，按配方進行轉(zhuǎn)化，改善泥餅質(zhì)量，提高鉆井液的潤滑、攜砂性能和抑制防塌、防漏、抗污染能力，提高鉆井液的靜切力和動切力，保持適宜的鉆井液動塑比值，鉆井液攜砂性能良好，防止形成巖屑床，保證起下鉆順利?？刂坪侠淼你@井液密度，滿足支撐井壁需要；按設計

20、提前關(guān)停注水井，進入高壓水層前將密度加起來，防止地層水污染泥漿，造成井下復雜。充分使用好固控設備，最大限度的清除有害固相，控制低密度固相含量小于8%，如有特殊原因造成固控設備不能使用，就要補充膠液，用稀釋法和替換法控制固相含量。由于井眼、鉆具等方面因素的制約，泵壓高，泵排量受到限制，不宜采用大排量洗井的方式。在井斜超過45°以后，在砂巖地層所鉆鉆屑細小，鉆屑受鉆具與井壁的研磨變得更細，在易漏地層而且由于防漏加入堵漏劑，固控設備的凈化能力有限，導致鉆井液的含砂量增加，相應大斜度段巖屑床必然增厚，采取了幾個方面的配套工程措施，提高了鉆井液的清砂攜砂能力。.適當提高鉆井液切力，YP:815

21、Pa，Gel:1.5/3.0Pa，適當粘度7095s，利于井壁清洗。.每鉆進一根單根，倒劃一根單根長度，再上下活動循環(huán)12分鐘，把井底的鉆屑攜帶出新井眼。.每鉆進50m短起下一次，破壞巖屑床，清除下井壁濾餅上粘附的鉆屑。.轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)動鉆進與螺桿滑動鉆進交替進行，以鉆具擾動破壞巖屑床，鉆井液螺旋擾動提高巖屑返速。.打入100s高粘度的洗井液，循環(huán)12周；輔助清砂。2.2.5、完井工藝研究：完井是油田開發(fā)的重要環(huán)節(jié)，搞好完井工作，對保護油氣層、充分發(fā)揮油（氣）井應有的產(chǎn)能和使用壽命至關(guān)重要。水平井的完井有其特殊性，目前水平井完井技術(shù)自成體系，常用的方法有裸眼、射孔、割縫襯管、割縫襯管封隔器等。根據(jù)中原

22、油田地層特點、水平井剖面，51/2"套管開窗側(cè)鉆水平井完井采用割縫襯管完井法，最大程度地保護好油層，以便在水平段獲得最小生產(chǎn)壓差，從而達到以最低成本獲得最大可能的產(chǎn)油量。2.2.5.1固井作業(yè)提高頂替效率尾管和井眼之間間隙小、水泥環(huán)薄、尾管不居中，則提高頂替效率對保證固井質(zhì)量就顯得尤為重要。由于開泵壓力高導致尾管在下完后就得座掛，活動尾管以提高頂替效率這一特殊有效措施沒法使用，所以只有在鉆井液性能、隔離液選擇、水泥漿流變性及頂替排量等方面做文章。 (1)、調(diào)整鉆井液性能 尾管下到底循環(huán)一周后，即可調(diào)整鉆井液性能使其達到“三低、一薄、一適中”：粘度低、切力低、失水低、泥餅薄、密度適中，

23、并充分循環(huán)，在保證井眼穩(wěn)定的前提下降低循環(huán)壓力和后期的替漿壓力。 (2)、優(yōu)選隔離液由于小井眼窄間隙循環(huán)壓降大，井底受力較常規(guī)井眼高，所以可選擇密度低的隔離液，占環(huán)空高度也可適當多一些，對于不含鹽或氯根低的鉆井液可選擇SNC15%+H2O或水，對于飽和鹽水或氯根較高的鉆井液可選擇CMC膠液，要計算其體積使紊流狀態(tài)下和井壁的接觸時間為10min或更長一些，但如果井壁穩(wěn)定性差，則不要太多。(3)、水泥漿流變性及頂替排量 要使用好分散劑和減阻劑，減少流動阻力，降低替漿壓力，防止井漏發(fā)生。 通過計算范寧-達西公式1可發(fā)現(xiàn)，51/2"套管開窗掛"尾管井的環(huán)空壓耗占循環(huán)系統(tǒng)壓耗的60-

24、80%，與常規(guī)井眼比，其環(huán)空當量循環(huán)密度要高得多，經(jīng)常超過地層的破裂壓力。所以，必須認真計算頂替時的當量循環(huán)密度，在不壓破地層的前提下，盡可能采取紊流頂替，否則環(huán)空窄邊的鉆井液很難被替走。2.2.5.2、水泥漿性能要求根據(jù)國內(nèi)外對小井眼窄間隙的水泥漿體系的研究，51/2"套管開窗井的固井水泥漿體系應該滿足：1、使用摩阻小且更為分散的水泥漿體系；2、失水低于API 50mL，自由水為0；3、要有好的沉降穩(wěn)定性；4、稠化時間必須穩(wěn)定；5、盡量縮短過渡時間；6、水泥石要有很好的彈性和韌性。2.2.6 51/2"套管開窗側(cè)鉆水平井有關(guān)問題探討2.2.6.1側(cè)鉆水平井井眼控制1）曲率

25、類型側(cè)鉆水平井曲率類型分為四種，如圖所示：曲率為“增-增”型式，適用目的層上蹺的側(cè)鉆水平井；曲率為“增-降”型式，適用于目的層下傾的側(cè)鉆水平井；曲率a為“增-穩(wěn)-增”型式，b為“單增”型式，是常用的側(cè)鉆水平井方式。曲率a中穩(wěn)斜段既為初始切線段，目的在于補償造斜率的不穩(wěn)定性。但是對于巖性一致和地層傾角易預測的正在開發(fā)的地區(qū)就無需在設計中考慮，而采用曲率b的單增型式。在側(cè)鉆水平井曲率類型確定后，特別是選用曲率時，由于從垂直段到水平段（甚至從45°到水平）定向控制的必要性，所以下切線段一般應在鉆井設計中考慮。既鉆水平段之前，應在曲率半徑的下部先鉆一平穩(wěn)的造斜段，使井下鉆具組合在旋轉(zhuǎn)前退出較

26、嚴重的狗腿段，以減少交變應力和沖擊力的作用。造斜段底部切線長度的增加也為操作者在鉆進中提供了“安全余量”。2）曲率的確定確定曲率既造斜率是側(cè)鉆水平井成敗的關(guān)鍵。曲率的確定可根據(jù)下列公式計算：BR*R=1719式中BR水平井曲率，（°）/30m； R曲率半徑，m。在造斜點確定的基礎上，為了使曲率與造斜點相適應，以準確地到達靶區(qū)位置，因此對造斜率就有一個限制，這是設計時必須注意的問題，造斜率一般應在（10°-20°）/30 m范圍內(nèi)，據(jù)國外資料介紹，推薦最理想的造斜率為17°/30m，這時磨擦最小，鉆桿受力不大，鉆柱不易產(chǎn)生疲勞。3）側(cè)鉆水平井井眼軌跡調(diào)整套

27、管內(nèi)側(cè)鉆中半徑水平井關(guān)鍵要考慮井下鉆具組合，按設計造斜率進行增斜的能力。由于完成井身剖面的進尺有限和要求在非常小的垂深內(nèi)達到水平，該增斜能力極為重要。一般情況下，中半徑都設計成垂深與移距的改變相等，但在特定場合，可以通過改變直線井段的傾角，在鉆進過程中對井眼軌跡進行調(diào)整，見圖：第一個造斜段從造斜點開始，然后增斜使井斜角達到45°。由于實際造斜率可能與設計的或理論上的不同，所以鉆進這一段對了解鉆具的性能和地層的可鉆性十分關(guān)鍵。為了補償?shù)谝粋€造斜段中實際與設計造斜率之間的偏差，下一步就采用穩(wěn)斜鉆具完成直線井段。如果初始造斜率比預計的低，那么所設計的直線井段就要縮短；如果比設計的高，直線段

28、則較長。鉆完直線井段后，中半徑井通常井斜角已達到45°-60°，這時開始下一個造斜段。當井眼接近水平時，鉆進一定井段垂深變化較小，水平位移變大。因此，當井眼接近水平時，第二個造斜段為獲得最終的井斜角所需垂深比第一個造斜段要小。如果造斜率繼續(xù)改變，則變化主要出現(xiàn)在橫向平面里，而在垂直平面里變化很小，結(jié)果井斜角變大，垂深精確度增加。2.2.6.2側(cè)鉆水平井完井管柱 據(jù)國外資料Jear-Francois Giamnesini所著怎樣鉆水平井介紹，“從采油角度來看，水平井油層段井徑的大小不象直井那么重要，井徑縮小不會減產(chǎn)。如今，多數(shù)大曲率半徑水平井井徑為219.1mm，中曲率半徑在

29、193.7-114.3mm之間或更小” 。因此，側(cè)鉆水平井完井管柱的選擇，只要能滿足強度和入井條件即可。由于側(cè)鉆水平井受原油井套管及井眼曲率的限制，所以完井管柱要進行校核并滿足以下公式條件。1）管體允許的彎曲半徑R0R=K1K2式中 R0-井眼曲率半徑，mR-允許的套管彎曲半徑，mE-彈性模量，E=206*106kPaD-管柱外徑，cmYp-鋼材的屈服極限，kPaK1-抗彎安全系數(shù)，K1=1.8K2-螺紋連接安全系數(shù)，K2=32）允許管柱下入最小曲率半徑R0R=式中R0-井眼曲率半徑，mm R-允許管柱入井的最小曲率半徑，mm L1-單根套（油）管平均長度，mm-管體或接箍外徑與井眼井徑差值，

30、mmf-間隙值，mm（軟地層f=1.0；硬地層f=3-6） 3）以全角變化率校核允許管柱下入的經(jīng)驗公式 式中1-始井斜角, 1=0° 2-終井斜角, 2=90° -方位角度,( °)式中1、2、均為設定值。則sin2max=1，計算滿足條件，套管彎曲撓度Z0值與井徑關(guān)系應是d+2 Z0D（條件公式）Z0=×106式中Z0-套管彎曲撓度，cm D-井眼井徑，cm d-套管外徑，cm q-每米管柱質(zhì)量，kg/m L-單根套管長度，m I-管材轉(zhuǎn)動慣量，cm4 E-鋼材彈性模量，E=206×106kPa/m2側(cè)鉆水平井完井管柱的選擇除滿足以上條件公式

31、外，還應考慮扶正器與井眼尺寸配合要求和套管柱設計方法中常規(guī)的套管與井眼配合尺寸的規(guī)定。四、經(jīng)濟效益和社會效益51/2"套管開窗側(cè)鉆水平井技術(shù)的研究實施，不僅使一批損壞的油井重新投產(chǎn)，達到了低投高效的目的，也使我們掌握了側(cè)鉆水平井技術(shù)，拓寬了鉆井市場。要想取得側(cè)鉆水平井較好的效益，需要油藏工程、采油工程、鉆井工程的協(xié)調(diào)與配合。據(jù)國外資料介紹“同直井比較，水平井成本高，但總的效益還是很有競爭力的。成本是直井的1.5-4倍，產(chǎn)量是直井的2-5倍?！眰?cè)鉆水平井更優(yōu)于一般水平井，這是因為利用了大部分原油井井眼即可節(jié)約鉆井進尺，又節(jié)約了套管的緣故?？紤]一口側(cè)鉆水平井的前景時，尤其是儲層復雜且不均

32、勻時，預計產(chǎn)量是很難估計的，因此側(cè)鉆水平井的效益主要決定于生產(chǎn)層的選擇正確與否。我局施工的5口開窗側(cè)鉆水平井完井后，口井產(chǎn)油量是以前直井的3倍以上，取得了良好的經(jīng)濟效益。濮1-側(cè)平239井濮側(cè)平16井濮1-側(cè)平231井濮6-側(cè)平65井濮1-側(cè)平193井2t/d11 t/d7 t/d4 t/d4 t/d研究應用情況：20042005年完成側(cè)鉆水平井5口，工程設計符合率100，井身質(zhì)量合格率100。極大地推動中原鉆井技術(shù)的發(fā)展和進步，為油田的井況防治措施提供了保障，一定程度上完善了中原油田注采井網(wǎng)，使小區(qū)快剩余油得到最大限度的開采。五、51/2"套管開窗側(cè)鉆水平井現(xiàn)場應用實例濮6-側(cè)平6

33、5井 該井于2004年4月20日開窗側(cè)鉆，2004年6月20日完井，鉆井周期51.33d，建井周期67.67d，平均機械鉆速1.50m/h，裸眼進尺690.00m，完鉆井深2955m，水平位移277.43m，最大井斜82.5°，達到了地質(zhì)設計要求。濮側(cè)平16井設計垂深2389.7m，鉆探目的是開發(fā)沙二上19油層，設計A靶垂深2383.4m，位移183.37m ；B靶2388.9m，位移248.56m；設計最大井斜85.18°；設計軌跡類型直增水平段；水平段77.11米，在油層中穿行69.36米濮1-側(cè)平193井濮1-側(cè)平193井是部署在東濮凹陷中央隆起帶濮城構(gòu)造西區(qū)的一口5

34、1/2套管內(nèi)開窗側(cè)鉆水平井，井口位于濮城構(gòu)造西區(qū)濮1-193井原井口。設計垂深2397.05m，（斜深2850m），目的層為沙二上19沙組，設計最大井斜89.69°，水平段長200m。實際完鉆井深2788m，最大井斜90.5°,水平位移485.41m，水平段長158m，裸眼段長653m。六、結(jié)論與認識綜合地運用了51/2套管內(nèi)開窗側(cè)鉆水平井的鉆井技術(shù)，在鉆頭的優(yōu)選和應用、井身質(zhì)量及軌跡控制、安全防卡、小井眼水平井鉆井液、固井技術(shù)等方面進行了探索和應用，取得了很好的效果，創(chuàng)造了中原油田小井眼水平井鉆井多項高難度指標，為今后這類高難度51/2套管開窗側(cè)鉆水平井的施工提供了寶貴的

35、經(jīng)驗。為挖掘老油田剩余油氣藏，恢復油田產(chǎn)能，提高采收率探索了一條新思路。1科學的選井與合理的剖面設計，是側(cè)鉆水平井能否安全施工的先決條件；合理選擇造斜工具，對軌跡控制至關(guān)重要；加強隨鉆監(jiān)控，采用短井段、勤調(diào)整、小調(diào)整的措施，能有效地保證井眼軌跡的圓滑，減小摩阻和扭矩，是實現(xiàn)優(yōu)質(zhì)安全快速鉆井的關(guān)鍵。2合理的鉆井液體系是安全施工的重要保障。原油含量應控制在8-10%，薄而致密的泥餅質(zhì)量對提高鉆井液的潤滑防卡能力尤為重要。現(xiàn)場應用表明：SMP、LV-CMC、聚合醇、瀝青等處理劑共同存在時，協(xié)同效果較好。對于沙一鹽防塌鉆井液密度也至關(guān)重要。3選擇性能良好的尾管懸掛器，優(yōu)選水泥漿配方，能保證固井施工安全

36、及固井質(zhì)量。4側(cè)鉆水平井是一項系統(tǒng)工程，施工中各個環(huán)節(jié)的把關(guān)與各施工方的協(xié)作配合，以及設備配套齊全缺一不可。5精細油藏描述是水平井設計的基礎?，F(xiàn)場使用井例 濮6-側(cè)平65井1、概況濮6-側(cè)平65井是中原油田第一口側(cè)鉆小井眼水平井。在該井的施工中，存在著無施工經(jīng)驗，鉆具造斜率難以控制，地層不確定因素多，目的層易漏失，鉆井液體系及性能難以調(diào)節(jié)等諸多困難。通過對開窗側(cè)鉆、井眼軌跡、鉆井液等各個關(guān)鍵環(huán)節(jié)的控制，順利完成了施工任務，并達到設計要求。在實鉆施工中，鉆至A點2844m后，甲方根據(jù)錄井結(jié)果和地質(zhì)需要修改了原地質(zhì)設計，填井側(cè)鉆后，鉆至2835m，又第二次修改設計，具體情況見表1，表1 中A、B兩

37、靶均為矩形靶，垂向移動小于1m，左右移動小于5m。表1 靶心設計修正情況修正設計A靶B靶垂深(m)水平位移(m)方位(°)垂深(m)水平位移(m)方位(°)原設計2752.33168.8666.772755.33233.8666.92補充設計12751.33196.7670.092754.33233.0970.71補充設計2鉆至2835m，甲方要求以目前井斜穩(wěn)斜鉆進完鉆該井于2004年4月20日開窗側(cè)鉆，2004年6月20日完井，鉆井周期51.33d，建井周期67.67d，平均機械鉆速1.50m/h，裸眼進尺690.00m，完鉆井深2955m，水平位移277.43m，最大井

38、斜82.5°，達到了地質(zhì)設計要求。2 、 開窗側(cè)鉆開窗側(cè)鉆的關(guān)鍵是首先要根據(jù)固井數(shù)據(jù)確定合理的開窗側(cè)鉆位置；其次是要選擇合適的開窗工具，包括斜向器和銑錐；然后實施開窗和修窗作業(yè)。（1）窗口的確定。根據(jù)原井眼固井質(zhì)量，套管串結(jié)構(gòu)，地層穩(wěn)定性等情況資料調(diào)研，結(jié)合井身剖面設計綜合考慮，確定窗口位置為2503m。（2）斜向器的選擇。考慮到側(cè)鉆水平井起下鉆頻繁，對斜向器的固定較為嚴格，決定采用地錨式斜向器，用水泥固定。斜向器結(jié)構(gòu)參數(shù)為：外徑116mm，長度2.86m，斜面長2.04m，錐度3.3°，地錨長15.86m。（3）銑錐的選擇。為加快施工進程，采用ZJX-118×2

39、10鉆鉸式復合銑錐。該銑錐操作簡單，一趟鉆可完成開窗、修窗等全套開窗工藝，節(jié)約起下鉆時間。（4）開窗與修窗。斜向器按預定位置、方位固定好后，下入鉆具組合：118mm復合銑錐+105mmDc×2根+89mmHWDP×9根+73mmDP。磨銑參數(shù)：鉆壓020KN，轉(zhuǎn)速5060r/min，排量8L/s。開窗過程中，每鉆進2030cm，上提鉆具一次，邊開窗邊修窗，控制修窗速度每1cm約40min，開修窗完畢，銑進地層2m左右，上提下放鉆具無阻卡，確保窗口暢通后起鉆，開窗作業(yè)結(jié)束。3、 井眼軌跡控制3.1 脫離老井眼井段（25072533m）為盡快脫離老井眼，減少磁性干憂，采用穩(wěn)斜鉆

40、具復合鉆進。穩(wěn)斜鉆進鉆具結(jié)構(gòu)為：118mmYA517鉆頭+95mm直螺桿+105mmDc×2根+89mmHWDP×9根+73mmDP。鉆壓20-30KN，轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速60r/min。至2533m，井斜1.4°，方位37.5°，夾壁墻厚度約為2m，有線隨鉆可以有效工作，起鉆換定向鉆具組合。3.2 第1增斜段（2533.0-2685.91m）（1） 定向鉆進段（2533-2603.94m）鉆具組合為：118mmYA517鉆頭+95mm單彎螺桿(1.5°)+89mm無磁承壓鉆桿（NDP）×1根+89mmHWDP×15根+73mmDP。

41、由于定向點方位與設計方位不一致，井斜較小，因此，起始定向采用磁性工具面模式，邊增斜邊增方位，測量井斜達4°后，換為高邊工具面模式鉆進全力增斜。鉆井參數(shù)：鉆壓3040KN，排量8L/s，泵壓20Mpa。鉆至2603.94m，井斜22.5°，方位43.5°，平均增斜率為29.74°/100m，方位變化率為8.45°/100m。(2)旋轉(zhuǎn)鉆進段（2603.94-2633.0m）。將鉆頭更換為118mmGP545 PDC鉆頭，鉆具結(jié)構(gòu)不變。鉆井參數(shù)：鉆壓20-30KN，轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速60r/min，排量8L/s，泵壓24Mpa。復合鉆進至井深2633.0m時

42、，井斜為20.1°，方位為43°，方位基本未動，平均降斜率為8.26°/100m。（3）滑動鉆進（2633-2685.91m）。鎖定轉(zhuǎn)盤滑動鉆進，鉆井參數(shù)：鉆壓1020KN，泵壓24Mpa，高邊工具面40°左右邊增斜邊增方位，井斜增至32.7°，方位60.5°，平均增斜率23.81°/100m，扭方位率33.07°/100m。由于PDC鉆頭工具面擺動困難，短起下清砂后效果不佳，決定起鉆換單牙輪鉆頭，第1增斜段結(jié)束。3.2 第2增斜段（2685.91-2772.94m）該井段設計造斜率33°/100m，是水

43、平井井眼軌跡調(diào)整段。所用鉆具組合：118mmYC517鉆頭+95mm單扶單彎螺桿(1.5°，扶正器外徑114mm)+89mm NDP×1根+89mmXPDP×18根+89mmHWDP×15根+73mmDP。鉆井方式是旋轉(zhuǎn)鉆進與滑動鉆進相結(jié)合，定向時鉆壓3050KN，泵壓25Mpa，導向鉆進時鉆壓20-30KN，泵壓23Mpa，轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速60r/min。為減少摩阻，混原油5m3，井下情況正常。至2772.92m，井斜增至63.9°，方位69.5°，平均增斜率35.85°/100m，方位變化率10.34°/100m。第2

44、增斜段結(jié)束，井眼軌跡線逐漸與設計線相吻合。3.3 第3增斜段（2772.94-2844m）該井段是著陸控制的關(guān)鍵井段，設計造斜率30°/100m，根據(jù)前2個增斜段施工效果，采用如下鉆具組合：118mmYC517鉆頭+95mm單彎螺桿(1.5°)+89mmNDP×1根+89mmXPDP×27根+89mmHWDP×15根+73mmDP。軌跡控制可分為2個階段。（1）定向造斜井段（2772.94-2824.23m）。鉆井參數(shù)：鉆壓40KN，泵壓25Mpa，排量8L/s，高邊工具面在345°左右鉆進，井斜增至81.2°，方位66&#

45、176;，平均增斜率為33.73°/100m，減方位率6.82°/100m。（2） 旋轉(zhuǎn)鉆進著陸井段（2824.23-2844m）。由于定向造斜段造斜率過高，2824.23m時，垂深為2746.92m，經(jīng)預測復合鉆進穩(wěn)斜可中靶。鉆井參數(shù)：鉆壓20-30KN，轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速60r/min，泵壓24Mpa。至2844m，井斜 82.5°，方位65°，垂深2751.7m，靶心距上0.6m，右1.6m，根據(jù)設計要求，順利中A 靶，但錄井未見油層，根據(jù)錄井結(jié)果和地質(zhì)需要，甲方?jīng)Q定填井重鉆。3.4 填井后軌跡控制 補充設計要求在井深2600m側(cè)鉆重鉆，A、B靶的要求見表1

46、中補充設計2。（1）側(cè)鉆。掃水泥面至2606m，水泥塞承靜壓15KN，可滿足側(cè)鉆需要。下入鉆具組合：118mmYC517鉆頭+95mm單扶單彎螺桿(1.5°)+89mmNDP×1根+73mmXPDP×18根+89mmHWDP×15根+73mmDP。為盡快側(cè)鉆成功，前15米控制鉆時鉆進，具體情況見表2。鉆井參數(shù)：鉆壓0-10KN，工具面20-50°，泵壓22Mpa。鉆至2621m，井斜26.9°，方位46.5°，垂深2617.08m，錄井泥巖比例100%，證實已經(jīng)側(cè)鉆出新井眼，工具面調(diào)至45°左右，至2650.71m

47、，井斜37°，方位47.5°，垂深2632.57m。原井眼該處井斜22°，方位54.9°，垂深2646.22m，夾壁墻已達 8m。側(cè)鉆成功。表2 側(cè)鉆前15米詳細情況井深（m）鉆時(min/m)巖屑返出情況工具面變化26072608270210掉塊多不穩(wěn)定盡量控制在30°左右26092612190150泥巖逐漸增至60%穩(wěn)定在20°左右26132618120110泥巖逐漸增至90%穩(wěn)定在45°左右2619262111090泥巖比例100%穩(wěn)定在45°左右(2) 定向與旋轉(zhuǎn)鉆進井段（2650.712767m）。將單扶

48、螺桿扶正器卸掉，其它結(jié)構(gòu)不變，采取滑動與復合鉆進相結(jié)合的方式進行鉆進。至2767m時，井斜58.5°，方位71°。實鉆證明，該鉆具組合在本井段滑動鉆進造斜率為25°/100m。（3）準備著陸井段（27672835m）。為方便著陸控制，將螺桿更換為1.5°單扶單彎，至2784m滑動鉆進全力增斜，井斜達65°，方位71.5°，增斜率高達38.87°/100m。至2835m復合鉆進，鉆壓2030KN，轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速60r/min，井斜72.5°，方位72.5°，平均增斜率14.7°/100m。（4）旋轉(zhuǎn)鉆進

49、井段（28352955m）。準備增斜中A靶時，甲方根據(jù)現(xiàn)場錄井結(jié)果作出重大調(diào)整，要求按目前井斜雙驅(qū)穩(wěn)斜鉆進，不考慮A、B靶。鉆井參數(shù)：鉆壓3040KN，轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)速60r/min，排量8L/s，泵壓2425Mpa。至2955米完鉆時，井斜為76°，方位71°，穩(wěn)斜效果良好。4 鉆井液技術(shù)4.1 開窗側(cè)鉆井段鉆井液技術(shù)開窗側(cè)鉆井段采用普通聚合物鉆井液體系。側(cè)鉆前，往循環(huán)罐中加入清水100m3,鈉搬士4t, Na2CO3300kg配成搬土漿，水化后加入500kg NH4-HPAN、250kg 80A51、200kg LV-CMC,混合均勻后，將鉆具下入井內(nèi)，替出井漿，并配足鉆井液即

50、可開窗。磨銑過程中，采用大小分子復配的聚合物膠液維護，并適當補充清水，粘切和濾失量分別用低濃度的聚合物膠液和LV-CMC控制；鉆井液性能為：密度1.10g/cm3,粘度40s,API失水68mL,泥餅0.5mm,PH值78,靜切力0/0Pa,動切力12Pa,塑性粘度610mPas。4.2 斜井段鉆井液技術(shù)進入側(cè)鉆點后，將鉆井液體系轉(zhuǎn)換為硅醇正電膠鉆井液體系。該鉆井液體系具有流變性好，抑制性強，攜砂及清潔井眼能力好，潤滑性好等優(yōu)點，室內(nèi)試驗配方見表3。表3 室內(nèi)配方試驗配方Tg/cm3FVsFLmlpHNKPa.snPVmPa.sYPPaGelPa/PaKfMBTg/lCl-×104m

51、g/l1#251.10408710.11620/00.2350.72.152#601.1565590.750.25207.51.5/3.50.1040.02.20表3中 配方1#為：濮6-側(cè)平65井2507m井漿。配方2#為： 1#井漿0.2%NaOH0.1%Na2CO30.5%BPS2%SAK-10.3% PAMS-9003%JHC1.5% FCR-2+5H2O。小井眼水平井要求鉆井液具有良好的攜砂、防卡、防塌能力，在配方2中，BPS為有機黑色正電膠，主要作用為流型調(diào)節(jié)、抑制分散膨脹、改善濾餅質(zhì)量；SAK-1為硅鉀基抑制防塌劑，主要作用為抑制防塌、抗溫降濾失；JHC為多元聚合醇主要作用潤滑、

52、防塌；FCR-2為高強堵漏劑，主要作用隨鉆防漏堵漏；PAMS-900為乙烯基磺酸鹽聚合物，作抗鹽抗鈣聚合物包被劑。對處理劑進行室內(nèi)優(yōu)選試驗的結(jié)果表明，硅醇正電膠鉆井液性能指標達到設計要求，能夠滿足鉆井施工的需要。鉆進過程中，用PAMS-900等干粉或其高濃度膠液來控制濾失量，及時補充BPS、SAK-1膠液，保持鉆井液具有良好的抑制性和流變性；及時補充JHC、原油，保持原油含量大于8%，使鉆井液具有良好的潤滑性。鉆進至2604m時發(fā)生油氣侵，將鉆井液密度提至1.18 g/cm3，井下正常。分段鉆井液性能見表4。表4 分段鉆井液性能井段井深mg/cm3FVsFlmlpHPVmPa.sYPPaGel

53、Pa/PaKfMBTg/lCl-×104mg/l第一個 井眼25101.106059.51820/00.15452.3126041.18644.510204.50.5/1.00.12382.2828091.2265310307.50.5/2.50.10352.1228441.22743935102.5/50.09362.10填井后井眼26501.22753103510.52/60.10402.1027691.2275393382/60.09381.9528851.25673.5103110.52/50.09401.8329551.266639.52482/60.08381.914.3

54、 填井后鉆進鉆井液技術(shù)該井段繼續(xù)采用硅醇正電膠鉆井液體系，側(cè)鉆前加入足量的純堿、PAMS-900對鉆井液進行預處理，提高抗鈣侵能力；鉆進過程中及時補充SAK-1、BPS、JHC、原油等，進一步提高鉆井液動切力和潤滑性；進入油層前加入QS-2超細碳酸鈣增強泥餅的致密性，API濾失量小于4ml, 高溫高壓濾失量小于12ml，保護好油氣層。同時執(zhí)行防漏堵漏技術(shù)措施準確，有效避免了井漏的發(fā)生。5 結(jié)論與認識（1）濮6-側(cè)平65井是中原油田第一口側(cè)鉆小井眼水平井，該井的成功實施，為挖掘老油田剩余油氣藏，恢復油田產(chǎn)能，提高采收率探索了一條新思路。（2）硅醇正電膠鉆井液體系首次在側(cè)鉆小井眼水平井中得到了成功

55、的應用，鉆井液具有的良好攜砂懸浮性能，潤滑性，防塌能力為安全施工打下了堅實的基礎。（3）施工期間，及時測斜，預測井底井眼軌跡，使井眼軌跡盡量沿設計線延伸，是水平井井眼軌跡控制的關(guān)鍵。（4）滑動鉆進時，提高近鉆頭鉆具組合的鋼性，可加大鉆頭的側(cè)向力，顯著提高造斜率。實鉆證明，1.5°單扶單彎螺桿比1.5°單彎螺桿每100m造斜率高10°左右。(5)精細油藏描述是水平井設計的基礎。濮6-側(cè)65井由于地質(zhì)不確定性的影響，多次修改設計，極大地影響了該井的鉆井速度。濮16側(cè)平井 濮16側(cè)平井是我局部署的第四口開窗側(cè)鉆水平井，設計垂深2389.7m，鉆探目的是開發(fā)沙二上19油層

56、，設計A靶垂深2383.4m，位移183.37m ；B靶2388.9m，位移248.56m；設計最大井斜85.18°；設計軌跡類型直增水平段；靶心要求：垂向上下移動小于0.5m；水平左右移動小于5m。完鉆原則：鉆至B靶后，在目的層中加10米口袋完井。 一、現(xiàn)場施工情況：1、窗口選擇：對老井的固井質(zhì)量、套管串結(jié)構(gòu)、地層特性進行調(diào)查研究，并結(jié)合新井的井身剖面設計，確定窗口選在2107-2109.17米。2、開窗工具選用液壓卡瓦式斜向器：開窗鉆具組合：118mm復合銑椎89mmHWDp×100m+73mmDp鉆井參數(shù)：鉆壓：5-50kN 排量：8L/s 泵壓：18Mpa鉆進井段：

57、2107-2109.17m3、脫離老井眼井段鉆具組合：118mmYA517鉆頭95mmLZ（1.5°單彎螺桿）+ 89mmNDp*9.18m89mmHWDp*15根+73mmDp 鉆井參數(shù)：鉆壓10-40Kn; 轉(zhuǎn)速65r/min; 排量8L/s; 泵壓18 MPa。鉆進井段：2109.17-2130m4、定向及復合鉆進井段 （1）鉆具組合：118mmYC517鉆頭95mmLZ（1.5°單彎單扶螺桿）89mmNDp×9.18m89mmHWDp×15根+73mmDp鉆井參數(shù)：鉆壓30-50Kn; 轉(zhuǎn)速65r/min; 排量8L/s; 泵壓24 MPa。鉆進井段：2130-2378.40m（2）鉆具組合：118mmYC517