鍋爐檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)

1、中華人民共和國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL 440 911992-05-01 實(shí)施在役電站鍋爐汽包的檢驗(yàn)、評(píng)定及處理規(guī)程1991-09-16批準(zhǔn)1 總則1.1 為加強(qiáng)火力發(fā)電廠鍋爐汽包的安全監(jiān)察，保證安全運(yùn)行，延長(zhǎng)使用壽命，保障人身和國(guó)家財(cái)產(chǎn)的安全，特制訂本規(guī)程。1.2 本規(guī)程僅適用于火力發(fā)電用鍋爐出口過熱蒸汽壓力等于或大于3.82MPa（表壓）的在役鍋爐汽包。過熱蒸汽壓力小于3.82MPa（表壓）的在役鍋爐汽包可參照?qǐng)?zhí)行。1.3 火力發(fā)電廠在役鍋爐汽包的檢驗(yàn)、安全性評(píng)定及修復(fù)處理等工作必須遵守本規(guī)程。1.4 火力發(fā)電廠用鍋爐汽包的設(shè)計(jì)、制造、安裝和運(yùn)行必須符合現(xiàn)行有關(guān)技術(shù)條件和規(guī)程的規(guī)定。2 檢驗(yàn)2.1

2、 在役鍋爐汽包的檢驗(yàn)分定期檢驗(yàn)和非定期檢驗(yàn)。一般應(yīng)根據(jù)電力生產(chǎn)的特點(diǎn)，結(jié)合機(jī)組的大、小修進(jìn)行。2.2 在役鍋爐汽包定期檢驗(yàn)的種類和時(shí)間間隔規(guī)定如下：2.2.1 外部檢驗(yàn)：每年不少于一次，結(jié)合安全檢查或計(jì)劃小修進(jìn)行。2.2.2 內(nèi)部檢驗(yàn)：投產(chǎn)運(yùn)行 5萬h后進(jìn)行第一次檢驗(yàn)，以后每23年檢驗(yàn)一次，結(jié)合計(jì)劃大修進(jìn)行，其檢驗(yàn)內(nèi)容應(yīng)列入鍋爐檢修工藝規(guī)程。2.2.3 超壓試驗(yàn)：一般每6年一次，根據(jù)設(shè)備的具體技術(shù)狀況，經(jīng)省（自治區(qū)、直轄市）電力局鍋爐監(jiān)察部門的同意，亦可適當(dāng)延長(zhǎng)或縮短超壓試驗(yàn)的間隔時(shí)間。超壓試驗(yàn)應(yīng)結(jié)合計(jì)劃大修進(jìn)行，可作為大修中的一個(gè)特殊項(xiàng)目列入。2.3 除定期檢驗(yàn)外，有下列情況之一時(shí)也應(yīng)該進(jìn)行

3、內(nèi)、外部檢驗(yàn)和超壓試驗(yàn)：2.3.1 汽包停用1 年以上需要恢復(fù)運(yùn)行時(shí)。2.3.2 發(fā)生有可能影響汽包強(qiáng)度的事件（如地震、基礎(chǔ)變化等）時(shí)。2.3.3 對(duì)汽包進(jìn)行重大修復(fù)處理時(shí)。2.3.4 根據(jù)運(yùn)行情況對(duì)汽包的安全性發(fā)生懷疑時(shí)。2.4 汽包外部檢驗(yàn)的內(nèi)容包括：2.4.1 汽包的保溫層應(yīng)完好。2.4.2 汽包有無明顯的殘余變形或滲漏跡象，如果有則應(yīng)查明原因。2.4.3 安全閥、壓力表、溫度表、水位表及保護(hù)裝置應(yīng)符合SD167 85電力工業(yè)鍋爐監(jiān)察規(guī)程的有關(guān)規(guī)定。2.5 汽包內(nèi)部檢驗(yàn)的內(nèi)容包括：2.5.1 汽包大口徑集中下降管座角焊縫，人孔加強(qiáng)圈焊縫，縱、環(huán)焊縫，封頭過渡區(qū)及其他接管座角焊縫，應(yīng)該用1

4、0倍放大鏡對(duì)內(nèi)表面進(jìn)行宏觀檢查，或進(jìn)行磁粉探傷檢驗(yàn)，檢驗(yàn)的數(shù)量應(yīng)不少于同種焊縫長(zhǎng)度的50%。如果檢查發(fā)現(xiàn)有焊接裂紋，則應(yīng)對(duì)同種焊縫進(jìn)行超聲波探傷抽查。縱縫至少抽查25%， 環(huán)縫至少抽查10%， 大口徑集中下降管座角焊縫應(yīng)100%檢查。對(duì)縱、環(huán)焊縫進(jìn)行抽查時(shí)，應(yīng)包括全部縱、環(huán)焊縫的 T型接頭。2.5.2 上次檢驗(yàn)發(fā)現(xiàn)嚴(yán)重缺陷的部位，以及修復(fù)處理過的部位，應(yīng)在發(fā)現(xiàn)缺陷或修復(fù)處理之后的前兩次大修期間，進(jìn)行100%無損檢驗(yàn)。以后的檢驗(yàn)周期，視檢驗(yàn)結(jié)果，并經(jīng)?。ㄗ灾螀^(qū)、直轄市）電力局鍋爐監(jiān)察部門的同意，可適當(dāng)延長(zhǎng)或縮短。2.5.3 明顯腐蝕的部位，去銹后用肉眼檢查，必要時(shí)應(yīng)進(jìn)行打磨和壁厚測(cè)量。2.5.4

5、 對(duì)懷疑由于溫度、壓力或腐蝕介質(zhì)的作用可能引起材料金相組織變化或損傷（產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕裂紋、疲勞裂紋等）的部位，應(yīng)進(jìn)行金相檢驗(yàn)和無損檢驗(yàn)。2.6 超壓試驗(yàn)的內(nèi)容包括：2.6.1 汽包的超壓試驗(yàn)應(yīng)在內(nèi)、外部檢驗(yàn)項(xiàng)目全部合格并具備試驗(yàn)條件后進(jìn)行，需要重點(diǎn)檢驗(yàn)的薄弱部位，試驗(yàn)前應(yīng)拆除保溫。2.6.2 超壓試驗(yàn)用壓力表應(yīng)校驗(yàn)合格。試驗(yàn)時(shí)，汽包外表面應(yīng)保持干燥。2.6.3 超壓試驗(yàn)時(shí)的環(huán)境溫度應(yīng)高于 5C,否則應(yīng)有防凍措施。水質(zhì)和進(jìn)水溫度應(yīng)按制造廠規(guī)定的數(shù)值控制，進(jìn)水溫度一般以3070 c為宜。2.6.4 超壓試驗(yàn)時(shí)的壓力為汽包工作壓力的1.25倍，或取制造廠規(guī)定的試驗(yàn)壓力。試驗(yàn)時(shí)，汽包承受的應(yīng)力不得超過材

6、料在試驗(yàn)溫度下屈服強(qiáng)度的90%。2.6.5 超壓試驗(yàn)時(shí)壓力的升降速度，一般應(yīng)不超過0.3MPa/min。當(dāng)水壓達(dá)到試驗(yàn) 壓力10%時(shí),應(yīng)做初步檢查。如未發(fā)現(xiàn)泄漏或其他異?，F(xiàn)象，可再升到工作壓力并進(jìn)行檢查。然后，升至試驗(yàn)壓力，并在試驗(yàn)壓力下保持5min后降到工作壓力，再進(jìn)行最終檢查。檢查期間壓力應(yīng)維持不變。2.6.6 超壓試驗(yàn)合格的標(biāo)準(zhǔn)是：試驗(yàn)時(shí)，汽包金屬壁和焊縫沒有任何水珠和水霧的漏泄痕跡；試驗(yàn)后宏觀檢查，汽包沒有明顯的殘余變形。2.7 汽包的無損檢驗(yàn)工作，必須由n級(jí)或n級(jí)以上級(jí)別的鍋爐壓力容器無損檢驗(yàn)人員進(jìn)行。2.8 大口徑集中下降管座角焊縫及其他對(duì)接焊縫的超聲波探傷應(yīng)符合GB 113458

7、9鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結(jié)果的分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)要求，合格 標(biāo)準(zhǔn)為超聲波B檢驗(yàn)等級(jí)中的 I級(jí)。磁粉探傷應(yīng)符合 JB396585鋼制壓力容器磁粉探傷標(biāo)準(zhǔn)要求。 3評(píng)定3.1 在役鍋爐汽包存在有裂紋或其他超標(biāo)缺陷時(shí)，應(yīng)仔細(xì)分析產(chǎn)生的原因和發(fā)展趨勢(shì)，對(duì)缺陷的嚴(yán)重程度做出估價(jià)，制訂出具體可行的處理方案。3.2 當(dāng)用一般方法難以確定裂紋或其他超標(biāo)缺陷的嚴(yán)重程度和發(fā)展趨勢(shì)時(shí)；或因電力生產(chǎn)緊張，暫時(shí)不具備修復(fù)處理?xiàng)l件，現(xiàn)有缺陷應(yīng)該焊補(bǔ)而不能及時(shí)焊補(bǔ)時(shí)，推薦按我國(guó)壓力容器學(xué)會(huì)和化工機(jī)械與自動(dòng)化學(xué)會(huì)聯(lián)合提出的CVDA 1984壓力容器缺陷評(píng)定規(guī)范或其他斷裂力學(xué)方法，對(duì)汽包繼續(xù)運(yùn)行的安全性和剩余壽命進(jìn)行評(píng)定和估算。

8、3.2.1 評(píng)定前，應(yīng)由具有第2.7條規(guī)定資格的無損檢驗(yàn)人員，對(duì)要評(píng)定的缺陷進(jìn) 行復(fù)核檢驗(yàn)，并以復(fù)核后的檢驗(yàn)結(jié)果作為評(píng)定的依據(jù)。3.2.2 評(píng)定結(jié)果為不可接受的缺陷；或雖然可以接受，但剩余壽命短，不能保證安全運(yùn)行到下一個(gè)檢修期的缺陷，均應(yīng)盡快消除后焊補(bǔ)，或適當(dāng)降參數(shù)運(yùn)行。3.3 消除裂紋或較深表面缺陷后，應(yīng)對(duì)該部位汽包壁厚進(jìn)行測(cè)量，并按 GB 9222-88水 管鍋爐受壓元件強(qiáng)度計(jì)算的規(guī)定，或按設(shè)計(jì)時(shí)采用的強(qiáng)度計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)，進(jìn)行強(qiáng)度校核。如果該部位的實(shí)際最小壁厚仍滿足理論計(jì)算壁厚要求時(shí)，可不必焊補(bǔ)，否則應(yīng)進(jìn)行焊補(bǔ)。3.4 對(duì)按基本負(fù)荷設(shè)計(jì)而實(shí)際已帶變動(dòng)負(fù)荷、甚至頻繁啟停的鍋爐，應(yīng)對(duì)汽包的低周疲勞壽

9、命進(jìn)行校核計(jì)算，以便通過控制啟停及變動(dòng)負(fù)荷速度等辦法，盡量減少其疲勞損傷。3.5 鍋爐汽包的低周疲勞壽命的計(jì)算，可按生產(chǎn)廠制訂的疲勞壽命計(jì)算方法或參照其他標(biāo)準(zhǔn)的疲勞壽命計(jì)算方法進(jìn)行。 采用國(guó)外引進(jìn)材料制造的鍋爐汽包， 亦可 按生產(chǎn)國(guó)規(guī)定的疲 勞壽命計(jì)算方法進(jìn)行。作，必須由3.6 鍋爐汽包的安全性評(píng)定和剩余壽命估算，以及低周疲勞壽命的分析計(jì)算工上級(jí)單位認(rèn)可的有評(píng)定和計(jì)算經(jīng)驗(yàn)的單位承擔(dān)。工作完成后應(yīng)提出完 整的安全性評(píng)定和壽命估算技術(shù)報(bào)告。評(píng)定和計(jì)算結(jié)果需組織有關(guān)專家審議通過。3.7 評(píng)定結(jié)果必'須報(bào)?。ㄗ灾螀^(qū)、直轄市）電力局鍋爐監(jiān)察部門審核批準(zhǔn)。4處理4.1 當(dāng)汽包必須進(jìn)行焊補(bǔ)處理時(shí)，要

10、制訂合理可行的焊補(bǔ)工藝（包括焊條的選用、施焊工藝、 預(yù)熱、層間溫度、消氫處理及消除應(yīng)力熱處理規(guī)范的制定等）。若無 成熟的焊補(bǔ)工藝，應(yīng)進(jìn)行嚴(yán)格的焊補(bǔ)工藝評(píng)定試驗(yàn)，制訂焊補(bǔ)技術(shù)方案，證明工藝可行并經(jīng)?。ㄗ灾螀^(qū)、直轄市）電力局鍋爐監(jiān)察部門批準(zhǔn)后方可正式焊 補(bǔ)。4.2 焊補(bǔ)前，宜采用機(jī)械方法清除缺陷，嚴(yán)禁用火焰切割，且應(yīng)盡量少割除修復(fù)部位的金屬，切削時(shí)不得使金屬受氧化。清除部位不得有溝槽棱角，要修成圓弧過渡，圓角半徑要大于30mm,表面粗糙度Ra的最大允許值為12.5 m（即光潔 度為 3）。4.3 裂紋或缺陷被消除后，應(yīng)采用磁粉探傷或著色探傷進(jìn)行檢驗(yàn)，必要時(shí)可采用10%硝酸酒精溶液進(jìn)行浸蝕并經(jīng)輕微打

11、磨后觀察，確認(rèn)缺陷已被徹底消除后方可焊補(bǔ)。4.4 汽包的焊補(bǔ)工作，必須由經(jīng)SD26388焊工技術(shù)考核規(guī)程 或勞動(dòng)人事 部頒發(fā)的鍋 爐壓力容器焊工考試規(guī)則考試合格，焊補(bǔ)前按規(guī)定焊接工藝進(jìn)行過模擬試焊，并達(dá)到技術(shù)要求的焊工擔(dān)任。4.5 焊補(bǔ)前，應(yīng)對(duì)焊接設(shè)備的電流表、電壓表、氣體流量計(jì)等儀表，以及規(guī)范參 數(shù)的調(diào)節(jié) 裝置進(jìn)行校驗(yàn)。儀表或調(diào)節(jié)裝置失靈時(shí)不得使用。4.6 焊接材料的質(zhì)量應(yīng)符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)、部頒標(biāo)準(zhǔn)或有關(guān)專業(yè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求。焊條 應(yīng)有制造 廠的質(zhì)量合格證，并按有關(guān)規(guī)定驗(yàn)收合格后方可使用。無合格證或?qū)|(zhì) 量有懷疑時(shí)，應(yīng)按 批號(hào)抽檢。抽檢合格后方可使用。4.7 焊接材料的選用，應(yīng)根據(jù)母材的化學(xué)成分和機(jī)

12、械性能、焊接材料的工藝性能以及使用性能等綜合確定：4.7.1 同種鋼材的焊接，一般可選擇焊縫金屬的機(jī)械性能和化學(xué)成分與母材相當(dāng)、且工藝性能良好的焊條。4.7.2 異種鋼焊接時(shí)，一般可選用化學(xué)成分與合金含量低的一側(cè)材料相近且機(jī)械性能相匹配的焊條，或介于兩者之間的焊條。4.8 施焊前，焊條應(yīng)按規(guī)定烘干。烘干后放入保溫筒內(nèi)保溫，隨用隨取，避免受潮。焊條烘干后在保溫筒內(nèi)存放的時(shí)間也不宜過長(zhǎng)。面積的焊少于壁厚的3倍，4.9 施焊前，應(yīng)對(duì)被焊件進(jìn)行預(yù)熱。對(duì)于大口徑集中下降管座角焊縫或其他較大 補(bǔ)，應(yīng)沿汽包焊補(bǔ)部位環(huán)向預(yù)熱一周，預(yù)熱寬度在焊補(bǔ)處兩側(cè)每邊應(yīng)不保溫范圍應(yīng)為實(shí)際加熱區(qū)的1.5倍。在整個(gè)焊補(bǔ)過程中，

13、各焊層均應(yīng)始終保持規(guī)定的預(yù)熱 溫度。4.10 焊補(bǔ)時(shí)的預(yù)熱溫度依鋼種而異，部分鋼種的預(yù)熱溫度推薦如下：20g(20K)150 200 c22g(22K)150 200 c19Mn5200 250 cSA299150 200 c14MnMoVg200 250 c18MnMoNbg 200 250 c16MnNiMo(16 P HMA)200250 cBHW35200 250 c碳當(dāng)量Ce大于0.45%的其他合金鋼焊前也應(yīng)當(dāng)預(yù)熱。推薦的碳當(dāng)量計(jì)算公式為:Ce =C +MnCr Ni Mo V+ + +51545異種鋼焊接時(shí)，預(yù)熱溫度應(yīng)按可焊性較差或合金成分較高的鋼種選擇。注：碳當(dāng)量一一在鋼材成分中

14、，對(duì)熱影響區(qū)硬化影響最大的是含碳量，其次是鎰、銘、鋁。把碳和碳以外的合金元素的影響換算成等效的含碳量，即為碳當(dāng)量。一般經(jīng)驗(yàn)認(rèn)為，Ce< 0.4%時(shí)，焊接性能良好；Ce> 0.4%時(shí)，淬硬性明顯，焊接時(shí)需要預(yù)熱。4.11 焊補(bǔ)時(shí)應(yīng)采用多層多道焊，施焊要連續(xù)進(jìn)行，不宜中斷。多層焊縫的接頭應(yīng)錯(cuò)開。每條焊道起弧位置的重疊長(zhǎng)度應(yīng)不小于10mm,收弧時(shí)應(yīng)將熔池填滿。層間需均勻錘擊焊道，以減少焊接殘余應(yīng)力。錘擊可采用輕型風(fēng)鎬。錘擊風(fēng)壓一般為29.449.0N/cm2。錘頭應(yīng)呈圓弧狀，錘頭寬度為 1012mm,錘痕深度為 0.31.0mm。4.12 為降低焊接殘余應(yīng)力，改善焊縫和熱影響區(qū)的金屬組織

15、和性能，避免出現(xiàn)焊接裂紋,焊補(bǔ)完畢后，需在300350c下進(jìn)行34h的消氫處理，然后再 進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理。4.13 消除應(yīng)力熱處理前，焊補(bǔ)區(qū)加熱部位的溫度不允許冷卻到150 C以下。4.14 焊后消除應(yīng)力熱處理，宜采用整體熱處理，也可以采用局部熱處理。局部熱處理宜采用環(huán)向整圈加熱的方法，焊縫兩側(cè)的加熱寬度應(yīng)各不小于汽包壁厚的4倍。采用局部分段熱處理時(shí)，加熱的各段應(yīng)至少有1500mm重疊的部分，同時(shí)應(yīng)采取措施，控制不加熱部位的溫度梯度，以減少殘余應(yīng)力。4.15 熱處理時(shí)，應(yīng)確保加熱溫度均勻，推薦采用工頻感應(yīng)加熱法、紅外加熱法或電阻加熱法。4.16 部分鋼種消除應(yīng)力的熱處理加熱溫度推薦如下:20

16、g(20K)600 650 c22g(22K)600 630 c19Mn5560 610 cSA299600 650 c14MnMoVg600650 c18MnMoNbg600 650 cBHW35600 630 c16MnNiMo(16 P HMA) 620 650 cA c。不得超過50 C。避免因自重對(duì)于異種鋼接頭，其加熱溫度不超過合金成分較低一側(cè)鋼種的下臨界點(diǎn)4.17 焊后熱處理過程中的升、降溫速度 v, 一般應(yīng)滿足：25 . <250 oC/h0J-t1 lf： 6壁厚，mm。在300c以下的升、降溫速度一般可不控制。4.18 熱處理時(shí)的升、降溫過程和恒溫過程中，加熱范圍內(nèi)任意

17、兩點(diǎn)的溫差,4.19 測(cè)溫時(shí)宜采用溫度自動(dòng)記錄系統(tǒng)。測(cè)溫用熱電偶和儀表應(yīng)校驗(yàn)合格。4.20 在焊補(bǔ)和熱處理過程中，有關(guān)部件應(yīng)墊牢，使得汽包既能自由膨脹，又要等因素引起焊接變形。必要時(shí)，焊補(bǔ)前后應(yīng)測(cè)量汽包的撓度和橢圓度，以監(jiān)視汽包的變形情況。4.21 施焊時(shí)，嚴(yán)禁在汽包表面隨意引燃電弧、試驗(yàn)電流或焊接臨時(shí)支撐物。4.22 焊后熱處理完畢，應(yīng)將焊補(bǔ)區(qū)表面打磨至粗糙度Ra的最大允許值12.5 pm以下，并使之與周圍金屬基本齊平，然后進(jìn)行100%的無損檢驗(yàn)和硬度檢驗(yàn)。必要時(shí)再進(jìn)行金相檢驗(yàn) 和殘余應(yīng)力測(cè)定，以保證焊接質(zhì)量。無淬硬性4.22.1 金相檢驗(yàn)的合格標(biāo)準(zhǔn)是：在母材、焊縫和熱影響區(qū)無裂紋；無過燒組

18、織;馬氏體組織。4.22.2 硬度檢驗(yàn)的合格標(biāo)準(zhǔn)是：熱處理后焊縫及熱影響區(qū)金屬的布氏硬度（HB） 不應(yīng)超過母材的布氏硬度值加100，且不大于300。4.22.3 熱處理后焊補(bǔ)區(qū)殘余應(yīng)力值一般不超過140MPa。 殘余應(yīng)力的測(cè)量，推薦 用小孔釋放法進(jìn)行。當(dāng)檢驗(yàn)結(jié)果超過上述規(guī)定值時(shí)，需查明原因，采取必要措施。4.23 汽包因應(yīng)力腐蝕或疲勞造成的大面積損傷屬晶間損傷類型，是無法徹底消除的缺陷，不宜用焊補(bǔ)方法處理。4.24 為確保焊補(bǔ)質(zhì)量，同一部位的挖補(bǔ)不得超過三次。4.25 汽包的修復(fù)處理工作完成后，檢修部門應(yīng)會(huì)同使用部門對(duì)焊補(bǔ)質(zhì)量進(jìn)行驗(yàn)收。 驗(yàn)收合格，經(jīng)雙方負(fù)責(zé)人簽字，并報(bào)省（自治區(qū)、直轄市）電力

19、局鍋爐監(jiān)察部門批準(zhǔn)后，方可投入運(yùn)行。4.26 汽包缺陷的檢驗(yàn)和處理過程中的安全工作，應(yīng)符合電業(yè)安全工作規(guī)程（熱 力和機(jī)械部分）的有關(guān)規(guī)定。4.27 汽包修復(fù)處理過程中，有關(guān)檢驗(yàn)、評(píng)定和處理各項(xiàng)工作的技術(shù)資料整理后交資料室妥為保存。附加說明： 本規(guī)程由能源部科技術(shù)司提出。 本規(guī)程由能源部電站金屬材料標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)歸口。 本規(guī)程由能源部西安熱工研究所負(fù)責(zé)起草。 本規(guī)程主要起草人：王金瑞，李益民。重要、常用的鍋爐管材20G是GB5310-95的納標(biāo)鋼號(hào)（德國(guó)的 st45.8、日本的STB42、美國(guó)的SA106B）,化學(xué)成分和力學(xué)性能與20板材基本相同。該鋼有一定的常溫和中高溫強(qiáng)度，含碳量較低，有較

20、佳的塑性和韌性，其冷熱成型和焊接性能良好。其主要用于制造高壓和更高參數(shù)的鍋爐管件，低溫段的過熱器、再熱器，省煤器及水冷壁等；如小口徑管做壁溫0500c的受熱面管子、以及水冷壁管、省煤器管等，大口徑管做壁溫0 450c的蒸汽管道、集箱（省煤器、水冷壁、低溫過熱器和再熱器聯(lián)箱），介質(zhì)溫度0 450c的管路附件等。由于碳鋼在450c以上長(zhǎng)期運(yùn)行將產(chǎn)生石墨化，因此作為受熱面管子的長(zhǎng)期最高使用溫度最好限制到450以下。SA-210C（25MnG） ：是 ASME SA-210 標(biāo)準(zhǔn)中的鋼號(hào)，是鍋爐和過熱器用碳錳鋼小口徑管，珠光體型熱強(qiáng)鋼。定名為 25MnG其化學(xué)成分簡(jiǎn)單，除碳、鎰含量較高外，其余與20G

21、相近，故其屈服強(qiáng)度較 20G高約20溢右，而塑、韌性則與 20G相當(dāng)。用其代替20G,可以減薄壁厚，降低材料用量，還可以改善鍋爐的傳熱狀況。其使 用部位和使用溫度與 20G基本相同，主要用于工作溫度低于500c的水冷壁、省煤器、低溫過熱器等部件。SA-106C:是ASME SA-106標(biāo)準(zhǔn)中的鋼號(hào)，是高溫用大口徑鍋爐和過熱器用碳-鎰鋼管。其化學(xué)成分簡(jiǎn)單、與20G碳鋼類似，但碳、鎰含量較高，故其屈服強(qiáng)度較20G高約12溢右，而塑、韌性也并不差。該鋼的生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)單，冷熱加工性能好。用其代替20G制造集箱(省煤器、水冷壁、低溫過熱器和再熱器聯(lián)箱)，可以減薄壁厚約10%既可節(jié)約材料費(fèi)用，又可減少焊接工

22、作量，并改善聯(lián)箱啟動(dòng)時(shí)的應(yīng)力差。15Mo3 (15MoG :是DIN17175標(biāo)準(zhǔn)中的鋼管，是鍋爐和過熱器用碳鋁鋼小口徑管，珠光體型熱強(qiáng)鋼。我國(guó)于1995年將其移植到GB5310定名為15MoG其化學(xué)成分簡(jiǎn)單，但含有鋁，故在保持與碳鋼相同的工藝性能的情況下，其熱強(qiáng)性能優(yōu)于 碳鋼。因其性能良好，價(jià)格便宜，得到世界各國(guó)的廣泛采用。但該鋼在高溫下長(zhǎng)期運(yùn)行有石墨化傾向，故其使用溫度應(yīng)控制在510以下，在冶煉時(shí)應(yīng)限制Al 的加入量以控制并延緩其石墨化進(jìn)程。此鋼管主要用于低溫過熱器和低溫再熱器，使用壁溫溫度在 510c以下。其化學(xué)成分C0.12-0.20 , Si0.10-0.35 , Mn0.40-0.

23、80 , S<0.035, P<0.035, Mo0.25-0.35 ;正火態(tài)強(qiáng)度水平 (rS>270-285, ab»450 -600 MPa 塑性 S >22。SA-209T1a (20MoG :是ASME SA-209標(biāo)準(zhǔn)中的鋼號(hào)，是鍋爐和過熱器用碳鋁鋼小口徑管，珠光體型熱強(qiáng)鋼。我國(guó)于 1995 年將其移植到GB531Q定名為20MoG其化學(xué)成分簡(jiǎn)單，但含有鋁，故在保持與碳鋼相同的工藝性能的情況下，其熱強(qiáng)性 能優(yōu)于碳鋼。但該鋼在高溫下長(zhǎng)期運(yùn)行也有石墨化傾向，故其使用溫度應(yīng)控制在510以下并防止超溫，在冶煉時(shí)應(yīng)限制Al 的加入量以控制并延緩其石墨化進(jìn)程。此

24、鋼管主要用于水冷壁、過熱器和再熱器等部件，使用壁溫溫度在510以下。其化學(xué)成分 C0.15-0.25 , Si0.10-0.50 , Mn0.30-0.80 , S<0.025, P<0.025,Mo0.44-0.65 ;正火態(tài)強(qiáng)度水平 a s>220,ab>415 MPa 塑性 5 >30o15CrMoG是 GB5310-95鋼號(hào)(對(duì)應(yīng)的是世界各國(guó)廣泛應(yīng)用的1Cr-1/2Mo和11/4Cr-1/2Mo-Si 型鋼)，其銘含量較 12CrMo鋼高，因此在500- 550具有較高的熱強(qiáng)性。當(dāng)溫度超過550時(shí)，其熱強(qiáng)性顯著降低，當(dāng)其在500- 550長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)，不產(chǎn)生

25、石墨化，但會(huì)產(chǎn)生碳化物球化及合金元素的再分配，這些均導(dǎo)致鋼的熱強(qiáng)性降低，鋼在450時(shí)抗松馳性能好。其制管和焊接等工藝性能良好。主要用作為蒸汽參數(shù)550以下的高、中壓蒸汽導(dǎo)管和聯(lián)箱、管壁溫度560以下的過熱器管等。其化學(xué)成分 C0.12-0.18 , Si0.17-0.37 , Mn0.40-0.70 , S<0.030, P<0.030,Cr0.80-1.10 , Mo0.40-0.55 ;正回火態(tài)下強(qiáng)度水平 as>235, a b»440-640 MPa 塑性 S >21。T22 (P22)、12Cr2MoG T22 (P22)是 ASME SA213 (

26、SA335)規(guī)范材料,我國(guó) GB5310-95將其列入。在 Cr-Mo 鋼系列中，它的熱強(qiáng)性能比較高，同一溫度下的持久強(qiáng)度和許用應(yīng)力甚至于比9Cr-1Mo 鋼還要高，因此其在國(guó)外火電、核電和壓力容器上都得到廣泛的應(yīng)用。但其技術(shù)經(jīng)濟(jì)性不如我國(guó)的12Cr1MoV因此在國(guó)內(nèi)的火電鍋爐制造中用得較少。只是在用戶要求時(shí)才給予采用(特別是按 ASM覬范設(shè)計(jì)制造時(shí))。該鋼對(duì)熱處理不敏感，有較高的持久塑性和良好的焊接性能。T22小口徑管主要用作為金屬壁溫580以下的過熱器和再熱器等受熱面管等，P22 大口徑管則主要用于金屬壁溫在不超過565的過熱器/再熱器聯(lián)箱和主蒸汽管道。其化學(xué)成分CX0.15, Si<

27、;0.50,Mn0.30-0.60 , S<0.025, P<0.025,Cr1.90-2.60 ,Mo0.87-1.13 ;正回火態(tài)下強(qiáng)度水平as>280, a b»450-600 MPa 塑性 S >20。12CUM0VG是GB5310-95的納標(biāo)鋼，是國(guó)內(nèi)高壓、超高壓、亞臨界電站鍋爐過熱器、集箱和主蒸汽導(dǎo)管廣泛采用的鋼種化學(xué)成分和力學(xué)性能與 12CUM0V板材基本相同。其化學(xué)成分簡(jiǎn)單，總合金含量在2%Z下，為低碳、低合金的珠光體型熱強(qiáng)鋼。其中的銳能與碳形成穩(wěn)定的碳化物VC,可使鋼中的銘與鋁優(yōu)先固溶存在于鐵素體中，并減慢了銘和鋁從鐵素體到碳化物的轉(zhuǎn)移速度，

28、使鋼在高溫下更為穩(wěn)定。此鋼中的合金元素總量只有國(guó)外廣泛使用的2.25Cr-1M0 鋼的一半，但在580、10 萬 h 的持久強(qiáng)度比后者卻高40%；而且其生產(chǎn)工藝簡(jiǎn)單，焊接性能良好，只要嚴(yán)格熱處理工藝，就能得到滿意的綜合性能和熱強(qiáng)性能。電站實(shí)際運(yùn)行表明：12CUM0V主蒸汽管道在540c安全運(yùn)行10萬h后，仍可繼續(xù)使用。其大口徑管主要用作蒸汽參數(shù)565以下的集箱、主蒸汽導(dǎo)管等，小口徑管用于金屬壁溫580以下的鍋爐受熱面管等。12Cr2MoWVTiB(G102):是GB5310-95中的鋼號(hào)，為我國(guó)60年代自行開發(fā)、研制的低碳、低合金(多元少量)的貝氏體型熱強(qiáng)鋼，從70 年代就納入了冶金部標(biāo)準(zhǔn)YB

29、529-70 和現(xiàn)在的國(guó)標(biāo)，1980 年底該鋼通過了冶金部、一機(jī)部和電力部的聯(lián)合鑒定。該鋼具有良好的綜合機(jī)械性能，其熱強(qiáng)性和使用溫度超過國(guó)外同類鋼種，在620達(dá)到某些鉻鎳奧氏體鋼的水平。這是因?yàn)殇撝兴辖鹪胤N類較多，且還加入了提高抗氧化性能的元素如Cr、 Si 等，故其最高使用溫度可達(dá)620。電站實(shí)際運(yùn)行表明：長(zhǎng)期運(yùn)行后鋼管的組織和性能變化不大。主要用作金屬溫度0620c的超高參數(shù)鍋爐過熱器管、再熱器管。其化學(xué)成分 C0.08-0.15 , Si0.45-0.75 , Mn0.45-0.65 , SK 0.030, % 0.030,Cr1.60-2.10 , Mo0.50-0.65 , V

30、0.28-0.42 ,Ti0.08-0.18 , W0.30-0.55 , B0.002-0.008 ;正回火態(tài)下強(qiáng)度水平a s>345, a b»540 -735 MPq 塑性 S >18。SA-213T91 (335P91):是ASME SA-213 (335)標(biāo)準(zhǔn)中的鋼號(hào)。是由美國(guó)橡膠嶺國(guó)家試驗(yàn)室研制開發(fā)的、用于核電(也可用于其它方面)高溫受壓部件的材料，該鋼是在 T9 (9Cr-1Mo)鋼的基礎(chǔ)上，在限制碳含量上下限、更加嚴(yán)格控制P和S等殘余元素含量的同時(shí)，添加了微量 0.030-0.070%的N、以及微量的強(qiáng)碳化物形成元素 0.18-0.25%的V和0.06-0

31、.10%的Nb,以達(dá)到細(xì)化晶粒要求，從而形成的新型鐵素體型耐熱合金鋼；其為 ASME SA-213列標(biāo)鋼號(hào)，我國(guó)于1995年將該鋼移 植到GB5310標(biāo)準(zhǔn)中，牌號(hào)定為 10Cr9Mo1VNb而國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)ISO/DIS9329-2列為X10 CrMoVNb9-1。因其含鉻量(9%)較高，其抗氧化、抗腐蝕性能、高溫強(qiáng)度及非石墨化傾向均優(yōu)于低合金鋼，元素鉬(1%)主要提高高溫強(qiáng)度，并抑制鉻鋼的熱脆傾向；與 T9 相比， 改善了焊接性能和熱疲勞性能、其在600的持久強(qiáng)度是后者的三倍，且保持了 T9 (9Cr-1Mo)鋼的優(yōu)良的抗高溫腐蝕性能；與奧氏體不銹鋼相比，膨脹系數(shù)小、熱傳導(dǎo)性能好、并有較高的持久強(qiáng)

32、度(如與TP304奧氏體鋼比，等到強(qiáng)溫度為625C,等應(yīng)力溫度為607C)。故其具有較好的綜合力學(xué)性能、且時(shí)效前后的組織和性能穩(wěn)定，具有良好的焊接性能和工藝性能，較高的持久強(qiáng)度及抗氧化性。主要用于鍋爐中金屬溫度0650c的過熱器和再熱器。其化學(xué)成分 C0.08-0.12 , Si0.20-0.50 , Mn0.30-0.60 , S<0.010, P<0.020, Cr8.00-9.50 , Mo0.85-1.05 , V0.18-0.25 , Al <0.04, Nb0.06-0.10 , N0.03-0.07 ;正回火態(tài)下強(qiáng)度水平a s>415, a b»

33、585 MPq 塑性 S >20。T23( HCM2S) ： 是日本住友金屬株式會(huì)社在我國(guó)G102( 12Cr2MoWVTiB) 基礎(chǔ)上，將碳含量從0.08-0.15% 降低至 0.04-0.10% 、Mo量從0.50-0.65%降低至0.05-0.30%、提高 W4從0.30-0.55%至1.45-1.75% ,并形成以 W±的 W-Mo的復(fù)合固溶強(qiáng)化，加入微量Nb和N形成碳氮化物(主要為 VC VN M23C陰口 M7c3彌散沉淀強(qiáng)化，而研制成功的低碳低合金貝氏體型耐熱鋼，近年由ASME Code Case 2199-1批準(zhǔn)，牌號(hào)為T23。該鋼的前身、我國(guó)的 G102在國(guó)內(nèi)

34、的大型電站鍋爐上已經(jīng)得到廣泛應(yīng)用 T23 (HCM2S鋼時(shí)效前后的力學(xué)性能和金相組織差異?。缓附有阅芎?，優(yōu)于我國(guó)的G1029;耐蝕性較好；室溫強(qiáng)度和沖擊韌性較 G102為佳，其許用應(yīng)力也基本相同。至少等同于我國(guó)的 G102、而優(yōu)于SA213-T22和我國(guó)的12Cr1MoZ 總的說來，HCM2S勺優(yōu)點(diǎn)較多，由于G012在我國(guó)的鍋爐中已經(jīng)成功應(yīng)用多年，HCM2S岡在國(guó)內(nèi)等同代替G102完全可行。T23 (HCM2s鋼管性能良好，其最高使用溫度為600C,最佳使用溫度為 550C?？捎糜谥圃齑笮碗娬惧仩t金屬壁溫不超過600的過熱器和再熱器。T92 (NF616):是日本新日鐵在 T91基礎(chǔ)上，對(duì)成分

35、做了進(jìn)一步完善改進(jìn)、采用復(fù)合-多元的強(qiáng)化手段，適當(dāng)降低Mo含量至0.30-0.60%、加入1.50-2.00%的W形成以WJ主W-Mo的復(fù)合固溶強(qiáng)化，加入 N形成間隙固溶強(qiáng)化，加入 V、Nb和N 形成碳氮化物彌散沉淀強(qiáng)化以及加入微量的B (0.001-0.006% )形成B的晶界強(qiáng)化，從而研制開發(fā)的新型鐵素體耐熱合金鋼。此鋼在日本稱為 NF616;現(xiàn)已納入 ASME SA-213標(biāo)準(zhǔn)。T92 與 T91 一樣，具有比奧氏體鋼更為優(yōu)良的熱膨脹系數(shù)和導(dǎo)熱系數(shù)，其具有極好的持久強(qiáng)度、高的許用應(yīng)力、良好的韌性和可焊性。其持久強(qiáng)度 許用應(yīng)力 較 T91 更高，在650的持久強(qiáng)度 許用應(yīng)力 為 T91 的

36、 1.6 倍；且具有較好的抗蒸汽氧化性能和焊接性能，與T91 基本相同。六西格瑪品質(zhì)論壇.C T3q o O R8i _T92鋼管性能優(yōu)良，使用溫度可達(dá)650Co可部分替代 TP304H和TP347H奧氏體不銹鋼管，制造金屬壁溫不超過650的亞臨界、超臨界乃至超超臨界的電站鍋爐的高溫過熱器和再熱器管等受壓部件，避免或減少異種鋼接頭，改善鋼管 的運(yùn)行性能。其同樣也可用作為壓力容器和核電高溫受壓件用鋼。該鋼作為將來、現(xiàn)有鍋爐的最高溫度區(qū)以及超臨界壓力 鍋爐管子用鋼，將能得到廣泛應(yīng)用T122 ( HCM12A :是日本住友金屬株式會(huì)社以德國(guó)X20CrMoV12偽基研制的 HCM12HCM1井，降低了 X20CrMoV121的碳含量，在鋼中加入1%勺WW少量的Nb,形成W-Mo的復(fù)合固溶強(qiáng)化和更加穩(wěn)定的細(xì)小碳化鋁彌散沉淀強(qiáng)化，提高組織穩(wěn)定性 和高溫強(qiáng)度)的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步調(diào)整成分：提高幅量至2必右、降低Mo含量至0.25-0.60% ,還加入1溢右的Cu和微量N 、B,形成以W為主的W-McM合固溶強(qiáng)化、氮的間隙固溶強(qiáng)化、銅相和碳氮化物的彌散沉淀強(qiáng)化的多種強(qiáng)化，從而 研制而成的12%Cr的低碳合金耐熱鋼。在正回火狀態(tài)下鋼中的主要沉淀相為VC VN M23C6近年由ASME Code C