西工大機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計

1、機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書設(shè)計題目：設(shè)計一帶式輸送機(jī)傳動裝置機(jī)械電子工程專業(yè)02 班設(shè)計者：張正強(qiáng)指導(dǎo)老師：董海軍2015年7月8日西北工業(yè)大學(xué)1機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計說明書一、設(shè)計題目1二、參數(shù)計算2三、齒輪傳動設(shè)計4四、鏈傳動設(shè)計13五、軸的設(shè)計及校核14六、軸承校核33七、鍵的選用以及校核35八、減速箱的設(shè)計36九、減速器的潤滑及密封選擇38十、減速器的附件選擇及說明39十一、設(shè)計總結(jié)41十三、參考文獻(xiàn)422一、設(shè)計題目（4-C）1. 題目說明設(shè)計一帶式輸送機(jī)傳動用的二級圓柱齒輪展開式減速器。傳動簡圖如下圖所示：2. 已知條件題號輸送帶牽引輸送帶的速度輸送帶滾筒的力 F/KNV/ （ m/s）

2、直徑 D/mm4-C2.41.6480連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，工作時有輕微震動；使用期 10 年（每年 300 個工作日）；小批量生產(chǎn)，輸送機(jī)工作軸轉(zhuǎn)速允許誤差為±5%；帶式輸送機(jī)的傳動效率為0.96二、參數(shù)計算3電動機(jī)的選擇初選電動機(jī)轉(zhuǎn)速 n1500r / min高速級齒輪組和低速級齒輪組的效率為1 和2 ，鏈傳動的效率為3 ，聯(lián)軸器的效率為4 ，帶式輸送機(jī)的效率為5 ，軸承效率為 6120.98取精度為 IT73電動4機(jī)選5擇0.96 選擇滾子鏈傳動電動機(jī)工作功率0.99彈性套柱銷聯(lián)軸器Pm5.5KW0.96由已知條件得到轉(zhuǎn)速60.99 選用角接觸球軸承nm 1440r/ min工作機(jī)所需

3、功率：pwFwvw / (1000 w ) 2400 1.6 / (1000 0.96) 4KW 選擇 Y132S-4三相異步電動機(jī)3傳動裝置的總效率a123460.8857電動機(jī)所需功率：PdPw /4.5KW根據(jù)以上數(shù)據(jù)選擇電動機(jī)參數(shù)如下:工作功率Pm5.5KW ，轉(zhuǎn)速 nm1440r / minY132S-4 三相異步電動機(jī)滿足要求, 可供選用 .傳動比選擇(1) 計算總傳動比：由電動機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速nm 和工作機(jī)主動軸轉(zhuǎn)速 nw 可確定傳動裝置應(yīng)有的總傳動比 i ：由于nw1.6601000 / (D )63.66故計算得到總傳動比：i22.62(2) 合理分配各級傳動比：4由于減速箱是展

4、開式布置，為了使兩個大齒輪具有相近的浸油深度，應(yīng)試兩級的大齒輪具有相近的直徑，于是可按下式(3) 分配傳動比：傳鏈傳動 i3 =2.5 ，高速級 i11.363.66/ 2.5=3.43，低速級動比i2 =2.64的將兩級齒輪傳動比進(jìn)行圓整，取i13.4 ， i22.6 ，分i32.56配此時速度偏差為 0.5%5% ，所以可行。各軸傳動參數(shù)(1) 各軸的轉(zhuǎn)速 n r / min 的確定n1nm1440io1440 r min高速軸的轉(zhuǎn)速：1中間軸的轉(zhuǎn)速： n2nm1440ioi1423.52 r min1 3.4低速軸的轉(zhuǎn)速： n ?n2nm1440 162.89minr3i2i i i3.

5、4 2.60 1 2(2) 各軸的輸入功率（KW ）各級傳動比：i13.4i22.6i32.56各軸轉(zhuǎn)速：n11440 r minn2423.52 r minn3 =162.89 r min各軸功率：P15.39KWP25.23 KWP5.07 KW3各軸扭矩：高速軸的輸入功率：P15.50.9925.39 KWT135746.18N m各P25.50.9930.985.23KWT2117931.85N m中間軸的輸入功率：軸42T3297246.60 N m傳低速軸的輸入功率：P35.50.990.985.07KW動(3) 各軸的輸入扭矩（ N·m）參高速軸的輸入轉(zhuǎn)矩：數(shù)T1P19

6、5505.39955035746.18 N mn11440中間軸的輸入轉(zhuǎn)矩：T2P295505.239550117931.85N mn2423.525低速軸的輸入轉(zhuǎn)矩：T3 9550 P395505.07297246.60N mn3162.89三、齒輪傳動設(shè)計高速級齒輪傳動計算1. 選定齒輪類型，精度等級，材料及齒數(shù)（ 1) 選用斜齒圓柱齒輪（ 2) 初選小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。（ 3) 精度等級取 7（ 4）初選小齒輪齒數(shù) Z1 24，則大齒輪齒數(shù)Z 2i1 Z13.42481.

7、6， 取Z2 =81 ， 初 選 螺 旋 角14（ 5）壓力角 =20°2. 按按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計由參考文獻(xiàn) 2 式 10-24 試算小齒輪分度圓直徑，即d 1 t2 KHt T 1 u1ZHZEZ Z)23u(d H （ 1.1 ）齒輪1 ）確定公式內(nèi)的各參數(shù)值傳工作時有輕微振動，選KHt1.5動設(shè)計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。計T1P195505.39955035746.18 N mn11440由參考文獻(xiàn) 2表 10-7選取齒寬系數(shù) d 1由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-20 選取區(qū)域系數(shù) ZH2.433參考文獻(xiàn)2 表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)61Z E189.8Mpa 2由參考文獻(xiàn) 2

8、式 10-21 計算接觸疲勞強(qiáng)度用重合度系數(shù)Ztarctan(tann / cos)arctan(tan 20 / cos14 ) 20.562at 1arccosz1 cost / ( z12han cos)arccos24cos20.562 / (242 1cos14 )29.974at2arccosz2 cos t/ ( z22han cos)arccos81cos20.562 / (812 1cos14 )23.881 z1 (tan at1tant' )z2 (tan2tant' ) / 224(tan 29.974tan20.562 )81(tan23.881tan

9、20.562 ) / 21.642d z1 tan/124tan(14 ) /1.905Z(4)(1)3 (41.642)(11.905)1.90531.6420.672由參考文獻(xiàn) 210-23 可得螺旋角系數(shù)Zcoscos140.985由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-25d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極 限H lim1540MPa ； 大 齒 輪的 接 觸 疲 勞 強(qiáng)度 極 限H lim2522.5MPa由參考文獻(xiàn) 2 式（ 10-15 ）計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)：N160n1jLh601440 1(2 8 300 10) 4.1472 109N 24.14721091.221093.4由參考文獻(xiàn)

10、 2 圖 10-23 查得接觸疲勞壽命系數(shù)K HN10.90， K HN 20.95 ；7取失效概率為1%，安全系數(shù)S=1，由參考文獻(xiàn) 2 式（ 10-14 ）得：K HN1lim1H 1SKHN2lim2H 2S0.90600MPa540MPa0.95550MPa522.5MPa取 H1和 H2中的較小者作為該齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力，即H H 2522.5MPa2 ）試算小齒輪分度圓直徑d1t2K Ht T1u 1Z HZEZ Z)23u(H d21.535.746 10381/2412.433189.80.6720.9852d1 tmm 36.21mm3181/ 24522.5（ 2)

11、調(diào)整小齒輪分度圓直徑1 ）計算實際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備。圓周速度 。vd1t n13.1436.21 1440m s2.73 m s601000601000齒寬 b。bd d 1t 136.2136.21mm2）計算實際載荷系數(shù) K H 。由參考文獻(xiàn) 2表 10-2 查得使用系數(shù) K A1.25 。根據(jù) v2.73m s ， 7級精度，由參考文獻(xiàn)2 圖 10-8 查得動載系數(shù) K v1.11 。齒輪的周向力Ft12T1 / d1t2 35746.18 / 36.21N987.192 NKAFt1 / b1.25 987.192/ 36.21N / mm34.08100N / mm查表參考文獻(xiàn)

12、2表 10-3 得齒間載荷分配系數(shù)K H1.4 。8由參考文獻(xiàn) 2 表 10-4 用插值法查得7 級精度，小齒輪相對非對稱布置時， K H 1.42。則載荷系數(shù)K H K A K vK HK H 1.25 1.11 1.4 1.42 2.763）由參考文獻(xiàn) 2式 10-12 ，可得按實際載荷系數(shù)算得的分度圓直徑d1d1t 3K H36.213 2.76mm44.37mmK Ht1.5及相應(yīng)的齒輪模數(shù)mnd1 cos44.37 cos14Z1mm 1.79mm243. 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計（ 1）由參考文獻(xiàn) 2 式（ 10-20 ）試算齒輪模數(shù)1cos2YFa YSa2K Ft TYmnt3d

13、 Z12 F 1 ）確定公式中各參數(shù)值。試選載荷系數(shù)K Ft1.5 。由參考文獻(xiàn) 2 式 10-18 ，可得計算彎曲疲勞強(qiáng)度的重合度系數(shù)Y 。b arctan(tan cos t ) arctan(tan14 cos20.562 )13.140/ cos2b1.642 / cos2 20.5621.873Y 0.25 0.75 /0.25 0.75 /1.8730.650由參考文獻(xiàn) 2 式10-19 ，可得計算彎曲疲勞強(qiáng)度的螺旋角系數(shù)Y 。14Y111.9050.778120120YFaYSa計算F。9由當(dāng)量齒數(shù)Z124Zv126.27cos3cos3 14Z281Zv2cos388.67co

14、s314由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-17 查得齒形系數(shù)YFa 1 2.5919 ； YFa 22.20266 。由參考文獻(xiàn) 2 表 10-18 查得應(yīng)力校正系數(shù)YSa11.59635； YSa21.77867由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-24c 查得大小齒輪的彎曲疲勞極限分別為FE 2380MPa ，F(xiàn)E 1 500MPa由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-22 ，查得彎曲疲勞壽命系數(shù)K FN10.85， KFN20.88取彎曲疲勞許用應(yīng)力S=1.4，由文獻(xiàn) 2式（ 10-14 ）得K FN1FE 1F 1SKFN2FE 2F 2S0.85500 MPa 303.57 MPa1.40.88380 MPa 23

15、8.86MPa1.4YFa1YSa12.59191.59635F 10.01363303.57YFa 2YSa22.202661.77867F 20.01640238.86YFa YSa因為大齒輪的 F 大于小齒輪，所以取YFaYSaYFa 2YSa20.01640F F 22）試算齒輪模數(shù)1cos2YFa YSamnt2K Ft TY3d Z12 F 101032321.335.7460.650cos14mnt120.01640mm 1.39mm24（ 2）調(diào)整齒輪模數(shù)1 ）計算實際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備。圓周速度 。d1mn1z1 / cos1.3924 / cos14 mm34.38vd1

16、n13.1434.38 1440m s2.59m / s601000601000齒寬 b。bd d 11 34.3834.38mm齒高 h 及寬高比 b/hh(2hancn )mnt(21 0.25) 1.39 mm3.64mmb / h34.38/ 3.649.442）計算實際載荷系數(shù)K F 。根據(jù) v2.59 m s ， 7 級精度，由參考文獻(xiàn) 2圖 10-8 查得動載系數(shù) Kv1.11 。齒輪的周向力Ft12T1 / d12 35746.18 / 34.38N2079.47 NK AFt1 / b1.252079.47/ 34.38N / mm75.61N / mm100N / mm查表

17、參考文獻(xiàn) 2表 10-3得齒間載荷分配系數(shù)K F1.4 。由參考文獻(xiàn) 2表 10-4用插值法查得 7級精度， KF1.42。則載荷系數(shù)K FK AK v K F K F1.251.111.41.422.763) 由參考文獻(xiàn) 2 式 10-13 ，可得按實際載荷系數(shù)算得的齒輪模數(shù)mnmnt 3K F1.39 3 2.76mm 1.71mmK Ft1.511對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)mn 大于由齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)，取m2mm，已可滿足彎曲強(qiáng)度。n但為了同時滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算出的分度圓直徑d1 =44.37mm來計算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由Z1d1 cos

18、44.37cos14=22mn21.52 取 Z12則 Z2 i1 Z13.4 2274.8 取 Z2 =754. 幾何尺寸計算（ 1）計算中心距aZ1 Z2mn22752mm100.00 mm2cos2cos14a100mm將中心距圓整為 100mm 。d145.36mm（ 2）按圓整后的中心距修正螺旋角d2154.64mmB150mmZ1 Z2mnarccos22752B245mmarccos210014.0914.092a（ 3）計算大、小齒輪的分度圓直徑Z122Z1mn222Z27545.36mmd1cos14 4 11cosdZ2mn752154.64mm2cos14 4 11cos

19、（ 4）計算齒輪寬度bd d1145.36mm=45.36mm圓整后取 B245mm； B150mm 。低速級齒輪傳動計算1. 選定齒輪類型，精度等級，材料及齒數(shù)(1) 選用斜齒圓柱齒輪(2) 初選小齒輪材料小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS，二者材料硬度差為1240HBS。(3) 精度等級取 7(4)初選 小齒輪 齒數(shù)Z1 24，則大齒輪齒數(shù)Z2i2 Z12.62462.4，取 Z2=62(5)初選螺旋角14(6) 壓力角20(1) 按按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計d 1 t2 KHt T1 u1ZHZEZ Z)23u(d H （ 1

20、.1 ）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值1) 工作時有輕微振動，選 Kt 1.62)由參考文獻(xiàn) 2圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù) ZH2.4333)由參考文獻(xiàn) 2表 10-7 選取齒寬系數(shù)d14) 由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-26 查得1.626,1.905, Z0.6755) 小齒輪轉(zhuǎn)距 T1 117929 N mm6)由由參考文2表10-6 查得材料的彈性影響系數(shù)1Z E189.8Mpa27) 由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-21d 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng) 度 極 限H lim1600MPa ； 大 齒 輪 的 接 觸 疲 勞 強(qiáng) 度 極 限H lim 2550MPa8) 由參考文獻(xiàn) 2 式（ 10

21、-13 ）計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1 60n2 jL h 60419.83 1 (2 8 300 10) 1.209 109N 21.2091094.65 1082.6139) 由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù)K HN1 1.0，K HN 21.05 ；10) 計算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù) S=1，由參考文獻(xiàn)2 式（ 10-12 ）得：K HN1lim11.0 600MPa600MPaH 1SH KHN2lim21.05 550MPa577.5MPa2SH 577.5MPa計算數(shù)據(jù)1)試計算小齒輪分度圓直徑d1t ，有計算公式得2 1.611792962 / 2

22、4 1 2.4332d1t3189.8 0.675 0.985162/ 24mm 52.86mm577.52)計算圓周速度vd1t n23.1452.86423.53 m s1.17 m s6010006010003) 計算齒寬 b 及模數(shù) mntbd d 1t 152.86 52.86mmm1td1t cos52.86 cos14Z1mm 2.137mm24h2.25m1t2.25 2.137mm 4.808mmb52.8611.00h 4.8084) 計算縱向重合度0.318 d Z1tan0.318 124 tan141.9035）計算載荷系數(shù)K已知載荷平穩(wěn)， 由參考文獻(xiàn) 2表 10-2

23、選取使用系數(shù)取 K A1.25根據(jù) v 1.28 m s ，7級精度， 由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-8查得動載系數(shù) Kv1.08 ；由表 10-4查得K H的計算公式和直齒輪的相同故14K H1.42；由參考文獻(xiàn) 2 圖 10-13查得 KF1.35由表 10-3查得 KHK F1.4故載荷系數(shù)KK A Kv K HK H1.251.08 1.41.422.686）按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由參考文獻(xiàn)2 式（10-10a）得：d1d1t 3K52.8632.68mm62.78mmKt1.65) 計算模數(shù)md1 cos62.78cos14 mm2.54mmnZ124(2)按齒根彎曲強(qiáng)度

24、設(shè)計由參考文獻(xiàn) 2式（ 10-17 ）2KTYcos2YFa YSamn13d Z12F 確定計算參數(shù)1) 計算載荷系數(shù)KK A K v K F K F1.25 1.08 1.4 1.352.552)根據(jù)縱向重合度1.903，從參考文獻(xiàn) 2圖 10-28查得螺旋角影響系數(shù)Y =0.883) 計算當(dāng)量齒數(shù)Zv1Z124cos326.27cos3 14Zv2Z262cos367.87cos3 144)查取齒型系數(shù)由參考文獻(xiàn) 2表 10-5 查得 YFa12.5919 ；YFa 22.24852155)查取應(yīng)力校正系數(shù)由參 考 文 獻(xiàn)2表10-5查 得YSa11.59635 ； YSa21.7657

25、46)由參考文獻(xiàn)2圖 10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞極限FE 1500MPa ，大齒輪的彎曲疲勞極限FE 2380MPa7) 由參考文獻(xiàn)2 圖 10-18 ，查得彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN1 0.85， KFN20.88 ；8) 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞許用應(yīng)力S=1.4，由文獻(xiàn) 2 式（ 10-12 ）得F 1KFN 1FE 10.85 500 MPa303.57MPaS1.4F 2KFN2FE 20.88380238.86MPaS1.4MPaYFaYSa9)計算大，小齒輪的F ，并加以比較YFa1YSa12.59191.596350.01363F 1303.57YFa2YSa22.24

26、8521.765740.01662F 2238.86大齒輪的數(shù)值大設(shè)計計算22.681179290.88cos142mn30.01662mm 2.06 mm12421.645對比計算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)mn 大于由齒跟彎曲疲勞強(qiáng)度計算的法面模數(shù)，取mn2mm ，已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時滿足接觸疲勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算出的分度圓直徑d162.78mm 來計算應(yīng)有的齒數(shù)。于是由Z1d1 cos62.78cos14mn230.45 ，取Z1 2716則 Z2i 2Z1 =2.63180.6, Z2 =81(3)幾何尺寸計算1)計算中心距Z1 Z2 mn3181 2a2mm

27、115.43mm2coscos14將中心距圓整為a115mm。2) 按圓整后的中心距修正螺旋角Z1 Z2 mn3181 2arccosarccos13.1162a2115因 值改變不多，故參數(shù)、 K、 ZH 等不必修正。3) 計算大、小齒輪的分度圓直徑d1Z1mn312cos63.66mmcos13.116d2Z2 mn812cos166.34mmcos13.1164) 計算齒輪寬度bd d1163.66=63.66 mm圓整后取 B265mm； B1 60mm 。四、鏈傳動設(shè)計選擇材料40,50.ZG310570. 熱處理回火熱處理硬度4050HRC無劇烈振動及沖擊的鏈輪1.選擇鏈輪齒數(shù)取小

28、鏈輪齒數(shù) Z1 =19 ，取大鏈輪齒數(shù)Z2i 3Z1 =2.5619=48.642.確定計算功率查表 9-6 得 K A1.0 , 查圖 9-13 得 K Z , 單排鏈 , 則計算功率的a115mmd163.66mmd2166.34mmB160mmB265mm13.116Z131Z28117Pca =K A K Z P=1.1 1.355.07=7.53 KW3.選擇 ; 鏈條型號和節(jié)距根據(jù) Pca =7.53 KW ,n3162.9r / min 可選 16A 在查表鏈條節(jié)距為 P25.4mm4.計算鏈節(jié)數(shù)和中心矩初選中心矩a030 50 P30 5025.4762 1270， 取a010

29、00mm鏈 節(jié) 數(shù) Lpo2 a0z1z2( z1z2 )2 p =114取p22a0鏈傳Lp =114查表中心矩計算系數(shù)f1 =0.24819動設(shè)最大中心矩 af1 p2Lp( z1 +z2 ) =1000mm計5.計算鏈速 V, 確定潤滑方式vn1 z1 p1.31m / s60 1000由 V=1.6m/s 和鏈號 20A 查圖 9-14 可知應(yīng)采用油池潤滑或油盤飛濺潤滑6.計算壓軸力Fp軸材料為45 號鋼 , 調(diào)質(zhì)處理有效圓周力 :Fe 1000 p3870.23 Nv鏈輪水平布置時的壓軸力系數(shù) KFP1.15,則壓軸力為FPK FP Fe1.15 3870.23 4450.76N五、

30、軸的設(shè)計及校核1. 估算最小直徑選取軸的材料為45 號鋼，熱處理為調(diào)質(zhì)。 30 40MPa18（ 高 速 軸 ） 由 參 考 文 獻(xiàn) 2表15-3確 定1112mm ，d1min1 3p1 =112*35.39 =17.28 ( 按一個鍵槽 , 軸頸增大 7%n11440為 18.62mm)考慮到彈性套柱銷聯(lián)軸器的規(guī)格, 取最小直徑為d1min22mm( 中間軸 )2112mmd2min2 3p2=11235.23 =25.89mmn2423.53軸承代基本尺寸 /mm安裝尺寸基本額定 /kN號/mmdDBdaDa動載靜載荷荷 CrCor7306A307219376525.218.5C7306

31、A307219376525.218.5C7309A4510025549147.537.2C考慮到兩個鍵槽，取d2min30mm(低速軸 )3112mmd3min3 3p3=11235.07=35.23mmn162.93( 考慮到兩個鍵槽 , 軸頸增大15%為 40.51mm)取 d3min40mm2. 初選軸承：1 軸高速軸選軸承為7306AC2 軸中間軸選軸承為7306AC3 軸低速軸選軸承為7309AC193. 軸的設(shè)計軸承（1）高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計：的設(shè)計1）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑：（從右至左）a) 由于聯(lián)軸器一端連接電動機(jī)， 另一端連接輸入軸， 所以該段直徑尺寸受到電動機(jī)外伸軸

32、直徑尺寸的限制，選為22mm。b)考慮到聯(lián)軸器的軸向定位可靠，定位軸肩高度應(yīng)達(dá)2mm，所以該段直徑選為26mm。c) 段軸要安裝軸承，考慮到軸肩及軸承尺寸，該段直徑定為30mm。d)前段軸，考慮到軸定為32mm。e) 后段軸為齒輪軸，所以該段直徑選為齒輪的分度圓直徑45.0mm。f)段軸要安裝軸承，直徑定為30mm。2) 根據(jù)軸向定位要求確定各段長度的確定：高速軸選軸承為7306AC中間軸選軸承為7306AC低速軸選軸承為7309AC各段長度的確定從右到左分述如下：a)該段軸連接聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為52mm。b) 該段取 50mm。c) 該段安裝軸承，為 39mm。軸d) 該段

33、綜合考慮齒輪與箱體內(nèi)壁的距離、 軸承與箱體內(nèi)壁距離 （采的設(shè)用脂潤滑），還有二級齒輪的寬度，定該段長度為125mm。計e) 該段裝軸承取 29mm。（ 2）中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計：201）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑：（從右至左）a）考慮與軸承的配合和最小軸徑選直徑為30mm。b）考慮軸肩過度取直徑為32mm。e）段軸考慮定位軸肩，該段直徑定為36mm。f ）與齒輪配合，考慮定位軸肩軸定為32mm。g) V 段與 I 同取 30mm。2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段長度： （從右到左）a) I 段軸承安裝軸承和甩油環(huán)，根據(jù)軸承寬度、甩油環(huán)尺寸以及軸承和甩油環(huán)和箱體的相對位置該段長度選為45mm。b） II段軸考慮到齒輪齒寬的影響，所以長度為63mm。c ） III段為定位軸肩，長度7mm。d） IV 段用于安裝大齒輪，考慮齒寬長度為42mm。e） V 段用于安裝軸承、擋油環(huán)，長度為40mm。（ 3）低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計：1) 擬定軸上零件的裝配方案軸的各段直徑（從右到左）a) I 段軸用于安裝軸承 7309AC，故取直徑為 45mm。b) II 段該段軸要安裝齒輪，考慮到軸肩要有 1mm的圓角，經(jīng)強(qiáng)度計算，直徑定為 47mm。c) III