軋輥材料及熱處理工藝

1、 軋輾材料及熱處理工藝 軋輾材料及熱處理工藝 軋輾的壽命主要取決于軋輾的內(nèi)在性能和工作受力， 內(nèi)在性能包括強(qiáng)度和硬度等方面。要使 軋車?yán)ゾ哂凶銐虻膹?qiáng)度， 主要從軋車?yán)ゲ牧戏矫鎭?lái)考慮； 硬度通常是指軋車?yán)スぷ魍獗淼挠捕龋?它 決定軋車?yán)サ哪湍バ裕?在一定程度上也決定軋車?yán)サ氖褂脡勖?通過(guò)合理的材料選用和熱處理方 式可以滿足軋車?yán)サ挠捕纫蟆?概述了傳統(tǒng)的軋車?yán)ミx材及其熱處理工藝， 同時(shí)，對(duì)軋車?yán)ゲ牧霞?其熱處理工藝的開(kāi)展進(jìn)行了展望。 傳統(tǒng)冷軋車?yán)ゲ牧霞捌錈崽幚矸绞?冷軋車?yán)ピ诠ぷ鬟^(guò)程中要 承受很大的軋制壓力，加上軋件的焊縫、夾雜、邊裂等問(wèn)題，容易導(dǎo)致瞬間高溫，使工作輾 受到強(qiáng)烈熱沖擊造成裂紋、

2、粘輾甚至剝落而報(bào)廢。因此，冷軋輾要有抵抗因彎曲、扭轉(zhuǎn)、剪 切應(yīng)力引起的開(kāi)裂和剝落的能力， 同時(shí)也要有高的耐磨性、接觸疲勞強(qiáng)度、斷裂韌性和熱沖 擊強(qiáng)度等。 國(guó)內(nèi)外冷軋工作車?yán)ヒ话闶褂玫牟馁|(zhì)有GCr 15、9C r 2、9Cr、9C r V、9 C r 2W、9C r 2M o、60C r M o V、 80C r N i 3W、8C r M o V、 86C r M o V 7、M o 3A等。20世紀(jì)50 60年代，這一時(shí)期的軋件多為碳素結(jié)構(gòu)鋼，強(qiáng)度和硬度不高，所以 軋輾一般采用1.5% 2%C r鍛鋼。此類鋼的最終熱處理通常采用淬火加低溫回火，常見(jiàn)的 淬火方式有感應(yīng)外表淬火和整體加熱淬火。

3、其主要任務(wù)是考慮如何提高軋車?yán)サ哪湍バ阅堋?抗 剝落性能，并提高淬硬層深度， 盡量保證軋輾外表組織均勻， 改善軋輾表層金屬組織的穩(wěn)定 性。從20世紀(jì)70年代開(kāi)始，隨著軋件合金化程度的提高， 高強(qiáng)度低合金結(jié)構(gòu)鋼H S L A 的廣泛應(yīng)用，軋件的強(qiáng)度和硬度也隨之增加， 對(duì)軋車?yán)ゲ牧系膹?qiáng)度和硬度也提出了更高的要求， 國(guó)際上普遍開(kāi)始采用銘含量約 2%的C r -Mo型或C r -Mo -V型鋼工作車?yán)?，如我?guó)一直使 用的 9C r 2M o、9C r 2M o V和 86C r M o V 7、俄羅斯的 9X 2M 、西德的 86C r 2M oV 7、日本的M C 2等。這類材質(zhì)的合金化程度較低，在

4、經(jīng)過(guò)最終熱處理后，其淬硬層深 度一般為12 15mm 半徑，僅能滿足一般要求， 而且使用中剝落和裂紋傾向嚴(yán)重， 軋制壽 命低。 通過(guò)改良熱處理方式，即進(jìn)行重淬 1 2次，提高了該類軋輾的淬硬層，但每次重淬 不僅需要一定的熱處理費(fèi)用，而且會(huì)使軋輾直徑都要損失 5mm左右，同時(shí)軋輾在經(jīng)過(guò)屢次 熱處理后容易變形，難以滿足高精度軋輾的形位公差要求。 因此，研制深淬硬層冷軋輾不僅 可以大幅度地降低冷軋輾的消耗，減少軋輾在使用過(guò)程中的重新淬火次數(shù)，延長(zhǎng)軋輾壽命， 具有重大的經(jīng)濟(jì)效益。 為了減少重淬消耗，提高軋輾的淬硬層深度、接觸疲勞強(qiáng)度、韌性， 延長(zhǎng)其使用壽命，從20世紀(jì)70年代后期到80年代中期，國(guó)內(nèi)外

5、開(kāi)始研究使用銘含量在 3% 5%的深淬硬層冷軋工作車?yán)ヤ摗?%銘冷軋車?yán)ゲ恍柚卮?，且有效淬硬層深度可到達(dá) 25 30mm, 5%C r冷軋車?yán)ビ行Т阌矊由疃饶敲吹竭_(dá) 40mm,其耐磨性和抗事故性能也有顯著提高。在這 一階段，國(guó)內(nèi)試制了 9C r 3Mo V鋼，國(guó)外一些制造廠也先后開(kāi)發(fā)推廣了深淬硬層冷軋輾， 如美國(guó)的 3.25% C r鋼和 5%C r鋼，日本的K a n t o c RP 53、F H 13、MnM C 3和 MC 5等。這些鋼都采用高碳高合金材料，具有良好的硬度和耐磨性，但軋輾淬硬外表脆性 大，接觸疲勞壽命低，質(zhì)量不穩(wěn)定。 為提高淬硬層深及接觸疲勞壽命，降低淬硬層脆性及 過(guò)熱

6、敏感性，同時(shí)也為滿足軋件對(duì)冷軋工作輾力學(xué)性能和使用性能的進(jìn)一步要求，自 20世 紀(jì)80年代中、后期，國(guó)外軋輾生產(chǎn)廠對(duì) 5%C r冷軋輾鋼進(jìn)行了化學(xué)成分的優(yōu)化工作，主 要是在5%C r鋼中增加鉗、 鈕的含量或參加鈦、 鐐等元素。 添加0.1%左右鈦的5%C r鋼 軋車?yán)ブ校佉蕴嫉衔颰 i C N 形式在基體中微細(xì)析出， 經(jīng)過(guò)摩擦損耗后T i CN脫落， 在軋輾外表形成劃痕，使適度的粗度再生。在鍍錫板軋機(jī)的實(shí)際操作中，有效利用粗糙度降 低小的優(yōu)點(diǎn)，從軋制初期就可高速軋制。 在最終熱處理過(guò)程中，對(duì)軋輾鋼的淬火和加熱限 制在奧氏體中含碳量不超過(guò) 0.6%的程度，然后進(jìn)行盡可能強(qiáng)烈的冷卻，這樣就可

7、以得到較 深的淬硬層。此時(shí)，軋輾的淬硬層組織除隱針馬氏體 以板條為主外，尚有約 4%的碳化物 和10%左右的殘留奧氏體。軋車?yán)サ耐獗碛捕劝ㄊＳ鄩簯?yīng)力的影響約為H S D 95 99。 最后，用低溫回火將軋輾外表硬度調(diào)整到規(guī)定值，低溫回火越充分，硬度偏低時(shí)韌性越好, 抗熱裂能力越高。鉗、鈕含量的增加導(dǎo)致淬火后鋼中含有較多的剩余奧氏體， 回火后大局部 又轉(zhuǎn)變?yōu)樾埋R氏體，這樣就有助于提高軋輾硬度，增強(qiáng)耐磨性并降低磨損面粗糙度。 傳統(tǒng) 熱軋車?yán)ゲ牧系倪x用及熱處理工藝 熱軋車?yán)コ９ぷ髟?700C 800C的高溫環(huán)境，與灼熱的鋼坯 相接觸，需要承受強(qiáng)大的軋制力，同時(shí)外表要承受軋材的強(qiáng)力磨損， 反復(fù)被熱軋

8、材加熱及冷 卻水冷卻，經(jīng)受溫度變化幅度較大的熱疲勞作用。 這就要求熱軋車?yán)ゲ牧媳仨毦哂懈叩拇阃感浴?低的熱膨脹系數(shù)、高的熱傳導(dǎo)能力和高的高溫屈服強(qiáng)度及高的抗氧化性。 國(guó)內(nèi)曾經(jīng)使用過(guò) 鍛鋼軋輾和無(wú)限冷硬鑄鐵軋輾， 除普通冷硬鑄鐵外，還有低鐐銘鉗、中鐐銘鉗、高鐐銘鉗鑄 鐵材料，高檔次的冷硬鑄鐵材料為高鐐銘鉗冷硬鑄鐵。 這類材質(zhì)軋輾的缺點(diǎn)是硬度低， 耐磨 性不好。后來(lái)采用了球墨復(fù)合鑄鐵軋輾， 相對(duì)而言，使用壽命提高了幾倍， 至今仍然在使用。 國(guó)外那么一般采用半鋼和高硬度特殊半鋼材質(zhì)，對(duì)克服外表粗糙和抗磨損都很有效。 為了提 高熱軋輾的外表耐磨性，熱軋輾的材料不斷地得到改良，其根本的開(kāi)展過(guò)程是從冷硬鑄

9、鐵到 高銘鑄鐵到半高速鋼和高速鋼。 高銘鑄鐵軋車?yán)サ幕瘜W(xué)成分為： 2.0% 4.0% C, 10% 30% C r , 0.15% 1.6%N i , 0.3% 2.9%Mo。其本質(zhì)是一種高耐磨性的高合金白口鐵，銘含 量一般在10% 15%，其碳化物主要是M 7 C 3型，與白口鑄鐵的連續(xù)的M 8C型碳化物不同， 它不但具有良好的耐磨性，還有較高的硬度 HV可達(dá)1800,基體為奧氏體、馬氏體，因而 其硬度和韌性結(jié)合較好。 實(shí)際的軋制生產(chǎn)說(shuō)明， 高銘鑄鐵軋車?yán)ビ休^好的抗熱裂性能， 原因是 軋輾外表生成一層致密且有韌性的銘的氧化膜， 能減少熱裂紋的數(shù)量和深度。 因此，高銘鑄 鐵輾在20世紀(jì)80年代

10、被非常廣泛用于精軋前架。 目前，高銘鑄鐵復(fù)合軋輾已廣泛用作熱軋 帶鋼連軋機(jī)，粗軋和精軋前段工作輾、寬中厚板；粗軋和精軋工作輾及小型型鋼和棒材 軋機(jī)精軋輾等。高銘鑄鐵軋輾的熱處理有兩種形式，一是低于臨界轉(zhuǎn)變溫度的亞臨界熱處 理，另一種是高于臨界點(diǎn)A 3的高溫?zé)崽幚?。高銘軋車?yán)ネ獗聿牧系闹楣怏w基體，希望具有極 細(xì)的片間距，并在基體上有大量彌散分布的二次碳化物， 要求有盡量低的剩余奧氏體和剩余 應(yīng)力，所以一般選用后一種形式的熱處理，具體為正火加回火。 高速鋼作為熱軋輾材料的 應(yīng)用在1988年始于日本，20世紀(jì)90年代初期美國(guó)和歐洲也進(jìn)行了研制， 我國(guó)在20世紀(jì)90 年代后期開(kāi)始研制和使用高速鋼軋車?yán)?/p>

11、。 一般高速鋼的成分為 1% 2%C, 0% 5%C。，0% 5%Nb, 3% 10%Cr, 2% 7%Mo, 2% 7%V, 1% 5%W。因?yàn)閾碛写罅靠尚纬蓮?qiáng) 碳化物的合金元素如W和V , 其最終的顯微組織含有大約 10% 15%具有極高硬度和高溫穩(wěn) 定性的碳化物，所以在高溫下工作能保持較高的強(qiáng)度和硬度。 其工作層硬度高，可到達(dá)80 85H S ,具有較好的耐磨性和抗熱裂性， 軋車?yán)ネ獗頉](méi)有出現(xiàn)熱裂紋， 一般沒(méi)有剝落現(xiàn)象。 近 年來(lái)國(guó)外在熱軋薄板粗軋機(jī)架采用半高速鋼軋輾也獲成功，其耐磨性是高銘鋼軋輾的 2倍， 且咬入性能和抗熱疲勞性能好，因而成為熱軋薄板粗軋機(jī)架和線棒材中軋機(jī)架軋輾的理想選

12、 擇，半高速鋼的化學(xué)成分范圍為： 1.5% 2.5% C, 0.5% 1.5%S i, 0.4% 1.0%Mn, 1.0% 6.0%Cr, 0.1% 4.0%Mo, 0.1% 3.0% V, 0.1% 4.0%W。 高速鋼熱軋車?yán)サ臒崽幚矸?式一般采用淬火加回火， 在加熱到高溫時(shí)，鋼中的二次碳化物充分溶解， 一次共晶碳化物部 分溶解。這些碳化物所含有的碳和合金元素溶入奧氏體中， 增加了奧氏體中碳和合金元素的 含量。在淬火時(shí)它們固溶于貝氏體和馬氏體中， 而在回火時(shí)析出了彌散的碳化物， 使鋼呈現(xiàn) 出比淬火時(shí)硬度還要高的二次硬度。 因此為了增加基體的硬度，應(yīng)提高淬火溫度， 同時(shí)，為 了防止基體中出現(xiàn)

13、塊狀粗大的碳化物，應(yīng)盡量降低淬火溫度，一般確定最正確淬火溫度為 1050C 1150C,同時(shí)回火溫度為 550C 600Co為了保證基體中含有大量彌散分布的球狀 MC型碳化物，應(yīng)增加V含量，但V不宜過(guò)高，因?yàn)閂會(huì)降低淬透性， 凝固時(shí)生成粗大的一 次碳化物，淬火時(shí)不能完全溶入奧氏體，從而降低了斷裂韌性，同時(shí)還會(huì)降低軋輾的外表粗 糙度。軋輾材料及熱處理工藝的開(kāi)展趨勢(shì) 冷軋輾的開(kāi)展方向?qū)⑹窃谶M(jìn)一步提高強(qiáng)度硬度和 淬硬層深度的同時(shí)， 保證一定的韌性。大型冷軋工作輾將普遍采用含鈕、銃、鐐等元素的改 進(jìn)型5% C r鋼制造。為提高材料的淬透性， C r的含量將進(jìn)一步增加， 如8% 10% C r及 更高銘

14、的鍛鋼已開(kāi)始用于實(shí)際生產(chǎn)， 但含C r量的增加會(huì)導(dǎo)致較差的韌性， 因此需要適當(dāng)平 衡C和C r含量，在較低的溫度下淬火獲得所需要的冷軋車?yán)ビ捕龋?從而減少軋車?yán)サ臄嗔押徒?低其斷裂敏感性。 另外，隨著鍛件制造技術(shù)的進(jìn)一步完善，高銘鋼工作輾將更多地應(yīng)用于 大型冷連軋機(jī)。5%C r及其含鈕的改良型鋼廣泛用于大型支承輾鍛件，高銘含量的大型鍛 鋼支承輾進(jìn)入實(shí)用階段。 大型冷軋工作輾要求采用電渣重熔錠鍛制， 而大型支承輾鍛件用鋼 那么被廣泛采用鋼包精煉并真空除氣的冶鑄工藝生產(chǎn)，鋼水的純潔度均到達(dá)較高水平。 熱軋 輾工作在交變的高溫和力的作用下， 其外表反復(fù)受到摩擦， 會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的磨損，因此熱軋輾 的開(kāi)展

15、主要在于進(jìn)一步提高其耐磨性。 在實(shí)際的軋制生產(chǎn)中，外表淬火和滲碳強(qiáng)化處理的熱 軋車?yán)ゼ翰荒軡M足對(duì)其高耐磨性的要求， 但整體的高速鋼或硬質(zhì)合金軋車?yán)ケ惧X極高， 對(duì)于軋車?yán)?芯部材料將造成浪費(fèi)。因此，軋輾的生產(chǎn)迫切需要進(jìn)行外表處理， 將硬質(zhì)合金或陶瓷材料熔 覆在軋車?yán)サ耐獗碜鳛檐堒嚴(yán)サ墓ぷ鞅韺印?外表鍍銘、火焰噴涂、等離子噴涂以及激光毛化都是 工具外表合金強(qiáng)化技術(shù)，將進(jìn)一步用于提高的軋輾的性能。 總之，合理選材及采用適宜的 熱處理方式高質(zhì)量地制造軋輾， 可以節(jié)約大量的輾材， 降低軋鋼生產(chǎn)本錢， 同時(shí)提高軋輾的 質(zhì)量和產(chǎn)量。因此，應(yīng)重視軋輾選材的新動(dòng)向，從軋鋼的實(shí)際條件出發(fā) .開(kāi)發(fā)軋輾的新材質(zhì)， 提

16、高軋車?yán)サ闹圃熨|(zhì)量。 張貼者張智峰時(shí)間：下午5:41 0評(píng)論 標(biāo)簽：軋車?yán)崽幚?2021年1月4日星期日 軋車?yán)崽幚?軋車?yán)崽幚?軋車?yán)グ垂ぷ鳡顟B(tài)可分為熱軋車?yán)ズ屠滠堒嚴(yán)ィ?按所起的作用可分為工作車?yán)ァ?中間車?yán)ァ⒅С熊嚴(yán)?，?材質(zhì)可分為鍛輾和鑄輾冷硬鑄鐵 。通常軋輾的服役條件極其苛刻，工作過(guò)程中承受高的 交變應(yīng)力、彎曲應(yīng)力、接觸應(yīng)力、剪切應(yīng)力和摩擦力。容易產(chǎn)生磨損和剝落等多種失效形式。 不同的用途、不同類型的軋車?yán)ヌ幵诟髯蕴囟ǖ墓r條件，其大致的性能要求如下： 軋輾類型主要性能要求輾身硬度工作溫度C 熱軋工作車?yán)?抗熱疲勞裂紋性能，抗外表粗糙性能 HB : 196302室溫850 冷軋

17、工作車?yán)?高硬度，耐磨性，抗疲勞剝落性能 HS : 90105室溫180 對(duì)熱軋輾來(lái)說(shuō)，輾面不允許出現(xiàn)裂紋，外表裂紋缺陷容易造成應(yīng)力集中， 加速擴(kuò)展而使軋輾 失效。熱疲勞裂紋主要起因于周期性交變熱應(yīng)力， 嚴(yán)重情況下，裂紋擴(kuò)展可能造成輾面剝落， 甚至斷輾。 Mmp ft o%i冷軋輾主要失效形式包括劃傷、 粘輾和剝落等。冷軋輾輾身外表應(yīng) 有高而均勻的硬度，其優(yōu)劣表現(xiàn)在輾身工作層的耐磨性，即耐粗糙性。 大型熱軋鍛鋼工作輾用鋼的化學(xué)成分、臨界點(diǎn)以及工藝參數(shù)如下。 熱軋鍛鋼工作輾用鋼化學(xué)成分 % 鋼號(hào) C Si Mn Cr Ni Mo V 55Cr 0.500.60 0.170.37 0.350.65

18、 1.001.30 - - 0.30 50CrMnMo 0.450.55 0.200.60 1.301.70 1.401.80 - 0.200.60 - 60CrMnMo 0.550.65 0.250.40 0.701.00 0.801.20 - 0.200.30 - 50CrNiMo 0.450.55 0.200.60 0.500.80 1.401.80 - 0.200.60 -60CrNiMo 0.550.65 0.200.40 0.601.00 0.701.00 1.502.00 0.100.30 -60SiMnMo 0.550.65 0.701.10 1.101.50 -0.300.4

19、0 - 60CrMo 0 .550.65 0.170.30 0.500.80 0.500.80 0.25 0.300.40 60CrMoV 0.550.65 0.170.37 0.500.80 0.901.20 - 0.300.40 0.150.35 70Cr3Mo 0.600.80 0.400.70 0.500.90 2.003.00 0.400.60 0.250.60 常用熱軋鍛鋼工作輾的臨界點(diǎn)及工藝參數(shù) 鋼號(hào)臨界點(diǎn)熱處理 Ac1 Ac3 Ar1 Ms 正火溫度C 淬火溫度C 回火溫度C 55Cr 735 755 - - 840850 820840 590630 60CrMo 676 80

20、5 685 - 840860 860870 600660 60CrMoV 765 798 - 265 890910 860880 600680 60CrMnMo 700 805 655 - 820840 860870 650680 60SiMnMo 700 760 - - 810830 830850 570650 70Cr3Mo 800 - 700 195 810880 860880 - 熱軋工作車?yán)ミM(jìn)行的熱處理一般有鍛后熱處理和調(diào)質(zhì)。 鍛后熱處理 鍛后熱處理的主要目的是消除鍛后應(yīng)力， 細(xì)化晶粒，改善切削性能。鍛后熱處理還有擴(kuò)氫作 用。擴(kuò)氫時(shí)間視鋼錠氫含量而定，一般認(rèn)為 H 2X 14%時(shí)，可

21、取消擴(kuò)氫處理。 調(diào)質(zhì) 熱軋工作輾的最終熱處理是調(diào)質(zhì)。調(diào)質(zhì)的目的是保證軋輾外表獲得規(guī)定的硬度和力學(xué)性能， 并保證心部具有足夠的韌性。 大型冷軋鍛鋼工作輾用鋼的化學(xué)成分、臨界點(diǎn)以及工藝參數(shù) 冷軋鍛鋼工作輾用鋼化學(xué)成分 % 鋼號(hào) C Si Mn Cr Ni Mo W V 8CrMoV 0.750.85 0.200.40 0.200.40 0.801.10 0.25 0.58-0.70 86Cr2MoV 0.830.90 0.180.35 0.300.45 1.601.90 0.200.35 - - 0.050.15 9Cr 0.850.95 0.250.45 0.200.35 1.401.70 9C

22、r2 0.850.95 0.250.45 0.200.35 1.702.10 9Cr2Mo 0.850.95 0.250.45 0.200.35 1.702.10 - 0.200.40 - 9Cr2W 0.850.95 0.250.45 0.200.35 1.702.10 - - 0.300.60 - 9Cr3Mo 0.850.95 0.500.70 0.200.40 2.503.50 - 0.200.40 - 60CrMoV 0.550.65 0.170.37 0.500.85 0.901.20 - 0.300.40 - 0.150.35 常用冷軋鍛鋼工作輾的臨界點(diǎn)及工藝參數(shù) 鋼號(hào)臨界點(diǎn)熱處

23、理 Ac1 Ac3 Ar1 Ms 正火溫度C 淬火溫度C 回火溫度C 9Cr 746 860 700 270 880910 880890 660710 9Cr2 740 840 680 270 860890 880890 660710 9Cr2Mo 760 850 - 190 830860 880890 700760 9Cr2W 750 850 680 240 870900 880890 700760 冷軋工作車?yán)サ臒崽幚硪话阌绣懞鬅崽幚?，調(diào)質(zhì)和外表淬火。 鍛后熱處理 鍛后熱處理的目的是降低硬度， 消除剩余應(yīng)力，同時(shí)還改善組織， 得到細(xì)粒珠光體，消除網(wǎng) 狀碳化物。鍛后熱處理還有擴(kuò)氫作用。擴(kuò)氫時(shí)

24、間視鋼錠氫含量而定，一般認(rèn)為 H 2X 1-4% 時(shí)，可取消擴(kuò)氫處理。 調(diào)質(zhì) 調(diào)質(zhì)的目的是為外表淬火提供組織準(zhǔn)備， 使輾頸和輾心得到強(qiáng)韌性配合良好的粒狀珠光體組 織，獲得良好的綜合力學(xué)性能，以承受劇烈的外表淬火。 外表淬火 外表淬火使工作車?yán)カ@得高硬化層。外表淬火方法按加熱方法可分整體快速加熱淬火法和連續(xù) 感應(yīng)加熱淬火法，目前后者在生產(chǎn)實(shí)踐中應(yīng)用更廣。 在連續(xù)式感應(yīng)加熱淬火工藝方法中雙頻感應(yīng)淬火很有特色， 它使用兩種不同頻率的感應(yīng)器匹 配進(jìn)行感應(yīng)加熱，在輾面溫度控制和加熱層溫度分布方面的具有明顯的優(yōu)勢(shì)。 典型的雙頻淬火裝備以電流透入深度較大的工頻感應(yīng)器作為主感應(yīng)器， 實(shí)現(xiàn)深層加熱，均熱 一段時(shí)

25、間后，再使用一個(gè)中頻感應(yīng)器來(lái)得到較深的經(jīng)過(guò)等溫的奧氏體化層 ，淬后獲得所需的 淬硬層深度。中頻電源以 250Hz為佳，也有使用 500、1000、1200和2500Hz。 中頻感應(yīng)器的功率 一般為工頻感應(yīng)器的 1/21/4。中頻感應(yīng)器和工頻感應(yīng)器之間的間距為 90120mm。感應(yīng)器上升速度為 0.50.6mm/s。 軋車?yán)ヒ诩訜釥t內(nèi)整體預(yù)熱， 心部要預(yù)熱透。提高預(yù)熱溫度，有利于提高加熱深度和縮短奧 氏體化時(shí)間。根據(jù)軋輾淬硬層深的要求，可預(yù)熱至 220C500C,整體預(yù)熱后裝卡到淬火機(jī) 床上進(jìn)行感應(yīng)淬火。 感應(yīng)淬火過(guò)程時(shí)將整體預(yù)熱的軋輾預(yù)熱到指定溫度后， 將軋輾裝卡到活動(dòng)框架上， 輾身下端 面

26、與工頻感應(yīng)器下平面保持在一個(gè)水平面上，兩個(gè)感應(yīng)器從送電到全部進(jìn)入輾身正常淬火， 其功率逐漸增加，直到淬火全功率。 同樣，當(dāng)感應(yīng)器離開(kāi)車?yán)ド砩隙嗣鏁r(shí)，功率也有大到小逐 漸減小，直至全部離開(kāi)車?yán)ド怼?感應(yīng)加熱完成后，為減小淬火應(yīng)力，應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)預(yù)冷后再噴淬。由于奧氏體在高溫階段比擬 穩(wěn)定，噴水器與下感應(yīng)器之間有 40mm的空隙，車?yán)ッ鏈囟认陆档?850C左右，不會(huì)影響淬火 硬度。 車?yán)ド硐陆颠M(jìn)入噴水器位置后， 低壓大水量連續(xù)噴射冷卻 710min,使淬硬層深度范圍內(nèi)的冷 卻速度超過(guò)貝氏體臨界冷卻速度直至冷卻到 Ms以下，再浸水冷卻。浸水冷卻時(shí)間按輾身直 徑每100mm冷卻15min計(jì)算，終冷溫度 503。 冷軋工作輾淬火后應(yīng)及時(shí)回火。 回火溫度根據(jù)要求的輾身外表硬度而定。 一般來(lái)說(shuō)，硬度大 于90HS的軋車?yán)サ幕鼗饻囟葹?140C150C，硬度為 7085HS的軋車?yán)サ幕鼗饻囟葹?310C330C。車?yán)ド碛捕却笥?5HS的軋車?yán)?，在精車和粗磨后?yīng)進(jìn)行第二次回火，回火溫度比 第一次低10C。 目前鑄鐵軋輾的生產(chǎn)中，普遍采用消除內(nèi)應(yīng)力退火、石墨化退火、正火和回火等工藝 消除內(nèi)應(yīng)力退火 鑄鐵軋輾在澆注后的冷卻過(guò)程中， 各部位通過(guò)塑性到彈性變形溫度的時(shí)間不同； 在冷卻過(guò)程 中軋輾發(fā)生石