懸索橋鋼梁索道吊裝方案資料施工組織設(shè)計(jì)審批表

1、施工組織設(shè)計(jì)審批表編號(hào)：YY002表號(hào)：CX02-01工程名稱云陽(yáng)湯溪河大橋承包單位重慶橋梁工程總公司施工組織設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容：為保證云陽(yáng)湯溪河大橋主拱的安裝，根據(jù)合同條件、設(shè)計(jì)要求、地形條件及我司初步的質(zhì)量策劃，采用索道吊裝方案，方案主要包括以下內(nèi)容：1、吊裝索道設(shè)計(jì)方案及計(jì)算書(shū)；2、扣索系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案及計(jì)算書(shū)；3、地錨系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案及計(jì)算書(shū)；4、塔架系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案及計(jì)算書(shū)；各分項(xiàng)的詳細(xì)設(shè)計(jì)（包括地錨配筋、塔架萬(wàn)能桿件詳細(xì)配置、塔架柱腳基 礎(chǔ)等）另詳?？偣こ處煟禾岢鰡挝唬褐貞c橋梁工程總公司 云陽(yáng)湯溪河大橋項(xiàng)目經(jīng)理部監(jiān)理單位審核意見(jiàn)：監(jiān)理工程師：監(jiān)理單位：（蓋章）年 月日顧客審批意見(jiàn)：總工程師：年月日

2、云陽(yáng)湯溪河大橋索道吊裝方案編制：審核：審定：重慶橋梁工程總公司云陽(yáng)湯溪河大橋項(xiàng)目經(jīng)理部二O。二年十月二十日第一節(jié) 吊裝索道計(jì)算第二節(jié)扣索計(jì)算第三節(jié)地錨計(jì)算第四節(jié)塔架系統(tǒng)計(jì)算附圖吊裝索道總體布置圖圖1地錨布置圖圖2塔架布置圖圖3塔架布置圖圖4第一節(jié) 索道吊裝方案計(jì)算書(shū)基本情況：云陽(yáng)湯溪河大橋主跨為130米鋼筋混凝土箱板拱，主橋主拱圈的 安裝采用索道吊裝系統(tǒng)，總體方案見(jiàn)圖1 （索道總體方案布置圖）。1、索跨布置:根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)條件索跨布置為41.5m+242.98m+39.2m,即Li=41.5m ,L2=242.98m , L3=39.2m ,中間跨為承重跨，兩端為錨固跨。索跨傾角 分別為：a 1=1

3、3.0 0 , a 2=2.16 0 , a 3=18.3 。東西塔柱高分別為54m、42m （包括分配梁）。2、荷載：拱箱節(jié)段最大吊重為550KN , 2個(gè)大車(chē)重50KN ,起重索、牽引索 重17KN ,吊具和配重：45KN 。最大吊裝重量考慮拱箱節(jié)段外形尺寸增大系數(shù)1.05，總荷載沖擊系數(shù) 1.1,則 P1= （ 550 X 1.05+50+45+17 ） X1.1=758KN空載時(shí) P2=50+45+17=112KN。、計(jì)算狀態(tài)本計(jì)算考慮三種狀態(tài)，即：1、最大吊重P1作用一跨中:41.5m121.49m121.49mA計(jì)算狀態(tài)一B39.2m2、安裝索道時(shí)，空載P2作用于跨中:41.5m1

4、21.49m121.49m39.2m112KN計(jì)算狀態(tài)二3、牽引力最大時(shí)，最大吊重P1作用于中跨離A塔柱15m。41.5m15m26758KN121.49m39.2mB計(jì)算狀態(tài)三三、計(jì)算假定(1)假定索道鋼索為完全柔性，只承受拉力，不承受彎矩。(2)不考慮兩塔間的水平位移。(3)索道的線型按拋物線計(jì)算。(4)計(jì)算中按三跨索道進(jìn)行計(jì)算，計(jì)入錨周跨的影響。四、最大吊重作用于跨中狀態(tài)計(jì)算1、選索:現(xiàn)采用6X37+1的鋼絲繩4小56,應(yīng) 力為1700Mpa ,單 根破斷拉力T=2000KN ,線 比重為 q=0.11074KN/m,面積A=0.001178m 2,彈 性模量為E=75600Mpa ,鋼

5、絲繩整索破斷拉力修正系數(shù)為0.82。則4小56破斷拉力 Tpo=2000X 0.82 X4=6560KN ,線比重為 q=0.44296KN/mA=0.004712m 2。2、垂度:根據(jù)凈空條件，取f中=f 2 =24.3m（跨度、垂度、傾角、水平力等，以下均以下標(biāo)1、2、3代替下標(biāo)左、中、右）.2ql2Pl2H2 =8 f24 f20.44296 242.982十8 24.33、主索力：758 242.98二 2029KN4 24.3、， ql P 0.44296 242.98 758 一，509KN“二一二H tg 2.16 二2222356KNT2 = . H； V22 = J20292

6、 5092 = 2092 KN安全系數(shù)：K = To 6560T22092-3.14 34、塔柱受力:左塔柱側(cè)左側(cè)主索傾角根據(jù)以下公式：Vi =qli2 cos 1T1 cos ：1V1 =sin 1 =q1 cos： 1tgMT12cos：1F等式兩邊同乘以cos a1 sin ：:1sin 1 cos 1 = q1cos :2工sin 1 - F1 ）：= q12T111 = -1 sinql1 = 13 sin2T10.44296M 41.5、卜 13.252 2092V1 =T1 sin 1 =2092 sin13=480KNH1 =T1 cos -1 =2092 cos13 =203

7、7KN左塔柱合力：“ V = Vi V2 = 509 480 = 989KN：H =H2-H1 =2029-2037 = -7KN同理，右塔柱右側(cè)傾角：3 = ：3 sinql30i= 18.3 sin0.44296x39.2、心I =18.542x19541V3 =工 sin 3 = 2061 sin18.54 = 655KNH3 =工 cos：3 = 2061 cos18.54 =1954KN左塔柱合力：% V = V3 V2 =356 655 =1011KN H =H2-H3 =2029-1954 = 75KN塔柱受力圖式：H=2029KN1 758KNBI 1011KN75KN2%塔柱

8、受力5、索長(zhǎng)計(jì)算：根據(jù)索長(zhǎng)公式：2 3s=itg” q1 2fxnp 旦）,222.2224H cos : 2lHcos。 = 42.6 mS2 = 248.0mS3 -41.3mS0=S1+S2+S3=332m6、垂度：根據(jù)垂度公式計(jì)算：f8H cosjPl+4Hf1 = 0.048mf2 = 243mf3 = 0.046m五、索道安裝狀態(tài)1、主索受力:根據(jù)變形公式：(H0 -Hx)S0S=S0-Sx0x-0EAS0=332m ,Sx=Sx1+Sx2+Sx3根據(jù)索長(zhǎng)公式：2,3一 、1S =l -tg2.: q2-l Px(l -2x) (P -q-)224H cos 2lHcos:且近似地

9、認(rèn)為Hx =Hx2Hx1Hx3fti 比cos ： 1 cos：:3Sxi =41.5_ _ _ 2341.5a. 0.4429641.5tg 13 24224Hx2 cos413= 42.6 648/H230.44296242.98112 242.98Sx2 = 242.98 0 2 2(11224Hx8Hx0.44296 242.98cos02 243 866060 / H xSx3 =39.239.2232 0.4429639.2 八tg 183 2 024Hx cos418.3=41 606/Hx2Sx =Sxi 0 0 =327867314Hx2代入變形公式得方程式：2(2029 -

10、 Hx) 332：S =332 -327 -867314/Hx =-75600000 0.00471232Hx -3194Hx -9.3074e8 = 0解得:Hx = H2 =502KNql P 0.44296 242.98V2 =112129 KNH tg2.16 =291KNT2 j；H2 V22 =：；5022 1292 -518KN2、塔柱受力:左塔柱側(cè)左側(cè)主索傾角1 = 一:1 sin 】i ql1=13 sin 12Ti0.44296M 41.5、一1=14、2M 5181則：V1 =Ti sin 1 =518 sin14 =125KNHi =Ti cos 1 =518 cos1

11、4 =503KN左塔柱合力：% V = V1V2 =129 125 = 254KNH = H2 -H1 =502-503 - -1KN同理，右塔柱右側(cè)傾角：= 19.33 二.:3sin 4以=18.3 sin 2Ti0.44296M 39.2、2 509則：V3 二工 sin 3 =509 sin19.3 -168KNH3 =工 cos 3 =509 cos19.3 =481KN左塔柱合力：% V = V3 V2 =91 168 = 259KN:H = H2 -H3 =502-481 =21KN3、垂度:根據(jù)垂度公式計(jì)算：f 二 巴8H cos? 4H f1 = 0.195m f2 = 20

12、.076m f3 = 0.186m五、最大牽引力狀態(tài)1、主索受力:根據(jù)變形公式:S = So -Sx(Ho -Hx)SoEAS0=332m ,Sx=Sx1+Sx2+Sx3根據(jù)索長(zhǎng)公式:l 2S = l tg f 224H2. 3q l22 一cos 二Px(l - x) qli(P )2lHcos :且近似地認(rèn)為Hx叫2Hx1Hx3st stcos ： 1cos；:3Sxi =41.5節(jié) tg2130.442962 41.5-2424Hx cos 132= 42.61 648.29/HxSx2 =242.98 0230.44296242.98= 243.15 4741905/H24Hx22x7

13、58 15 (242.98-15)0.44296 242.982(7581)2 242.98 Hxcos02339.2 , 2 0.4429639.2 八Sx3 =39.2 tg218.3 2 0224Hx cos418.32= 41.34 606.08/ Hxc c c c 4743159Sx = Sx1 Sx2 Sx3 = 327H x代入變形公式得方程式：32Hx -3194.328Hx -5.09e9 = 0解得:Hx = H2 =1090KNV2Bql P(l -x) 0.44296 242.98 758 (242.98 -15) =+ = +2Pxl20.44296 242.987

14、58 15+2 242.982 242.98Htg 2.16 = 806KN- Htg 2.16 =60KN= .10902 8062 =1356KNT2B = H； V22 =： ；10902 602 -1092KN2、塔柱受力:：1 =二 sin 113 sin1 2T2A左塔柱側(cè)左側(cè)主索傾角0.44296x41.5 2 13561 = 13.39V1 =T1 sin 1 =1356 sin13.39 =314KNH1 =T1 cos1 =1356 cos13.39 = 1319KN左塔柱合力：v V = V1V2A =806 314 =1120KNH =H2-H1 =1090-1319

15、= -229KN同理，右塔柱右側(cè)傾角：3 = :3 sin1qla02B J= 18.3 sin0.44296M 39.2 7 _ 八1 = 18.762 1092V3 =T2B sin 3 =1092 sin18.76 = 351KNH3 = T2B cos ：3 = 1092 cos18.76 = 1034KN左塔柱合力：% V = V3 V2B =351 60 =411KN:H = H2B -H3 =1090-1034 =56KN塔柱受力圖式如下：1356KN1120KN 229KNH=1090KNI 411KN5 56KN一- 109c 樂(lè)758KN塔柱受力3、垂度:根據(jù)垂度公式計(jì)算：

16、f 二 qx(l -x) Px(l -x)- 2H cos? lHf1 = 0.074mf2 = 10.48mf3 = 0.087m六、主繩應(yīng)力校核大車(chē)輪下:-Tmax . P EU = -1 iA nTaxAax20920.0047127584 .756000002968764KN / m2 = 969MPa2092 0.004712K=1700/969=1.75,略小于2,考慮計(jì)算時(shí)，是將兩幅天車(chē)簡(jiǎn)化為一個(gè)集中力計(jì)算，則，每個(gè)大車(chē)輪下的鋼絲繩的集中力為758/4/4 ,則按此計(jì)算，大車(chē)輪下應(yīng)力為：（7 =576Mpa ,安全系數(shù)為2.95。索鞍下:_ T Ed 209275600000 0

17、.0026仃 =+ =+= 689673KPa = 690MPaA D 0.0047120.8其中d為鋼 絲直徑2.6mm , D為索鞍直徑800mm。K=1700/690=2.462七、牽引力計(jì)算根據(jù)最大牽引力狀態(tài)的計(jì)算情況，計(jì)算牽引力1、選索選 6 X 37+1鋼絲繩1根28,應(yīng)力為1700Mpa ,破斷拉力 T=500KN ,線 比重為 q=0.02768KN/m,面積 A=0.0002945m 2,彈性模量為E=75600Mpa ,鋼絲繩整索破斷拉力修正系數(shù)為0.82。則1小28 破斷拉力 Tpo=500X 0.82=410KN 。2、求 W1 :根據(jù)公式 W1=P3。采用10t卷?yè)P(yáng)機(jī)。八、起重索計(jì)算：根據(jù)公式：T起=QS其中Q=758KN , S查橋涵