多層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書(全手算附圖)

1、結(jié)構(gòu)計算書某六層框架結(jié)構(gòu)，建筑平面圖、剖面圖如圖1 所示，采用鋼筋混凝土全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)設(shè)計。1 設(shè)計資料(1)設(shè)計標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高士 0.000 m,室內(nèi)外高差450mm(2)墻身做法：墻身為普通機(jī)制石專填充墻，M5水泥砂漿砌筑。內(nèi)粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚20mm，“ 803”內(nèi)墻涂料兩度。外粉刷為1: 3水泥砂漿底，厚20mm馬賽克貼面。(3)樓面做法：頂層為20mnff水泥砂號找平，5mni¥ 1: 2水泥砂 漿加“ 107”膠水著色粉面層；底層為15mm?紙筋面石灰抹底，涂料 兩度。( 4)屋面做法：現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠巖保溫層(檐口處厚100mm，2幅兩側(cè)檐口向中間找

2、坡)，1: 2水泥砂漿找平層厚20mm二氈三油防水層。( 5)門窗做法：門廳處為鋁合金門窗，其它均為木門，鋼窗。(6)地質(zhì)資料：屬田類建筑場地。(7)基本風(fēng)壓：coo=0.55 KN/m2 (地面粗糙度屬 B類)。(8)活荷載：屋面活荷載2.0 KN/m2,辦公樓樓面活荷載2.0KN/m2,走廊樓面活荷載2.0KN/m2O:0 g字,D o g ,g3。 O 6o1己D O5-3 gT七員g巴1C> s go o6;jrq-、o o DCi=Gd g最;. 7 J 3o 1*> 0c3= o g gg 60 rM M= o g go o5 c_詢ijj建筑剖面圖5&比5BC

3、C打沉IJLE -gTJbtX)3bL： J5+iCC窣2-IJ560021M1gXLiU建筑平面圖iriirIl WK/111 ir然網(wǎng)DI /riir11r§ incc1LiJJL25r- r -1LtrJLjj 3優(yōu)乂人口IrJL1ITJL2 jOXCi1/r* IlJaiLr§iir茗LJLJtJL1L1IzJ LJ01LJ§1/一f25CXiiOriririr1riri /r1 1r】sL1LJL?，。玷我IL-rx-：i1L1LJL<3 gUQX.SC /1iLo lwSCO.SCOsfieo ,3K».刎，陽兇j 23。D0結(jié)構(gòu)平面布

4、置圖2 .結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計算簡圖的確定邊跨（AB、CD 跨）梁：取 h=1/12L=1/12X6000=500mm,取 b=250mm.中跨（ BC 跨）梁：取h=400mm,b=250mm邊柱（A軸、D軸）連系梁：取bx h =250mmx 500mm中柱（B軸、C軸）連系梁：取 bxh=250mmx 400mm柱截面均為bxh=300mmx 450mm現(xiàn)澆樓板厚100mm。結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖3 所示。根據(jù)地質(zhì)資料，確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為450mm， 由此求得底層層高為4.5m。 各梁柱構(gòu)件的線剛度經(jīng)計算后列于圖3。 其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2Io （I。為不考慮樓

5、板翼緣作用的梁截面慣性矩）。邊跨（AB、CD）梁：i=2EcX 1/12X 0.25X 0.5C3/6.0=8.68X 10-4Ec （m3）邊跨（BC）梁：i=2Ecx 1/12X 0.25X 0.43/2.5=10.67X 10-4Ec （m3）上部各層柱：i=EcX 1/12X 0.30X 0.453/3.6=6.33X 10-4Ec （m3）底層柱：(m3)i=EcX 1/12X 0.30X 0.453/4.5=5.06X 10-4Ec8 6810 678 686 33a 686 33飛.616 33B 686 336 33S 68飛676 33S 686 336 Aa 681C,67

6、6 S3a 686 336.338 68£ 33IC 676 33c SB6 336 335 33%676 338686 335.Q65 36 rsHHr.15 06mF；wrawih 口6注：圖中數(shù)字為線剛度，單位：x10-4Ecm33 .恒荷載計算(1)屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：20mm厚水泥砂漿找平0.02 x 20=0.4KN/m2100厚140厚(2%找坡)膨脹珍珠巖 (0.10+0.14)/2 X 7=0.84KN/m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.10X 25=2.5KN/m25mm厚紙筋面石灰抹底0.015X 16=0.24KN/m2邊跨(AB、 CD)框架梁自重0.2

7、5X 0.50X25=3.13KN/m梁側(cè)粉刷2 x (0.5-0.1) X 0.02 x 17=0.27KN /m中跨(BC)框架梁自重0.25X0.40X 25=2.5KN/m梁側(cè)粉刷2x (0.4-0.1) x 0.02X 17=0.2KN /m因此，作用在屋頂框架梁上的線荷載為：G6AB1 =g6CD1=3.13+0.27=3.4KN mG6BC1 =2.5+0.2=2.7KN mG6AB2=g6CD2=3.98X 3.6=14.33KN/ mG6bc2=3.98X 2.5=9.95KN/m(2)樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載計算同上(略)，作用在中間層框架上的線荷載為：25mm 厚水泥砂

8、漿面層0.025X 20=0.50KN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.10X 25=2.5 KN/m215mm 厚紙筋石灰抹底0.015X 16=0.24 KN/m2樓面恒荷載3.24 KN/m2邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷3.4KN/m邊跨填充墻自重0.24X (3.6-0.5) X 19=14.14 KN/m墻面粉刷(3.6-0.5) x 0.02X2X 17=2.11 KN/m中跨框架梁及梁側(cè)粉刷2.7 KN/m因此，作用在屋頂框架梁上的線荷載為：gab1=gcd1=3.4+14.14+2.11=19.65 KN/m鋼窗自重2.1X1.8X 0.45=1.70KNgBci=2.7 KN/

9、m gAB2=gcD2=3.24X3.6=11.66 KN/m gBC2=3.24X 2.5=8.1 KN/m (3)屋面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱連系梁自重梁側(cè)粉刷0.25X 0.50X 3.6X 25=11.25KN0.02X (0.50-0.10) x 3.6X2X 19=1.09KN1m高女兒墻自重1X3.6X 0.24X19=16.42KN粉刷連系梁傳來屋面自重頂層邊節(jié)點集中荷載1 x 0.02X 2 x 3.6X 17=2.45(KN) 1/2X3.6X 1/2X3.6X3.98=12.90(KN)G6a=G6d=44.11KN中柱連系梁自重0.25X 0.40X 3.6X 25=

10、9.0KN粉刷0.02X (0.40-0.10) X2X3.6X 17=0.73KN連系梁傳來屋面自1/2X (3.6+3.6-2.5) X 1.25X 3.98=11.69KN1/2X3.6X 1.80X 3.98=12.90KN頂層中節(jié)點集中荷載34.32KN樓面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱連系梁自重11.25KN粉刷1.09KN窗下墻體自重0.24粉刷窗邊墻體自重0.60粉刷框架梁自重粉刷連系梁傳來樓面自重中間層邊節(jié)點集中荷載X1.3X3.3X19=19.56KN2X 0.02X 1.3X 3.3X 17=2.20KNX 1.8X 0.24 X19=4.92KN0.60X 1.8X2X0.

11、02X 17=0.73KN0.30X 0.45X 3.6X 25=12.15KN0.75X 0.02X3.6X 17=0.918KN1 /2X 3.6X 1/2X3.6X 3.24=10.50KNGa=Gd =65.02KN中柱連系梁自重粉刷內(nèi)縱墻自重3.3粉刷連系梁傳來樓面自重9.0KN0.73KNX (3.6-0.4) X0.24X 19=48.15KN 3.3X (3.6-0.4) X2X0.02X 17=7.18KN 1/2X (3.6+3.625) X 1.25X 3.24=9.14KN1/2X3.6X1.8X3.24=10.50KN間層中節(jié)點集中荷載:GB=Gc=84.70KN(5

12、)恒荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖4 .樓面活荷載計算活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖5所示。圖中各荷載值計算如下：P6ae=R5Cc=2.0 x 3.6=7.2kN/mP6bc= 2.0 X2.5=5.0kN/mP6A=P6D=i/2 x 3.6 x 1/2 乂 3.6 乂 2.0=6.48kN/mP6b=P6c=1/2 x (3.6+3.6-2.5) x 1/2 x 2.5 x 2.0 +1/4 x 3.6 x3.6 X2.0=12.36kN/mpAB=pcD=2.0 x 3.6=7.2 kN/mPbc = 2.0 X2.5=5.0 kN/mPa=pd=1/2 x 3.6 x 1/2 x 3.6

13、乂 2.0=6.48kN/mpB=pc=1/2 x (3.6+3.6-2.5) x 1/2 x 2.5 x 2.0 +1/4 x 3.6 x 3.6 x 2.0=12.36kN/m(2)活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖5.P5F.?F4風(fēng)荷載計算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為3=BzNSN Z3 O因結(jié)構(gòu)高度H=23.5m<30m可取B z=1.0;對于矩形截面以s=1.3z可查荷載規(guī)范，當(dāng)查得的nz<1.0時，取tz=1.0o將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載， 計算過程如表1所示。表1為一根框架各層節(jié)點的受風(fēng)面積，計算結(jié)果如圖6所示。表1風(fēng)荷載計算層次BZ叱Sz/m科Z-23 O/

14、(K N.m )2A/mPw/kN61.01.322.51.2460.5510.349.2151.01.318.91.1750.5512.9610.8941.01.315.31.0900.5512.9610.1031.01.311.71.0060.5512.969.3241.01.38.10.8800.5512.968.1511.01.34.50.6080.5516.27.049.21J 三£葉，一 o 青 . 卜 I一=9.32h M Q哥1 - kam ifb QE-r工九1r-I m1o-T$00925005QQQ風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖6.恒荷載作用下的內(nèi)力計算(1)采用分層

15、法計算分層法計算簡圖中梁上的分布的荷載由矩形和梯形兩部分組成，求固端彎矩時可根 據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載和三角形分布荷載，化 為等效分布荷載；等效均布荷載如上圖（右）。頂層:G邊頂=g AB1 +(1 a + a ) g AB2=3.4+(1-2 X0.3252+ 0.3253 ) X 14.33=15.19 KN/mg 中頂=g BC1 + 5/8 g ab2 = 2.7 + 5/8 x 9.95 = 8.92 KN/m結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計算并利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計 算。各桿的固端彎矩為Mab = 1/12g 邊 l 邊2 = 1/12X 15.19X62=45.1

16、7KN mMbc = 1/3g 邊l 邊2 = 1/3X8.92X 1.252=4.66KN - mMcb = 1/6g 邊l 邊2 = 1/6X8.92X 1.252=2.33KN - m彎矩分配計算過程如下圖所示，計算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖如下，柱子的線剛度取框架柱實際線剛度的 0.9倍。SAi=4i=4X6.33X 0.9=22.79SAB=4i=4X 8.68=34.7222 79M1 =229= 0.39622.79+34.72SBA=4i=4X 8.68=34.7234.72LAB = = 0.60422.79+34.72SB2=4i=4 x 6.33X 0.9=22.7923.80 -7

17、3 8H33.-19.6B -13.8/6.88Sbc = i = 10.6734.72的A34.72+22.79 +10.67=0.50922.7937.72+22.79 +10.67=0.33410.67的c34.72+22.79 +10.67=0.157首層彎矩分配法計算過程如下:口14 8.5 IIII 661LA ll. IIS計算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖如下:邊跨最大彎矩=23.8+33.47 - 1/8ql 2 = 28.64 - 1/8 乂 15.19X 622=-39.72 KN/m中跨最大彎矩=13.87+13.87 i/8qi 2 = 13.87 - 1/8 X 8.92X2.52

18、2=6.90 KN/m分層法彎矩計算結(jié)果（頂層）標(biāo)準(zhǔn)層:g 邊標(biāo)=g AB1 +(1 - a 2 + a 3) g AB2=19.65+( 1-2 x 0.3252+ 0.3253 ) x 11.66=29.25 KN/mG中標(biāo)=gBC1 + 5/8 g ab2 = 2.7 + 5/8 x 8.1 = 7.76 KN/m各桿的固端彎矩為Mab = 1/12g 邊 l 邊2 = 1/12X 29.25X62=87.75KN mMbc = 1/3g 邊l 邊2 = 1/3X7.76X 1.252=4.04KN - mMcb = 1/6g 邊l 邊2 = 1/6X7.76X 1.252=2.02KN

19、 - m彎矩分配計算過程如下圖所示，計算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖如下，柱子的線剛度取框架柱實際線剛度的0.9倍。SA1=4i=4X 6.33X0.9=22.79SA2=4i=4 x 6.33X 0.9=22.79Sab =4i=4X 8.68=34.7222.79M122.79+34.72+22.79=0.28422.79M222.79 + 34.72+22.79=0.28434.72MB22.79+34.72 + 22.79=0.432SBA=4i=4X 8.68=34.72SB1=4i=4X 6.33X0.9=22.79SB2=4i=4 x 6.33X 0.9=22.79Sbc = i = 10.6

20、734.7234.72+22.79 + 10.67+22.790.38222.7937.72 + 22.79+10.67+22.790.25022.7937.72 + 22.79+10.67+22.790.25010.6734.72+22.79 + 10.67+22.790.118標(biāo)準(zhǔn)層彎矩分配計算過程計算如下:X 29.25X62邊跨最大彎矩=61.44 + 70.23 - i/8qi 2 = 65.84 - 1/82=-65.79 KN/mX7.76X2.52中跨最大彎矩=16.67+16.67 - 1/8ql 2 = 16.67 - 1/82=10.61KN/m分層法彎矩分配結(jié)果（標(biāo)準(zhǔn)層

21、）底層:g 邊標(biāo)=g abi +(1 - a 2 + a3) g ab2=19.65+(1-2 x 0.3252+ 0.3253 ) x 11.66=29.25 KN/mG 中標(biāo)=g bci + 5/8 g ab2 = 2.7 + 5/8 x 8.1 = 7.76 KN/m各桿的固端彎矩為Mab = 1/12g 邊 l 邊2 = 1/12X29.25X62=87.75KN mMbc = 1/3g 邊l 邊2 = 1/3X7.76X 1.252=4.04KN - mMcb = 1/6g 邊l 邊2 = 1/6X7.76X 1.252=2.02KN - m彎矩分配計算過程如下圖所示，計算所得結(jié)構(gòu)彎

22、矩圖如下，柱子的線剛度取框架柱實際線剛度的0.9倍SA1=4i=4X 5.06X0.9=18.22Sab =4i=4X 8.68=34.72SA2=4i=4 x 6.33X 0.9=22.79_18.22M1 =18.22 +34.72+22.79=0.241M2 =22.7918.22+34.72+22.79=0.301_34.72LAB =18.22+34.72 + 22.79=0.458SBA=4i=4X 8.68=34.72SB1=4i=4X 5.06X0.9=18.22SB2=4i=4 x 6.33X 0.9=22.79Sbc = i = 10.6734.7234.72+18.22

23、+ 10.67 + 22.790.402_18.22的1 =37.72+18.22+10.67+22.79_22.79的2 =37.72+18.22+10.67+22.79_10.67出C =34.72+18.22 + 10.67 + 22.790.2110.2640.123邊跨最大彎矩=59.39+69.10 - 1/8ql 2 = 64.25 - 1/8 X 29.25X 622=-67.38 KN/m中跨最大彎矩=17.42+17.42 - 1/8ql 2= 17.42 - 1/8 X7.76X2.522=11.36KN/m分層法彎矩分配結(jié)果（底層）將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個

24、框架結(jié)構(gòu)在恒載作用下的彎矩圖。從首層開始計算23.80 + 0.604 X 7.93 = 28.59 KN/m33.47 + 0.509X 6.53 = 36.79 KN/m邊跨最大彎矩=28.59+36.79 - i/8ql 2 = 32.69 - 1/8 x 15.19X 622=-35.67 KN/m13.87 - 0.157 X6.53=12.84 KN/m中跨最大彎矩=12.84+12.84 i/8ql 2= 12.84 - 1/8X 8.92X2.522=5.87 KN/m19.60 + 0.157X 6.53 = 20.63 KN/m標(biāo)準(zhǔn)層計算61.44 + (10.24+7.9

25、3) X 0.432 = 69.29 KN/m70.23 + (8.93+7.93) X 0.382 = 76.67 KN/m邊跨最大彎矩=69.29 + 76.672-1/8ql2 = 72.98 - 1/8X 25.29X 62=-40.83 KN/m16.67 (6.53+8.93) X 0.118 = 14.85 KN/mX7.76X2.52中跨最大彎矩=14.85+14.85 1/8ql 2= 14.85 - 1/8=8.79KN/m26.78 + (6.53+8.93) 2 0.25 = 30.65 KN/m26.78 + (8.93+8.93) 乂 0.25 = 31.25KN/

26、m30.72 + (10.24+7.93) X 0.284 =35.88 KN/m30.72+ (10.24+8.80) X 0.284 =36.13 KN/m底層計算59.39 + (10.24+10.99) X 0.458 = 69.11 KN/m 69.10 + (9.57+8.93) X 0.402 = 76.56 KN/m邊跨最大彎矩=69.11+76.56 - i/8qi 2 = 72.84 - 1/8乂 25.29X 62=-40.97 KN/m17.42 - (9.57+8.93) X 0.123 = 15.14KN/m中跨最大彎矩=15.14+15.14 1/8ql 2= 1

27、5.14 - 1/8 X7.76X2.52 2=9.08KN/m28.72 + (9.57+8.93) X 0.264 =33.60 KN/m22.96+ (9.57+8.93) 乂 0.211 =26.86 KN/m26.41 + (10.24+10.99) 2 0.241 =31.53 KN/m32.98+ (10.24+10.99) X 0.301 =39.37 KN/m框架在恒荷載下的內(nèi)力圖如下:一;&D.63I1D.856 "976.36 '31.6531.?5憶.850.B376,6?36.13；31.75Ih.Ki* D.85框架在恒荷載下的內(nèi)力圖由上圖

28、可以進(jìn)而可求的框架各梁柱的剪力和軸力:E A=0, V2X6 +76.67 +526.5 -69.29=0剪力計算Tnnirrn tie.；頂層:Mi=qlx 1/2Xl=15.19X6X3=273.42KN mM2=qlx 1/2 x 1=8.92X2.5 X 1.25=27.88KN m 2 B=0,VB 6-28.59 273.42+36.79=0V1= 44.42KN2 A=0, V2 X 6 +36.79 +273.4228.59=0V2= -46.94KN2C=0, V3X2.5 27.88+12.84-12.84=0V3 =11.15KN標(biāo)準(zhǔn)層:M 1=q1 x 1/2x 1=2

29、9.25x 6X 3=526.5KN mM2=q1X 1/2 X 1=7.76 X 2.5 X 1.25=24.25KN m2 B=0,V1 X 6 -69.29 巧26.5+76.67=0V2= - 88.98KNEC=0, V3X2.5 4.25+14.85-14.85=0V3=9.7KN底層：M i=ql x 1/2x 1=29.25x 6X 3=526.5KN - mM 2=ql X 1/2 X 1=7.76 X 2,5 X 1.25=24.25KN - m2B=0,ViX6-69.11 526.5+76.56=0Vi=86.51 KNE A=0, V2X6 +76.56 +526.5

30、 -69.29=0V2= -88.96KNEC=0, V3X 2.5 24.25+8.79-8.79=0V3=9.7KN軸力計算：六層：N1 =44.11+44.42=88.53 KNN2=34.32+46.94+9.98=91.24 KN第五層：Ni =86.52+65.02+88.53=240.07 KNN2=88.98+8.14+84.70+91.24=273.06 KN第四層:Ni=86.52+65.02+240.07=391.61 KNN2=88.98+8.14+84.70+273.06=454.88 KN第三層：Ni=86.52+65.02+391.61=543.15 KNN2=8

31、8.98+8.14+84.70+454.88=636.7 KN第二層：N1=86.52+65.02+543.15=694.69 KNN2=88.98+8.14+84.70+636.7=818.52 KN第一層：N1=86.51+65.02+694.69=846.22 KNN2=88.96+8.14+84.70+818.52=1000.32 KN2 3.0669t.69J0C3211.106.57846.22框架在恒荷載下的內(nèi)力圖：梁剪力、柱軸力按分層法求得的梁端支座彎矩后， 欲求梁跨中彎矩，則需根據(jù)求 得的支座彎矩和各跨的實際荷載分布，按平衡條件來算，而不能按 等效分布來算?？蚣芰簩嶋H分布荷載

32、作用下，按簡支梁計算的跨中 彎矩圖如下:梁在實際分布荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩(b)頂層中跨梁(a)頂層邊跨梁 (a)Mb均=1/8X 3.4X62=15.3 KN . mR1=R2=絲+6 x 14.33X 1/2=30.09 KN 2Mb梯=30.09X3 T/2X 1.8X 14.33X(0.6+1.2)- 1/2X 14.33X 1.22=56.74 KN mMb0= M 均 + M 梯= 15.3+56.74=72.04 KN m(b)Mz均=1/8X2.7X2.52=2.11 KN . mRi=R2=1/2X2.5X9.95X 1/2=6.22 KNMz0= M 均 + M

33、梯=2.11+5.19=7.30 KN m(c) Mc均=1/8X 11.16X62=50.22KN - mMz梯=6.22X 1.25T/2X 1.25X9.95X0.417 = 5.19 KN mR1=R2=2.4+6 x 19.65X 1/2=41.27 KNMbW=41.27X 3T/2X 1.8X 19.65X(0.6+1.2)- 1/2X 19.65X 1.22=77.83 KN mMb0= M 均 + M 梯=50.22+77.83=128.05 KN m(d) Mz均=1/8X2.7X 2.52=2.11 KN mRi=R2=1/2X2.5X8.10X 1/2=5.06 KNM

34、z梯=5.06X 1.25T/2X 1.25X8.10X0.417 = 4.22 KN mMz0= M 均 + M 梯=2.11+4.22=6.33 KN m考慮梁端彎矩調(diào)幅，并將梁端節(jié)點彎矩?fù)Q算至梁邊柱端彎矩值， 以備內(nèi)力組合時用，對于現(xiàn)澆框架，可取(3=0.85,如下圖所示：彎矩調(diào)幅后，在相應(yīng)荷載作用下的跨中彎矩必將增加。條幅后的梁端彎矩 Ma、Mb的平均值與跨中最大正彎矩 Mco 之和，應(yīng)大于按簡支梁計算的跨中彎矩值Mo|Ma+Mb|+ +Mco > Mo 2彎矩調(diào)幅只對豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行，水平荷載作用產(chǎn)生的彎矩不參加調(diào)幅?？蚣芰涸诤爿d作用下。經(jīng)調(diào)幅并算至柱邊截面的彎矩7.樓

35、面活荷載作用下的內(nèi)力計算活荷載作用下的內(nèi)力計算也采用分層法，考慮到活荷載分布的 最不利組合，各層樓面活荷載布置可能有以下的幾種組合形式：頂層：G邊頂=(1 - a 2 + a3) g ab=(1-2 X 0.3252+ 0.3253 ) X 7.2=5.93 KN/mg 中頂=5/8 g AB = 5/8 x 5 = 3.13 KN/m結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計算并利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算。各桿的固端彎矩為(1) Mab = 1/12g邊l 邊2 = 1/12X 5.93X62=17.79KN m Il li.5Sli.，J-fl. 0 7 - fl. (15 -1) JI/d |考慮彎

36、矩調(diào)幅9.56X0.85=8.13KN m 12.32X0.85=10.47 KN mV2= -3.91KN邊跨最大彎矩:M=絲A烏32.1/82X5.93X 62+1.64= 10.94-26.69+1.64=14.11 KN . m第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置求剪力；M1=qlx 1/2X|=5.93X6X3=106.74KN mM1=qlx 1/2X|=3.13X2.5X 1.25=9.78KN mEB=0,V1X6- 8.13 06.74+10.47=0V1= 17.4KN2A=0, V2X6 - 8.13 + 106.74+10.47=0V2= -18.18KN

37、2 C=0, V2 X 2.5 - 3.94 + 9.78+3.94=0(2) Mbc= 1/12g邊l 邊2 = 1/12X 3.13X 2.52=1.63KN - m0.14X0.85=0.12 KN m1.41X0.85=1.20 KN m0.58X0.85=0.49KN m中跨最大彎矩：M=1.41-1/8X 3.13X2.52+0.21= 1.41-2.45+0.21=-0.83 KN m考慮彎矩調(diào)幅求剪力；第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置Mi=qlx 1/2X1=3.13X2.5X 1.25=9.78KN mEB=0,ViX2.5- 1.20 978+1.20=0

38、Vi= 3.91KN2 C=0,V1 X 6- (1.2-0.49)+0.12=0V1= 0.098KN2 A=0,V 1 X 6+(120.49)-0.12=0V1= 0.098KN(3)求支座絕對值最大的負(fù)彎矩8.59X0.85=7.30 KN m216.53X0.85=14.05 KN m6.92X0.85=5.88KN m 0.71X0.85=0.60 KN m 0.31X0.85=0.26 KN m0.08X0.85=0.07KN m邊跨最大彎矩：乂=K蟠-1/8x 5.93X62+1.88= 12.56-26.69+1.88=14.11 KN . mIrO應(yīng)在支座左右兩跨布置，然后

39、隔跨布置求剪力；M 1=ql X 1/2x l=5.93x 6X 3=106.74KN mM 1=ql x 1/2X l=3.13X 2.5X 1.25=9.78KN m2 B=0,Vi X 6- 7.30- 106.74+14.05 =0Vi= 16.67KN2 A=0, V2X 6+7.30-106.74- 14.05=0V2= - 18.92KNE C=0, V3 X 2.5- 5.88- 9.78+0.60=0V3= 6.02KNV32= - 1.8KNED=0, V4X 6.0-0.26 +0.07=0V4= 0.32KNV42= - 0.32KN(4)求支座絕對值最大的負(fù)彎矩Mil

40、-n.iRr iih113T n .11 ii應(yīng)在支座左右兩跨布置，然后隔跨布置標(biāo)準(zhǔn)層:G邊頂=(1 - a 2 + a3) g ab=(1-2 X 0.3252+ 0.3253 ) 乂 7.2=5.93 KN/mg 中頂=5/8 g AB = 5/8 x 5 = 3.13 KN/m各桿的固端彎矩為(1) Mab = 1/12g邊l 邊2 = 1/12X 9.60X62=17.79KN m12.56X0.85=10.68KN m13.95X0.85=11.86 KN m邊跨最大彎矩:x 5.93X62+1.99M= 1256.1395-1/82= 13.26-26.69+1.99=11.44

41、KN m第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷載，然后隔跨布置Li：求剪力；Mi=qlx 1/2Xl=5.93X6X3=106.74KN mEB=0,ViX6- 10.68 -106.74+11.86=0Vi= 17.59KN2 A=0, V2X6 - 10.68 + 106.74+11.86=0V2= -17.99KN考慮彎矩調(diào)幅1.27X0.85=1.08KN m0.16X0.85=0.14 KN m0.51X0.85=0.43 KN m中跨最大彎矩：M=1.27-1/8X 3.13X2.52+0.19= 1.27-2.45+0.19=0.99 KN m(bi第某跨最大正彎矩，應(yīng)在本跨布置活荷

42、載，然后隔跨布置求剪力；M產(chǎn)qlx 1/2X1=3.13X2.5X 1.25=9.78KN mEB=0,ViX2.5- 1.20 978+1.20=0Vi= 3.91KN2 C=0,Vi X 6- (1.2-0.49)+0.12=0Vi= 0.098KN2 A=0,V 1 X 6+(120.49)-0.12=0V產(chǎn) 0.098KN(3)求支座絕對值最大的負(fù)彎矩11.68X 0.85=9.93 KN m16.66X0.85=14.16KN m9.34X0.85=7.94KN m1.16X0.85=0.99 KN m0.48X0.85=0.41KN m0.14X0.85=0.12 KN m邊跨最大

43、彎矩：M= 11.68+16.66-1/8 X5.93X 62+2.13 2= 14.17-26.69+2.13=10.39 KN m應(yīng)在支座左右兩跨布置，然后隔跨布置求剪力；M 1=ql X 1/2x l=5.93x 6X 3=106.74KN mM 1=ql x 1/2X l=3.13X 2.5X 1.25=9.78KN m2 B=0,Vi X 6- 9.93- 106.74+14.16 =0Vi= 17.09KN2 A=0, V2X 6+9.93-106.74 14.05=0V2= - 18.48KN2 C=0, V3 X 2.5- 7.94- 9.78+0.99=0V3= 6.69KNV32= - 1.13KNED=0, V4X6.0-0.41 +0.12=0V4= 0.05KNV42= - 0.05KN(4)求支座絕對值最大的負(fù)彎矩底層：G邊頂=(1 - a 2 + a3) g ab(1-2 X 0.3252+ 0.3253 ) 乂 7.2=5.93 KN/mg 中頂=5/8 g