QTZ80塔吊基礎施工方案模板

1、精品文檔目錄一、工程概況2二、編制依據(jù)2三、QTZ80（ZJ6010）塔式起重機技術(shù)性能表3四、塔吊基礎布置4五、抗臺風要求 4六、基礎承臺及樁基的設計驗算 5（一）塔機屬性5（二）塔機荷載 5（三）樁頂作用效應計算 8（四）樁承載力驗算9（五）承臺計算12（六）配筋示意圖14七、施工人員組織15八、施工機具、材料準備 16九、塔吊基礎施工 17十、安全環(huán)保措施 18附：塔吊現(xiàn)場布置圖QTZ80 (ZJ6010)型塔吊基礎施工方案一、工程概況1、工程名稱：三門核電項目場外應急指揮實驗室2、建設單位：三門核電有限公司3、勘察單位：鄭州中核巖土工程有限公司4、設計單位：上海核工程研究設計院5、監(jiān)理

2、單位：北京四達貝克斯工程監(jiān)理有限公司6、施工單位：華億生態(tài)建設有限公司7、建筑高度：16.5m。本工程共設置1臺塔吊。主要技術(shù)指標如下：1、塔吊功率：31.7KW2 、塔吊臂長：55項3 、塔吊自重：32.2t ;4 、塔吊最大起重量：6t;最大幅度：57口5 、塔吊標準節(jié)尺寸：1.6mX 1.6mX 3.0m；6 、塔吊平衡配重：12.26t ;7 、塔吊最大獨立高度：40.5m8、塔吊安裝高度：約30m本案塔吊基礎尺寸為5000X 5000X1000,基礎埋深1.0m,基礎上標高為-0.5m , 基礎混凝土等級為C3s采用4根直徑為800混凝土灌注樁基礎作為塔吊及其承臺 基礎的承重構(gòu)件，灌

3、注樁的混凝土強度為C3s二、編制依據(jù)1、塔式起重機混凝土基礎工程技術(shù)規(guī)程JGJ/T187-20092、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-20103、建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-20115、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20016、建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011、QTZ80(ZJ6010)塔式起重機技術(shù)性能表塔機工作級別A4塔機利用等級U4塔機載荷狀態(tài)Q2機構(gòu)工作級別起升機構(gòu)M5回轉(zhuǎn)機構(gòu)M4牽引機構(gòu)M3起升高度m倍率獨立式附著式a=240.5121.5a=440.560取大起重重里 t6工作幅度m最小幅度2.5取大幅度57起升 機構(gòu)

4、倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3電機功率KW24/24/5.4回轉(zhuǎn) 機構(gòu)回轉(zhuǎn)速度r/min0.6電機功率KW2X 2.2牽引 機構(gòu)牽引速度 m/min40/20電機功率KW3.3/2.2頂升 機構(gòu)頂升速度m/min0.6電機功率KW5.5工作壓力MPa20總功率KW31.7 (不含頂升機構(gòu)電機)平衡重起重臂長m575552504745» t13.0612.2612.0411.2411.0210.22工作溫度-2040 C設計風壓Pa頂升工況工作工況非工作工況最高處100最高處250020m80020100m1100大于100m1300四、塔吊

5、基礎布置1、本案1#塔吊擬布置在1#樓西側(cè)20米，2#樓北側(cè)10米；2、塔吊基礎樁位位置：（1）、x=43780.403, y=69056.555;（2）、x=43782.198, y=69053.667;（3）、x=43779.309, y=69051.872;（4）、x=43777.514, y=69054.760。3、具體詳見塔吊現(xiàn)場布置圖。五、抗臺風要求三門縣是一個臺風比較頻繁的縣城，所以在塔吊施工中要考慮臺風的影響，本方案考慮臺風等級為15級。風俗41.5-50.9米/秒為風力14-15級強臺風，故取風速 V=50.9m/s。根據(jù)伯努利方程得出的風-壓關(guān)系，風的動壓為：Wp=0.5X

6、p 洶2（1）公式中Wp為風壓（KN/n2）, P為空氣密度（Kg/m3）, V為風速（m/s）。由于空氣密度（p ）和重度（r）的關(guān)系為r= p漢，因此有p =r/g。在公式（1） 中使用這個關(guān)系，得到Wp=0.5 MM2 /g（2）公式（2）為標準風壓公式。在標準狀態(tài)下（氣壓為1013hPa ,溫度為15C）,空氣重度r=0.01225KN/m3。緯度為300處的重力加速度g=9.8m/s。根據(jù)公式15級臺風換算成基本分壓值是：Wp=0.5>t >V2/g =0.5 便01225 >50.92/9.8=1.62六、基礎承臺及樁基的設計驗(一)、塔機屬性塔機型號QTZ80

7、(浙江建機)塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度 H(m)40.5塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2.3(二)、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)340.34起重臂自重Gi (kN)60起重臂重心至塔身中心距離 RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8小車最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩M2(kN m)Max60 X11.5, 10 >55 = 69

8、0平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離 RG3(m)7平衡塊自重G4(kN)120平衡塊重心至塔身中心距離 RG4(m)11.82、風荷載標準值cok(kN/m2)塔身前后片桁架的平均充實率oG0.35風荷載標準值冰(kN/m2)工作狀態(tài)0.5非工作狀態(tài)1.623、風荷載標準值3 k (KN/m2)工程所在地浙江三門項目一期工程后備應急指揮中心、后備環(huán)境實驗室、監(jiān)督性監(jiān)測 流出物實驗室場地內(nèi)基本分壓 3 0 (KN/m 2)工作狀態(tài)0.5非工作狀態(tài)1.62塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度A類(近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū))風振系數(shù)在工作狀態(tài)1.519非工

9、作狀態(tài)1.625風壓等效高度變化系數(shù)叵1.558風荷載體型系數(shù)值工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數(shù)a1.2塔身前后片桁架的平均充實率a00.35風荷載標準值 3 k (KN/m2)工作狀態(tài)0.8 X.2 M.519X.95M.558 >0.5=2.215非工作狀態(tài)0.8 M.2 X.625 X1.95 >1.558 X.62=7.6784、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fki(kN)340.34+60+3.8+19.8+120 =543.94起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)543.94+60=603.94水平荷載標準值Fvk(kN)

10、0.5 0.35 9.3 40.5 = 16.301傾覆力矩標準值Mk(kN m)60 >22+3.8 ¥1.5-19.8 7-120 >11.8+0.9 (690+0.5 16.301 40.5) = 727.186非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)Fk1 = 543.94水平荷載標準值Fvk'(kN)1.62 0.35 2.3 40.5=52.816傾覆力矩標準值Mk'(kN m)60 >22+3.8 冶-19.8 7120 X1.8+0.5 52.816 40.5 = 834.9245、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值

11、F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 *43.94= 652.728起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk= 1.4 >60= 84豎向荷載設計值F(kN)652.728+84 = 736.728水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk= 1.4 ¥6.301 = 22.821傾覆力矩設計值M(kN-m)1.2 抬0 >22+3.8 *1.5-19.8 7-120 M1.8)+1.4 0冷。90+0.5 16.301 40.5) = 1056.24非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk= 1.2 >543.94=652.728水平荷載設計值Fv'

12、;(kN)1.4Fvk'= 1.4 力2.816= 73.942傾覆力矩設計值M'(kN -m)1.2 *60X22+3.8 >0-19.8 ：7-120X11.8)+1.4 0.5 >52.816 M0.5= 1215.814(三)、樁頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1承臺長l(m)5承臺寬b(m)5承臺長向樁心距ai(m)3.4承臺寬向樁心距ab(m)3.4樁直徑d(m)0.8樁間側(cè)阻力折減系數(shù) 。0.8承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重 心(kN/m 3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度丫 '(kN/m3

13、)19承臺混凝土保護層厚度 6 (mm)50配置暗梁否承臺底標高(m)-1.52ITO基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值：Gk=bl(h c+h' 丫')=5 X5X(1 X25+0X 19)=625kN承臺及其上士的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2 625=750kN樁對角線距離：L=(ab2+ai2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(543.94+625)/4=292.235kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(M k+FVkh)/L二(543.94

14、+625)/4+(834.924+52.816 1)/4.808=476.861kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(M k+Fvkh)/L=(543.94+625)/4-(834.924+52.816 1)/4.808=107.609kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(652.728+750)/4+(1215.814+73.942 1)/4汨08=618.916kNQmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(652.728+750)/4-(1215.814+73.942 1)/4.808=82.448kN(四)、樁承

15、載力驗算樁參數(shù)樁混凝土強度等級C20樁基成樁工藝系數(shù)歸0.8樁混凝土自重 它(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度 6 (mm)35樁底標高(m)-24.11樁有效長度lt(m)22.61樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值8223.433樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm 2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100最大裂縫寬度Mim (mm)0.2普通鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V1預應力鋼筋相對粘結(jié)特性系數(shù)V0.8地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)4自然地面標高(m)0是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)YC0.26土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa

16、)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)素填土95000.590淤泥12.831500.570圓砂6.1710000.5280粉土11.974000.5180礫砂26.712028000.5400軟弱下臥層硬持力層厚度t(m)6地基壓力擴散角9(° )30修正后的地基承載力特征值fa(kPa)1909.94地基承載力特征值fak(kPa)280下臥層頂?shù)牡鼗休d力修正系數(shù)g3下臥層頂?shù)牡鼗休d力修正系數(shù)巾一2一下臥層頂以下的土的重度丫(kN/m )20下臥層頂以上土的加權(quán)平均重度m181、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=兀 d=3.14 x 0.8=2.

17、513m樁端面積：Ap=tt 2/4=3.14 便82/4=0.503m2承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.5 90)/2.5=225/2.5=90kPa承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(5 5-4)0.503)/4=5.747m2復合樁基豎向承載力特征值：Ra=W uZsia li+qpa Ap+rcfakAc=0.8 &513 K.5 50+12.83 15+2.28 100)+0 0.503+0.26>90>5.747=1733.835kNQk=292.235kN 0a=1733.835kNQkmax=476.

18、861kN 0 1.2展1.2 X733.835=2080.602kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=107.609kN >0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向普通鋼筋截面面積： As=n兀2/4=12 3.142 202/4=3770mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=618.916kN樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設計值：R=8223.433kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力Qkmin=107.609kN >0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！4、樁身構(gòu)造配筋計算As/ApX100%=(37

19、69.911/(0.503 106) 100%=0.75%> 0.2%滿足要求！5、裂縫控制計算Qkmin=107.609kN >0不需要進行裂縫控制計算！6、軟弱下臥層驗算(1)、修正后地基承載力特征值fa=fak+ Tp y (i+d-3)+ "m(lt+t-0.5)=280+2 >20 X3.4+0.8-3)+3 18«<22.61+6-0.5)=1845.94kPa(2)、作用于軟弱下臥層頂面的附加應力一(Fk+Gk)-3/2(ai+ab+2d) -取li/(ai+d+2t tan b+d+2t tan 9 )二(543.94+625)-3/

20、2 (3.4+3.4+2 08) 795.45/(3.4+0.8+2 6Xan30 )召.4+0.8+2 6tan30 )=-71.495kPa因為附加應力小于0kPa,故取附加應力為0kPa(3)、軟弱下臥層驗算oz+"t+t)=0+18 義(22.61+6)=514.98kPaa=1845.94kPa滿足要求！(五)、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 20160承臺底部短向配筋HRB400 20160承臺頂部長向配筋HRB400 20160承臺頂部短向配筋HRB400 201601、荷載計算承臺有效高度：ho=1OOO-5O-2O/2=94OmmM二(Qmax+Qmi

21、n)L/2=(618.916+(82.448) 4.808/2=1686.193kN m -X方向：Mx=Mab/L=1686.193 3.4/4.808=1192.319kNm -Y方向：My=Mai/L=1686.193 3.4/4.808=1192.319kNm -2、受剪切計算V=F/n+M/L=652.728/4 + 1215.814/4.808=416.038kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：邠=(800/940)1/4=0.96塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：aib=(ab-B-d)/2=(3.4-2.3-0.8)/2=0.15maii=(ai-B-d)/2=(3.4-2.3-0

22、.8)/2=0.15m剪跨比：2二ab/ho=15O/94O=O.16,取用=0.25;T二 ai/ho=15O/94O=O.16,取入=0.25;承臺剪切系數(shù)：出=1.75/( b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4a=1.75/( i+1)=1.75/(0.25+1)=1.4例s obftbh0=0.96 1.4 1.57 103X5 >0.94=9922.385kN扣aftih0=0.96 X.4 1.57 X03>5>0.94=9922.385kNV=416.038kN < min(h$gftbh。，的 aftih0)=9922.385kN滿足要求！3、受

23、沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=2.3+2 0.94=4.18mab=3.4m< B+20=4.18m, ai=3.4m< B+20=4.18m角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積oSi= My/( fcbh02)=1192.3 1 9 W6/(1.03 16.7 5000>9402)=0.0165=1-(1-2 osi)0.5=1-(1-2 (X016)0.5=0.016下i=1-42=1-0.016/2=0.992As1=My/( S1h0fy1)=1192.319 106/(0.992 940 &g

24、t;360)=3552mm2最小配筋率：p =max(0.2,45/fy1)=max(0.2,45 1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(As1, p 0)=max(3552,0.002 5000>940)=9401mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：As1'=10132mm2 > A1=9401mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積oS2= Mx/( 2fcbh02)=1192.3 1 9 W6/(1.03 16.7 5000 >9402)=0.0165=1-(1-2 oS2)0.5=1-(1-2 (X016)0.5=0.

25、016率2=1-32=1-0.016/2=0.992As2=Mx/( S2h0fy1)=1192.319 106/(0.992 940 >360)=3552mm2最小配筋率：p =max(0.2,45/fy1)=max(0.2,45 1 »7/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, p0)=max(9674,0.002 5000 >940)=9401mm2承臺底短向?qū)嶋H配筋：As2'=10132mm2>愴=9401mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：As3'=10132mm2

26、> 0.5A1'=0.5 W132=5066mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向?qū)嶋H配筋：As4'=10132mm2> 0.5A2'=0.5 W132=5066mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向10500（六）、配筋示意圖2»10»EE00CO二b-5 螺旋箍筋中82001 FJ 12G20樁配筋圖七、施工人員組織由于塔吊屬于大型施工機械設備，它的安全性至關(guān)重要，因此塔吊基礎的施 工應列入項目經(jīng)理部的主要施工質(zhì)量控制對象中；由項目經(jīng)理牽頭，技術(shù)負責人 把關(guān)，各部門各司其職，管理好塔吊基礎的

27、施工質(zhì)量與安全。具體施工組織機構(gòu) 如下表所示：姓名職務職責備注黃民浩項目經(jīng)理塔吊基礎施工質(zhì)量與安全總負責鮑孝省生產(chǎn)經(jīng)理塔吊基礎施工現(xiàn)場組織與安排施工現(xiàn)場安全主要負責人林金貴技術(shù)負責人負責施工方案的編制 與施工技術(shù)的審核參與塔吊基礎的定位放線及其驗線等工作，同時兼顧安全工作。王兆保施工員塔吊基礎的現(xiàn)場施工技術(shù)交 底與現(xiàn)場指導及安全監(jiān)督章軍民安全員現(xiàn)場安全監(jiān)督檢查任瑋資料員試塊制作、鋼筋取樣、資料報驗等鄭成良土建工長碎的澆筑現(xiàn)場負責，及塔吊預埋腳柱安裝兼管安全，特別是用電安全舒建法木工工長基礎模板支?，F(xiàn)場負責兼管安全王超群鋼筋工長基礎鋼筋綁扎現(xiàn)場負責兼管安全塔吊基礎施工人員:工種人數(shù)工作內(nèi)容碎工1

28、碎振搗及表面收理木工4配模及安裝鋼筋工3鋼筋綁扎電焊工1預埋腳柱安裝電工1現(xiàn)場施工用電送電普工3零星工作八、施工機具、材料準備塔吊基礎施工需要配備以下施工機具及測量儀器1、反鏟式挖掘機一臺2、振動棒一只3、交流電焊機一臺4、鋼筋切斷機一臺5、鋼筋彎曲機一臺6、活絡板手12" 2把、18H 4把7、鐵鍬4把8、經(jīng)緯儀一臺9、水準儀一臺10、安全帽每人一只、手套30副，工具包2只塔吊基礎施工所需主要材料：1、鋼筋：直徑20mm 12mm 8mmE級鋼2、膠合板：規(guī)格 915X 1830X 15, 25張3、方木：規(guī)格 50X 100X 6000, 30根4、鋼管：規(guī)格48,若干5、螺桿：

29、規(guī)格12,若干6、鋼板：2mml, 1 m27、基礎碎：強度等級 C35,25m3；強度等級C15, 2.5 m3九、塔吊基礎施工1)塔吊基礎施工工藝流程樁基打樁中河元坑土方開挖T墊,澆筑一平標線(墨線)-闕線FW車廂 網(wǎng)而卜師預埋腳柱安裝固定發(fā)鋼筋網(wǎng)綁和F 用基礎模板支模，塔用邛 礎鋼筋模板驗收干吊吊基礎碎布愴河一2)塔吊基礎施工工藝樁基打樁：本方案中采用混凝土灌注樁，在工程樁打樁完成后，順便把塔吊用 樁打樁完成。(1)塔吊基礎基坑開挖：采用一臺反鏟式挖掘機進行基坑開挖，現(xiàn)場架設一臺 SCD20M水準儀進行基底標高控制。同時按照 1:1的放坡系數(shù)進行放坡開挖。機 械開挖基坑應比設計標高高出2

30、0 cm30 cm,剩余土方采用人工開挖。人工開挖的 平整度為± 50。(2)墊層碎澆筑：在基坑開挖完成后，立刻將控制墊層厚度及標高的小木樁打設 完成，每平方米范圍內(nèi)應至少有一個小木樁；隨后在基坑邊四周用50X100的木方圍起來；進行墊層碎澆筑，初凝后進行壓光處理。(3)基礎放線(墨線)：在墊層碎達到30犯上的強度即可進行基礎放線。首先利 用經(jīng)緯儀將基礎定位軸線投測到墊層上，彈墨線示之；然后按照基礎的設計尺寸 將基礎邊線測出，彈墨線示之；最后通知技術(shù)負責人進行驗線。(4)底層鋼筋網(wǎng)綁扎：將塔吊基礎底部受力主筋安裝相應的間距要求綁扎到位， 要求采用滿扎，同時在塔吊預埋腳柱區(qū)域內(nèi)鋼筋網(wǎng)應采用點焊加固，最后放置底 層鋼筋網(wǎng)墊塊。(5)塔吊預埋腳柱安裝、