鳳鳴湖橋墩抱箍法蓋梁施工方案

1、蘭考縣產(chǎn)業(yè)集聚區(qū)基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)PPP項目濟(jì)陽大道（南環(huán)路金牛大道）鳳鳴湖橋橋墩蓋梁抱箍法施工方案中國電建路橋POWERCHINA ROADBRIDGE審批：復(fù)核：編制：中電建路橋集團(tuán)有限公司考縣基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè) PPP項目第一項目部1 .工程概況12 .編制依據(jù)13 .施工總體部署及臨建措施 1.4 .施工進(jìn)度計劃 2.5 .資源配置 2.5.1 人員配置2.5.2 機械設(shè)備配置 2.6 .施工方案3.7 .施工工藝3.8 .質(zhì)量保證措施 9.9 .安全文明施工保證措施和環(huán)境保護(hù)措施 910 .抱箍設(shè)計計算 9.10.1 主橋墩柱抱箍計算 9.10.2 輔橋墩柱抱箍計算1.4鳳鳴湖橋橋墩蓋梁抱箍法施

2、工方案1 .工程概況蘭考縣濟(jì)陽大道鳳鳴湖橋位于路線跨越規(guī)劃鳳鳴湖，設(shè)計樁號 K0+402.57, 由主橋、輔橋和裝飾工程三部分組成，設(shè)計橋?qū)?4m,橋長113m,主橋?qū)?6.5m, 輔橋?qū)?0m,下部墩柱采用樁基礎(chǔ)、柱式墩，上部結(jié)構(gòu)為 3x 35m預(yù)應(yīng)力混凝土 連續(xù)箱梁。橋墩蓋梁共有8個，其中，主橋蓋梁4個(長15.3m,寬1.8m,高1.6m), 輔橋蓋梁4個(長8.8m,寬1.8m,高1.6m)?？紤]到橋位處原地面地下水位較高， 地質(zhì)為粉質(zhì)黏土，地基承載力較低，而 采用抱箍法施工蓋梁可以克服滿堂支架對地基承載力要求較高的缺點。 擬對主橋 和輔橋的圓柱墩蓋梁采用抱箍法施工。 抱箍承重原理：在

3、蓋梁施工時，用半圓形 鋼帶抱緊墩柱，鋼帶兩端焊接牛腿，將蓋梁底模的承重橫梁架在牛腿上， 利用鋼 帶抱緊墩柱所產(chǎn)生的摩擦力來承擔(dān)蓋梁自重、模板自重、施工荷載等。2 .編制依據(jù)(1)蘭考縣濟(jì)陽大道(南環(huán)路-金牛大道)橋涵工程施工設(shè)計圖紙；(2)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(JTG/T F50-2011);(3)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程(JGJ162-2008);(4)鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接技術(shù)規(guī)程(JGJ82-2011);(5)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB5009-2012);(6)混凝土強度檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)(GB/T 50107-2010);(7)城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范(CJJ2-2008);(8)建筑施工

4、高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(JGJ80-2011);(9)本單位的質(zhì)量管理體系、環(huán)境體系、職業(yè)健康安全管理體系等；(10)濟(jì)陽大道(南環(huán)路-金牛大道)道路工程施工組織設(shè)計。3 .施工總體部署及臨建措施3.1 施工用電該橋鋼筋加工廠及生活用電計劃從西側(cè)距橋位 600m處的楊寨村變壓器上架 空接線至施工現(xiàn)場，并在現(xiàn)場設(shè)立配電箱，保證施工正常用電；現(xiàn)場配備一臺 50KW汽油發(fā)電機作為備用電源。3.2 施工用水該橋施工用水采用灑水車?yán)潦┕がF(xiàn)場，并在現(xiàn)場設(shè)置10m3蓄水池，確保生產(chǎn)生活使用。3.3 混凝土拌和站及供應(yīng)該橋蓋梁工程采用外購商品混凝土，標(biāo)號為 C3Q混凝土選用蘭考縣華第商 碎有限公司（地址：蘭

5、考縣藍(lán)壩路南入口路西）提供的商品混凝土，距離施工現(xiàn) 場約10公里，交通便利，行駛時間大約 15分鐘。4 .施工進(jìn)度計劃橋墩蓋梁先施工2#橋墩主（輔）橋右半幅，后施工左半幅，再施工1#橋墩主（輔）橋蓋梁，1#?口 2#W墩蓋梁共計40天完成施工，具體進(jìn)度計劃如下：2#主（輔）橋橋墩蓋梁：2016年10月5號-2016年10月24號；1#主（輔）橋橋墩蓋梁：2016年10月25號-2016年11月13號。5 .資源配置5.1 人員配置人員配備表表5.1-1序號工種人數(shù)序號工種人數(shù)1管理人員26機械司機52技術(shù)人員17模板工53混凝土工68電工14電焊工39普工205鋼筋工810安全人員15.2機械

6、設(shè)備配置機械、設(shè)備配備表表5.2-1序號機械名稱規(guī)格型號單位數(shù)量主要用途1汽車吊25t臺1吊裝2混凝土罐車12m3臺3拌合站配置3混凝土泵車48m臺1泵送澆筑4插入式振搗器 5cgi個3混凝土振搗5鋼筋切斷機臺1鋼筋加工6鋼筋彎曲機臺17電焊機臺38模板套89柴油發(fā)電機50KW臺110抱箍15mm 厚套205.3主要材料配置主要材料配備表表5.3-1序號材料名稱規(guī)格、型號單位數(shù)量主要用途140a工字鋼18M/12M根8/8承重橫梁215號工字鋼4M根240分配梁3方木7.5cm*3.5cm , 3m 長根4204預(yù)壓砂袋90cm*90cm*110cm個200抱箍預(yù)壓5機械臺秤1000kg 20

7、00kg臺1砂袋稱重6橡膠墊8-10mmm21007竹膠板12mm 厚， 244cm*122cm塊240底模6.施工工藝抱箍法蓋梁施工工藝圖圖 6.1-17 .施工方法及措施(1)柱頂鑿毛：將柱頂混凝土浮漿及松軟層全部鑿除， 裸露粗骨料。并沖刷干凈，以保證墩 柱與蓋梁混凝土聯(lián)接牢固。(2)安裝蓋梁承重抱箍支撐：首先安裝承重抱箍，利用抱箍握緊墩柱產(chǎn)生的磨擦力來承擔(dān)蓋粱自身重量和 施工荷載。抱箍與墩柱之間加一層 8-10mm厚的橡膠墊，目的是增加抱箍與墩柱 之間的摩擦力，不啃傷墩柱混凝土。抱箍在每次使用前需經(jīng)過認(rèn)真檢查，必須保 證所有焊縫均飽滿、不開焊，否則應(yīng)加焊。抱箍用高強螺栓在緊固時必須保證每

8、 個螺栓受力均勻且達(dá)到設(shè)計拉力強度，確保抱箍與墩柱之間有充分的摩擦力以及 承受上部荷載。在施工時，現(xiàn)場管理人員必須對每個螺栓的緊固情況進(jìn)行認(rèn)真檢 查。根據(jù)施工支撐體系總高度(支撐體系的總高度二砂筒高度+40a工字鋼高度+15號工字鋼高度+支撐方木高度+底模高度)，計算出蓋梁底模頂面與抱箍頂面 的施工高度。在墩柱上定位抱箍時，先根據(jù)蓋梁底的設(shè)計標(biāo)高減去支撐體系到抱 箍頂面的施工高度，加上支架預(yù)壓時抱箍的沉降高度，即為抱箍的頂面標(biāo)高，采 用掛尺法把地面標(biāo)高引到墩柱上，并在墩柱上標(biāo)示出抱箍的頂面高程線。抱箍吊裝時，先把施工腳手架搭設(shè)到架設(shè)抱箍的標(biāo)高位置， 在施工腳手架上 搭設(shè)腳手板為緊固抱箍螺栓提供

9、操作平臺；并在地面上先把兩片抱箍用螺栓進(jìn)行 初步連接，再用螺栓把抱箍的孔位逐一連接好以后帶上螺帽，螺帽的擰緊程度只 是把螺帽擰到能看到外帽沿與螺桿相平即可，然后用方木條卡入抱箍之間的縫隙 臨時楔緊，并在吊裝過程中派專人扶持抱箍，防止吊裝時抱箍由于晃動刮傷墩柱。 然后用鋼絲繩穿入抱箍的牛腿頂部用于固定工字鋼的螺栓孔內(nèi)，對稱穿入后進(jìn)行抱箍吊裝，吊裝方式從墩柱上方把抱箍套在墩柱外側(cè)， 并且用人工在墩頂進(jìn)行輔 助定位，以加快施工進(jìn)度。在進(jìn)行抱箍緊固時對每個高強螺栓都平行施加預(yù)拉力，即把每側(cè)的 16個螺 栓都均勻擰到相似的堅固程度，觀察抱箍與墩柱的結(jié)合面，防止由于不均勻擰緊 高強度螺栓引起墩柱受到偏壓，

10、造成施工隱患。同時也注意抱箍的各個板面及焊 縫的情況，觀察有無變形或開裂等情況。抱箍安裝加固后，在抱箍兩側(cè)牛腿上安放20cm高沙筒(外筒DN140mm,內(nèi)筒DN114mm,壁厚5mm,堵頭板16*16cm,厚5mm),點焊固定。通過灌砂 5-6cm,將工字鋼橫梁受力傳遞至抱箍，利于抱箍牛腿支承時全斷面受力均勻， 蓋梁澆筑完成拆除底模時，打開砂筒下部預(yù)留眼，砂筒下落，砂筒與橫梁脫離， 利于底模及抱箍拆卸。砂筒安裝后，用吊車在抱箍的牛腿上架上40a工字鋼作為承重橫梁，并在兩 根工字鋼之間裝上橫向拉結(jié)桿件，防止吊裝及定位過程中發(fā)生橫向失穩(wěn)引發(fā)意外。 每根柱子前后側(cè)各設(shè)一根。拉桿采用28圓鋼兩端攻絲后

11、制作而得，長度為柱 子直徑+工字鋼寬度x 2+5mm厚度墊板x 2+2cm厚墊板X 2+每端預(yù)留長度10cm X2的端攻絲長度20cmX 2。工字鋼橫梁架設(shè)完成后，在其上垂直布置長 4米15號工字鋼分配梁，間距 50cm,并與40a工字鋼點焊牢固；分配梁上鋪設(shè)7.5*3.5cm方木，間距8-10cm, 垂直15號工字鋼，用鐵絲固定在工字鋼上。(3)施工放樣：測量人員將蓋梁軸線放出后，施工人員按蓋梁軸線和蓋梁標(biāo)高安裝底模，并 調(diào)整蓋梁底模達(dá)到設(shè)計高標(biāo)。(4)蓋梁底模安裝：當(dāng)模板底部的工字鋼和方木都鋪設(shè)好后測量出墩柱的設(shè)計中心點和各控制 點的高程，用繩子拉出蓋梁的設(shè)計中線，根據(jù)設(shè)計中心線在方木上鋪

12、設(shè)12mm厚 的竹膠板作為底模，調(diào)整到位后，用釘子個固定在方木上，蓋梁底模標(biāo)高安裝施 工誤差不應(yīng)大于土 5mm,軸線偏位誤差不應(yīng)大于土 10mm,模板接縫間要墊雙面膠 條，表面用膩子補實刮平，防止接縫漏漿造成混凝土面色差或麻面。底模板四周用竹架板搭設(shè)工作平臺，利于施工操作，四周用鋼管搭設(shè)1.2m高防護(hù)欄桿，并懸掛安全網(wǎng)。(5)堆載預(yù)壓與沉降觀測在底模支撐體系都完成，首次施工蓋梁時，先對抱箍支撐體系進(jìn)行預(yù)壓，消 除非彈性變形，測量彈性變形的沉降量，并間接檢驗抱箍的安全性和減少抱箍及 鋼橫梁變形對現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)線形的影響，澆筑混凝土前對抱箍進(jìn)行120稱久荷載預(yù)壓，以消除抱箍和橫梁的非彈性變形， 預(yù)壓期根

13、據(jù)觀測結(jié)果而定。在抱箍加固完 畢后安裝蓋梁底模，底模安裝完畢后進(jìn)行堆載預(yù)壓。預(yù)壓采用90cm*90cm*110cm的砂土袋，預(yù)壓范圍為蓋梁投影面，主橋蓋梁共放置 4層，每層2排，每排13 袋（每袋重約1.11t ,共115t）;輔橋蓋梁共放置3層，每層2排，每排8袋（每 袋重約1.25t,共60t）;重量不小于抱箍設(shè)計永久荷載的1.2倍。1）預(yù)壓觀測點布置：主橋觀測位置設(shè)在蓋梁橫向的兩端、L/4和三個抱箍處，每組分左、右兩個點，共14個觀測點；輔橋觀測位置設(shè)蓋梁兩端、L/2和 兩個抱箍處，每組分左、右兩個點，共 10個觀測點；在點位處固定觀測桿，以 便于沉降觀測。2）加載順序：加載過程共分三級

14、進(jìn)行，每級加載值為預(yù)壓荷載的50%、75%、 100%。每級加載預(yù)壓完成后，應(yīng)先停止下一級加載，并每間隔12h對支架沉降量進(jìn) 行一次觀測。當(dāng)支架頂部監(jiān)測點12h沉降量平均值小于2mm寸，方可進(jìn)行下一級 加載預(yù)壓。預(yù)壓加載的順序應(yīng)從蓋梁中心線向兩側(cè)對稱布載， 確保整個加載過程 對稱、均衡、同步施加。按照要求加載，并同步進(jìn)行支架的變形速率監(jiān)測；當(dāng)變形速率達(dá)到各監(jiān)測點 最初24h的沉降量平均值小于1mn者各監(jiān)測點最初72h的沉降量平均值小于 5mnW,表明支架預(yù)壓合格，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，可進(jìn)行卸載。支架卸載時，人工配合吊車吊運砂袋，按照與預(yù)壓施加荷載相同的順序?qū)ΨQ、 均衡、同步卸載，嚴(yán)禁施工時出現(xiàn)偏

15、載現(xiàn)象。3）預(yù)壓監(jiān)測監(jiān)測內(nèi)容預(yù)壓監(jiān)測應(yīng)包括以下內(nèi)容：a.加載之前監(jiān)測點高程；b.每級加載后監(jiān)測點高程；c.加載至100%后，每隔24h監(jiān)測點高程；d.卸載6h后監(jiān)測點高程；e.預(yù)壓監(jiān)測應(yīng)計算支架彈性變形量和非彈性變形量。檢測記錄預(yù)壓采用水準(zhǔn)儀進(jìn)行沉降觀測，監(jiān)測記錄應(yīng)包括下列內(nèi)容：a.預(yù)壓荷載施加前，記錄各觀測點初始高程；b.全部預(yù)壓荷載施工完畢后，記錄各監(jiān)測點高程；c.每隔24h監(jiān)測一次，記錄各監(jiān)測點高程，計算沉降量；d.卸載6h后，記錄各監(jiān)測點高程。根據(jù)預(yù)壓監(jiān)測記錄計算支架彈性形變量和非彈性形變沉降量，提交預(yù)壓報告,為后續(xù)蓋梁施工提供參考。4)注意事項預(yù)壓加載范圍不應(yīng)小于蓋梁的投影面積；在全

16、部預(yù)壓加載完成后的預(yù)壓檢測過程中，當(dāng)滿足下列條件之一時，可判 定支架預(yù)壓合格：a.各監(jiān)測點最初24h的沉降量平均值小于1mmb.各監(jiān)測點最初72h的沉降量平均值小于5mm寸。預(yù)壓施工前應(yīng)進(jìn)行安全技術(shù)交底，并應(yīng)落實所有安全技術(shù)措施和人身防護(hù) 用品，嚴(yán)禁人員進(jìn)入試壓區(qū)；吊裝作業(yè)前應(yīng)檢查起重設(shè)備的可靠性和安全性， 且在吊裝作業(yè)時擁有專人 統(tǒng)一指揮，參與人員應(yīng)有明確分工；加載時逐步加載，禁止砂袋沖擊承重平臺；在吊裝時，應(yīng)防止砂袋撞擊支 架；發(fā)現(xiàn)異常情況，已立即停止作業(yè)，經(jīng)檢查分析處理后方可繼續(xù)進(jìn)行；應(yīng)根據(jù)加載順序?qū)ΨQ、均衡、同步進(jìn)行，嚴(yán)禁出現(xiàn)偏載情況；遇6級以上大風(fēng)時，應(yīng)停止施工作業(yè)。(6)安裝蓋梁鋼

17、筋：底模經(jīng)檢測合格后，測量放線，將鋼筋位置標(biāo)在模板上，隨后進(jìn)行蓋梁鋼筋 安裝，蓋梁骨架鋼筋在加工車間先加工成骨架片，每片骨架經(jīng)檢查合格后，成組運至施工現(xiàn)場，用吊車整體吊裝就位綁扎成型。 綁扎同時加墊墊塊，保證保護(hù)層 厚度，墊塊位置應(yīng)盡量遠(yuǎn)離模板接縫。吊裝應(yīng)注意吊點位置，并采取必要的加固 措施，防止骨架變形。鋼筋綁扎過程中必須嚴(yán)格安裝規(guī)范和施工圖進(jìn)行，定位要準(zhǔn)確，確保鋼筋保護(hù)層厚度誤差不大于 5mm(7)安裝蓋梁側(cè)模：鋼筋綁扎及預(yù)埋件施工經(jīng)檢查合格后， 進(jìn)行側(cè)模施工。側(cè)模采用定型鋼模由專業(yè)模板廠設(shè)計制作，安裝前必須打磨除銹，打磨干凈后均勻涂刷食用色拉油， 側(cè)模與側(cè)模、側(cè)模與底模之間的接縫要緊密，

18、加墊雙面膠條防止漏漿。側(cè)模采用 小16的對拉螺栓進(jìn)行加固，內(nèi)設(shè)支撐，在側(cè)模外側(cè)采用小50的鋼管作為橫帶和豎帶，并且在側(cè)模和底模分配梁之間用滑欄螺絲連接，以便調(diào)節(jié)側(cè)模的垂直度。 模板各部位支撐、拉桿要穩(wěn)固。安裝完畢后，仔細(xì)檢查各部位尺寸以及穩(wěn)定性。(8)混凝土澆筑：混凝土澆注前，應(yīng)報請監(jiān)理工程師檢查模板各部位尺寸是否正確，接縫是否嚴(yán)密，支撐、拉桿是否穩(wěn)固以及鋼筋、預(yù)埋件位置等是否正確。模板內(nèi)的雜物、 積水、鋼筋上的污垢應(yīng)清理干凈。以上各項全部符合設(shè)計要求后方可澆注混凝土?；炷敛捎猛赓徤唐匪?、12mB混凝土罐車運輸至現(xiàn)場、臂長48m汽車泵泵送 入模。在入模前檢查混凝土的坍落度及均勻性。 澆注順序

19、從與墩柱聯(lián)接部位開始 向兩端分層且對稱澆注，每層厚度不超過 30cm,混凝土振搗采用50插入式振 搗器，以混凝土面停止下沉，并無明顯氣泡上升、表面平坦一致為宜。在灌注上 層混凝土?xí)r，要將振搗棒插入下層混凝土內(nèi)不少于10cmi混凝土振搗時嚴(yán)禁碰撞鋼筋和模板，澆注混凝土?xí)r要留足夠數(shù)量的混凝土試件?；炷帘仨氁淮螡沧?完成，澆注應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，如因故間斷時，間斷時間應(yīng)小于混凝土的初凝時間。澆注完成后，混凝土頂面應(yīng)修整抹平，待定漿后再抹第二遍并壓光。 澆注期 問，應(yīng)設(shè)專人檢查抱箍、支架、模板、鋼筋及預(yù)埋件的穩(wěn)固情況，當(dāng)發(fā)現(xiàn)有松動、 變形、移位時，應(yīng)及時處理。(9)養(yǎng)生：混凝土初凝后，用塑料土工布覆蓋灑水養(yǎng)

20、生，養(yǎng)生期不小于7天，養(yǎng)生期內(nèi) 必須保證混凝土表面經(jīng)常處于濕潤狀態(tài)。(10)拆側(cè)模：當(dāng)蓋梁混凝土強度達(dá)到2.5Mpa (不小于24h)時，在不損壞棱角的情況下拆 除側(cè)模，側(cè)模拆除后，立即用土工布布覆蓋灑水養(yǎng)生。(11)拆底模：當(dāng)蓋梁混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度 80%Z上時，拆除承重底模。8 .質(zhì)量保證措施(1)混凝土采用外購商品碎，混凝土罐車運送至現(xiàn)場，確保混凝土質(zhì)量。(2)混凝土振搗應(yīng)指定專人負(fù)責(zé)震動，保證混凝土外美內(nèi)實。(3)混凝土澆注過程中，設(shè)專人檢查抱箍、支架、模板，發(fā)現(xiàn)變形應(yīng)及時 糾正，確保結(jié)構(gòu)外形美觀。(4)現(xiàn)場施工人員全程旁站，監(jiān)督混凝土振搗過程，保證混凝土施工過程 中不出現(xiàn)漏振、過

21、振引起的蜂窩、麻面、水泡等混凝土缺陷。9 .安全文明施工保證措施和環(huán)境保護(hù)措施(1)蓋梁施工屬高空作業(yè)，在底模工作平臺周圍要搭設(shè) 1.5m高的防落網(wǎng)， 防止物件或人員墜落造成安全事故。(2)施工人員在較高的蓋梁上面施工必須戴安全帽和安全帶。(3)施工場地要有安全員巡視，發(fā)現(xiàn)隱患及時采取措施，避免安全事故的 發(fā)生。(4)施工現(xiàn)場必須懸掛安全警示標(biāo)志，施工平臺需設(shè)置欄桿，平臺不能有 探頭板，作業(yè)人員必須系安全帶。(5)發(fā)現(xiàn)有不宜等高癥，不得從事高空作業(yè)。(6)嚴(yán)禁作業(yè)人員帶酒作業(yè)。(7)夜間施工必須有足夠的照明設(shè)備，燈光應(yīng)明亮。(8)起重吊裝應(yīng)指派專人統(tǒng)一指揮，其中工要掌握作業(yè)的安全要求，其他 人

22、員要分工明確。(9)吊裝前必須嚴(yán)格檢查其中設(shè)備各部件的可靠性和安全性，并進(jìn)行試吊，作業(yè)中遇有停電或其他特殊情況，應(yīng)將重物放下，不得懸于空中。(10)施工場地設(shè)置醒目標(biāo)識牌及警示牌， 標(biāo)識牌采用全線統(tǒng)一制作；現(xiàn)場 施工人員進(jìn)入工地佩證上崗。(11)環(huán)境保護(hù)是我國的一項基本國策。在施工過程中，按照國家、地方和 行業(yè)部分制定的有關(guān)環(huán)境保護(hù)法規(guī)要求，采取有效、可行措施控制施工現(xiàn)場的各 種粉塵、廢水、固體廢棄物以及噪聲、振動等對環(huán)境的污染和危害。10 .抱箍設(shè)計計算10.1 主橋墩柱抱箍計算(1)抱箍設(shè)計采用兩塊半圓弧型鋼板(板厚t=8mn)制成，M24的高強螺栓連接，抱箍高 50cm,采用16根高強螺

23、栓連接。抱箍緊箍在墩柱上產(chǎn)生摩擦力提供上部結(jié)構(gòu)的 支承反力，是主要的支承受力結(jié)構(gòu)。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時對墩 柱碎面保護(hù)，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層 10mm?的橡膠墊，兩根工字鋼橫梁內(nèi)側(cè) 采用鋼絲繩拉緊。(2)受力檢算工字鋼取最不利受力組合狀態(tài)進(jìn)行分析， 即每跨跨中承受最大彎矩，工字鋼 受力計算模式見下圖：主橋橫梁受力模式圖圖10.1-11)主梁計算荷載計算：蓋梁碎自重荷載 25KN/n3*1.8m*1.6m=72KN/m換算到每日!主梁：q1=72/2=36KN/m,蓋梁鋼筋自重荷載q2=9.06/15.3*9.8=5.8KN/m分配梁自重荷載，q3=0.3KN/m模板自重荷載，q

24、4=2.45KN/m施工荷載，按q5=2.5KN/m均布荷載計：荷載組合：取 1.2 系數(shù)：q=1.2 (q1+q2+q3+q4+q5 =1.2*47.05KN/m =56.46KN/m計算：跨內(nèi)最大彎矩：M=0.07*ql 2=0.07*56.46*5.6 2=123.94KN mW=M/f=0.5765*10-3n3=576.5cm3 (其中，fmax=215MP選用 32a工字鋼 W=964 cm>576.5 cm3主橋蓋梁長為15.3m,故取工字鋼長為18m擾度驗算：32a 工字鋼，慣性矩 I=11080cm4=1.108X10-4m 彈性模量 E=2.1 x 105MPa兩跨連

25、續(xù)梁在均布荷載q的作用下，跨中擾度：yma=y 中=0.521*41 4/100EI=0.521*56.46*5.6 4/100EI=12*10-3m=12m m貝U, ymax/l=0.012/5.6=0.002<f/l=5.6/400=0.014mm,故采用 32a 工字鋼滿足要求。2）分配梁計算分配橫梁采用10工字鋼，長4m間距d=50cm分配梁計算簡圖。側(cè)模（組合鋼模）|原GJE商砂筒底槿。2頓竹膠櫥） 方木5峪5瓶） 國工字鋼分配架 32a工本桐磺梁分配梁計算簡圖圖10.1-2荷載計算：碎自重荷載：q1=25KN/n3*1.6m*0.5m =20KN/m,鋼筋自重荷載：q2=9

26、.06/15.3*0.5*9.8=2.9KN/m ,模板及人群荷載，取q3=3KN/m荷載組合：取 1.2 系數(shù)：q=1.2 (q1+q2+q3) =1.2*25.9KN/m=31.08KN/m計算：Mmax=1/8ql2=1/8*31.08*1.5 2=8.74KN/m,采用 10 工字鋼，(r=fmax=215MPW= Mmax/卜=8.74*10 3/215*10 6=0.041*10 -3n3=41cn3<49cn3即選用10工字鋼，滿足要求。3)鋼抱箍承重驗算上部荷載計算蓋梁碎自重：42.41*25=1039KN蓋梁鋼筋自重：9.06*9.8=88.8KN蓋梁模板自重：4.5*

27、9.8=44.1KN分配梁自重：分配梁采用 10 號工字鋼，間距 50cm 10.007*3*18/0.5/2*9.8/1000=5.3KN工字車岡自重：18*2*71.3*9.8/1000=25.15KN荷載總重：1039+88.8+44.1+5.3+25.15=1202.35KN施工荷載：按荷載總重的5刈上部荷載總重：Q=1202.35*1.05=1262.47KN每個蓋梁按墩柱設(shè)三個抱箍體支承上部荷載，上部荷載通過32a工字鋼傳遞給抱箍，按簡支梁計算，抱箍受力為1262.47/3=420.82KN以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力N進(jìn)行計算，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。抱箍受力檢算a.螺

28、栓數(shù)目計算抱箍體需承受的豎向壓力 N=420.82kN抱箍所受的豎向壓力由M24的高強螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查鋼結(jié)構(gòu)高強度螺 栓連接技術(shù)規(guī)程(JGJ82-2011):M24螺栓的允許承載力：NL=P 仙 n/K式中：P-高強螺栓的預(yù)拉力，取225kN;-摩擦系數(shù)，取0.3;n- 傳力接觸面數(shù)目，取1;K-安全系數(shù)，取1.7。則：NL= 225 X0.3 Xl/1.7=39.7kN螺栓數(shù)目m計算：m=N /NL=420.82/39.7=10.6個，取計算截面上的螺栓數(shù)目 m=11而實際抱箍設(shè)計為16根M24高強螺栓，滿足要求。b.螺栓軸向受拉計算碎與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡月$與鋼之間的摩擦系數(shù)取以

29、=0.3計算，抱箍產(chǎn)生的壓力 Pb= N/仙=420.82/0.3=1402.73KN,由高強螺栓承擔(dān)。貝(J： N' =Pb=1402.73KN抱箍的壓力由16條M24的高強螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為N1= N' /16=1402.73kN /16=87.67kN查鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接技術(shù)規(guī)程(JGJ82-2011),高強螺栓軸心受拉應(yīng)力6=N1 (1-0.4n1/n ) /A式中：N1-軸心力n1-所有螺栓數(shù)目，?。?6個n所計算截面(最外列螺栓處)上高強螺栓數(shù)目A-高強螺栓截面積，A=4.52cm2(r=N1 (1-0.4n1/n ) /A=87.67 X (1-0

30、.4 X 16/8)/4.52 X 10-4=38.7MPa<(r=140MPa故高強螺栓滿足強度要求。4)方木驗算方木采用7.5cm*3.5cm ,均勻布置在10工字鋼分配梁上，間距10cnr強度驗算荷載計算：蓋梁碎自重：0.5*0.1*1.6*25=2KN蓋梁鋼筋自重：9.06*0.006*9.8=0.53KN蓋梁模板自重：4.5*0.006*9.8=0.26KN方木自重：0.075*0.035*0.5*0.5*9.8=0.006KN荷載總重：Q=1.2* (2+0.53+0.26+0.006 ) =3.36KNq=3.36/0.5=6.71KN/mM=1/8ql 2=1/8*6.7

31、1*0.5 2=0.21KN.mW=1/6bK=1/6*0.035*0.075 2=32.8cm3（r = M/ W=6.5MPa<13.0MPa方木強度滿足要求。剛度驗算I=1/12bh 3=123cn4 ,E=11*10 3 MPaf=5*ql 4/384EI=5*6.71*0.5 4/384*11*10 6*123*10-8 =0.45mm<l/400=1.25mm 方木剛度滿足要求。5）側(cè)模對拉螺桿強度驗算蓋梁側(cè)模采用16圓鋼加工對拉螺桿，安裝間距d=70cm,在模板上、下布置兩層，驗算以下層螺桿為抗拉強度驗算對象。碎澆筑時的側(cè)壓力：Pm=K h式中：K-外加劑影響系數(shù)，取

32、1.0;Y-碎容重，取 25kN/m3;h-有效壓頭高度。硅澆筑速度v按0.8m/h,入模溫度按20c考慮。貝U: V/T=0.8/20=0.04>0.035h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8 X 0.0 4=1.68mPm= Ky h=1X25X 1.68=42kPa計算拉桿承受的拉力：F=42*0.7*0.7=20.58KNM16對拉螺栓其容許拉應(yīng)力為 24.5KN>20.58KN滿足要求。10.2輔橋墩柱抱箍計算（1）抱箍設(shè)計采用兩塊半圓弧型鋼板（板厚t=8mm制成，M24的高強螺栓連接，抱箍高 50cm,采用16根高強螺栓連接。抱箍緊箍在墩柱上產(chǎn)生摩擦力提供上部結(jié)

33、構(gòu)的 支承反力，是主要的支承受力結(jié)構(gòu)。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時對墩 柱碎面保護(hù)，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層10mm?的橡膠墊，兩根工字鋼橫梁內(nèi)側(cè)采用鋼絲繩拉緊。(2)受力檢算工字鋼取最不利受力組合狀態(tài)進(jìn)行分析， 即跨中承受最大彎矩，工字鋼受力計算模式見下圖：Q輔橋橫梁受力模式圖圖10.2-11)主梁計算荷載計算：蓋梁碎自重荷載 25KN/n3*1.8m*1.6m=72KN/m換算到每日!主梁：q1=72/2=36KN/m,蓋梁鋼筋自重荷載q2=4.13/10*9.8=4.1KN/m分配梁自重荷載，q3=0.3KN/m模板自重荷載，q4=2.0KN/m施工荷載，按q5=2.5KN/m均布荷

34、載計：荷載組合：取 1.2 系數(shù)：q=1.2 (q1+q2+q3+q4+q5 =1.2*44.9KN/m =53.88KN/m計算：跨內(nèi)最大彎矩：M=1/8*ql 2=0.125*53.88*5 2=168.38KN mW=M/f=0.7831*10-3n3=783.1cm3 (其中，fmax=215MP選用 32a 工字鋼 W=964c3>783.1cm3輔橋蓋梁長為8.8m,故取工字鋼長為12m擾度驗算：32a 工字鋼，慣性矩 I=11080cm4=1.108X10-4m 彈性模量 E=2.1 x 105MPa在均布荷載q的作用下，跨中擾度：yma=y 中=5*ql 4/384EI=

35、5*53.88*5 4/384EI=18.84*10 -3m=18m m貝U, ymax/l=0.018/5=0.0036<f/l=5/400=0.0125mm,故 32a 工字鋼滿足要求。2)分配梁計算分配橫梁采用10工字鋼，長4m間距d=50cm分配梁計算簡圖。'aos高砂筒側(cè)模組合鋼模） 底槿Cl 2頓竹膠板） 方木（7 5布3. 5Glp 式工字鋼分配架 32a工字鈿磺泰分配梁計算簡圖5b on鋼抱箍圖 10.2-2荷載計算：碎自重荷載：q1=25KN/n3*1.6m*0.5m =20KN/m,鋼筋自重荷載：q2=4.13/5*0.5*9.8=4.1KN/m ,模板及人群

36、荷載，取q3=3KN/m荷載組合：取 1.2 系數(shù)：q=1.2 （q1+q2+q3） =1.2*27.1KN/m=32.52KN/m 計算：Mmax=1/8ql2=1/8*32.52*1.52=9.15KN/m,采用 10 工字鋼，（r=fmax=215MPW= Mmax/卜=9.15*10 3/215*10 6=0.042*10 -3m3=42cn<49cn3 即選用10工字鋼，滿足要求。3）鋼抱箍承重驗算上部荷載計算蓋梁碎自重：23.9*25=585.55KN蓋梁鋼筋自重：4.13*9.8=40.47KN蓋梁模板自重：3.5*9.8=34.3KN分配梁自重：分配梁采用 10 工字鋼，

37、間距 50cmi 10.007*4*12/0.5/2*9.8/1000=4.1KN工字鋼自重：12*2*71.3*9.8/1000=16.77KN荷載總重：585.55+40.47+34.3+4.1+16.7=681.12KN施工荷載：按荷載總重的5刈上部荷載總重：Q=681.12*1.05=715.2KN每個輔橋蓋梁按墩柱設(shè)兩個抱箍體支承上部荷載，上部荷載通過32a工字鋼 傳遞給抱箍，按簡支梁計算，抱箍受力為 715.2/2=357.6KN以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力N進(jìn)行計算，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。抱箍受力檢算a.螺栓數(shù)目計算抱箍體需承受的豎向壓力N=357.6kN抱箍所受的豎

38、向壓力由M24的高強螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接技術(shù)規(guī)程(JGJ82-2011):M24螺栓的允許承載力：NL=P 仙 n/K式中：P-高強螺栓的預(yù)拉力，取225kN;-摩擦系數(shù)，取0.3;n-傳力接觸面數(shù)目，取1;K- 安全系數(shù)，取1.7。則：NL= 225 X0.3 X1/1.7=39.7kN螺栓數(shù)目m計算：m=N /NL=357.6/39.7=9 個，取計算截面上的螺栓數(shù)目 m=11而實際抱箍 設(shè)計為16根M24高強螺栓，滿足要求。b.螺栓軸向受拉計算碎與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡月$與鋼之間的摩擦系數(shù)取以 =0.3計算，抱箍產(chǎn)生的壓力 Pb= N/仙=357.6/0.3=1192KN,由高強螺栓承擔(dān)。則：n' =Pb=1192KN抱箍的壓力由16條M24的高強螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為N1= N /16=1192kN /16=74.5kN查鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接技術(shù)規(guī)程(JGJ82-2011),高強螺栓軸心受拉應(yīng)力6=N1 (1-0.4n1/n ) /A式中：N1-軸心力n1-所有螺栓數(shù)目，取：16個n所計算截面(最外列螺栓處)上高強螺栓數(shù)目A-高強螺栓截面積，A=4.52cm2(r=N1 (1-0.4n