鍋爐房課程設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書

1、I課程設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書計(jì)算說(shuō)明書計(jì)算說(shuō)明書2目 錄第一章第一章 總論總論.41.1 設(shè)計(jì)任務(wù).41.2 原始資料.41.2.1熱負(fù)荷資料（采暖季）.41.2.2媒質(zhì)資料.41.2.3水質(zhì)資料.51.2.4氣象與地質(zhì)資料.51.2.5工作班次.61.2.6運(yùn)煤方式.6第二章第二章 鍋爐型號(hào)及臺(tái)數(shù)選擇鍋爐型號(hào)及臺(tái)數(shù)選擇.62.1 熱負(fù)荷計(jì)算及鍋爐選擇.62.2.1熱負(fù)荷計(jì)算.62.2.2 鍋爐型號(hào)與臺(tái)數(shù)的確定.9第三章第三章 水處理設(shè)備選擇水處理設(shè)備選擇.103.1 確定水處理設(shè)備生產(chǎn)能力.103.1.1鍋爐總給水量.103.1.2鍋爐補(bǔ)水量.113.2 決對(duì)水的軟化方法.113.3

2、 軟化設(shè)備選擇計(jì)算.123.3.1鈉離子交換器的選擇計(jì)算.123.3.2再生溶液制備方法和設(shè)備選擇.143.4 除氧設(shè)備選擇計(jì)算.153.5 計(jì)算鍋爐排污量和決定排污系統(tǒng).163.5.1鍋爐排污量的計(jì)算.163.5.2決定排污系統(tǒng).17第四章第四章 給水設(shè)給水設(shè)備備和主要管道的選擇與計(jì)算和主要管道的選擇與計(jì)算.174.1 決定給水系統(tǒng).174.2 給水泵的選擇.174.3 給水箱的選擇.184.3.1 給水箱的容積和個(gè)數(shù).184.3.2 給水箱的安裝高度.194.4 凝結(jié)水箱和凝結(jié)水泵的選擇.204.4.1 凝結(jié)水箱的選擇.204.4.2 凝結(jié)水泵的選擇.204.5 主要管道和閥門的選擇.21

3、4.5.1 自來(lái)水總管的計(jì)算.214.5.2 給水總管的計(jì)算.224.5.3蒸汽母管的計(jì)算.224.5.4 分汽缸的確定.2234.5.5 主要閥門.22第五章第五章 送、引風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)送、引風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì).235.1 計(jì)算送風(fēng)量和排煙量.235.1.1燃料耗量的計(jì)算.235.1.2 送風(fēng)量和排煙量的計(jì)算.245.2 決定送引風(fēng)管道系統(tǒng)及其初步布置.245.3 決定風(fēng)道和煙道斷面尺寸.255.3.1風(fēng)量計(jì)算.255.3.2煙、風(fēng)道斷面尺寸的確定.265.4 決定煙囪高度和直徑.275.4.1煙囪高度.275.4.2煙囪直徑的確定.275.5 核對(duì)風(fēng)機(jī)性能.285.5.1風(fēng)道阻力的計(jì)算.285.3

4、.2 送風(fēng)機(jī)的選型.325.3.3煙道阻力計(jì)算.335.3.4引風(fēng)機(jī)的選擇.36第六章第六章 運(yùn)煤、除灰方法的選擇運(yùn)煤、除灰方法的選擇.376.1 計(jì)算鍋爐房的耗煤量和灰渣量.376.1.1耗煤量的計(jì)算.376.1.2灰渣量的計(jì)算.386.2 決定貯煤場(chǎng)的面積.386.3 決定灰渣場(chǎng)面積.396.4 決定運(yùn)煤除灰渣方式.396.4.1運(yùn)煤除灰渣系統(tǒng)的輸送量.396.4.2決定運(yùn)煤除灰渣系統(tǒng).40第七章第七章 鍋爐房工藝布置鍋爐房工藝布置.407.1 鍋爐房的組成.407.2 鍋爐房建筑布置形式.407.3 鍋爐房設(shè)備布置.417.3.1 一般原則.417.3.2 設(shè)備布置.417.3.3 鍋爐

5、房主要設(shè)備表.42結(jié)語(yǔ)結(jié)語(yǔ).444第一章第一章 總論總論1.1 設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)任務(wù)任務(wù)本設(shè)計(jì)任務(wù)是新建一集中鍋爐房，以滿足該廠 A 區(qū)生產(chǎn)、采暖通風(fēng)、生活用汽的需要。1.2 原始資料原始資料 1.2.1 熱負(fù)荷資料（采暖季）生產(chǎn)耗汽量、采暖耗熱量用汽部門介質(zhì)參數(shù)MPa 溫度（）耗汽量（t/h）采暖耗熱量（MW）凝結(jié)水回收率（%）15 號(hào)釀酒車間0.9飽和53.55013 號(hào)酒庫(kù)0.7飽和1.090成裝車間0.9飽和1.890配制車間0.7飽和0.585粉碎、壓曲車間0.7飽和0.30曲發(fā)酵室0.4飽和20生活區(qū)采暖85/606.5生產(chǎn)同時(shí)使用系數(shù) 0.8說(shuō)明：在非采暖季，無(wú)采暖、通風(fēng)熱負(fù)荷，其他熱負(fù)

6、荷相同。1.2.2 媒質(zhì)資料Car=63.57%，Har=3.00%，Oar=1.79%，Nar=0.96%，Sar=1.54%，Mar=5.9%，Aar=23.24%，Vdaf=16.14%，Qnet,ar=23810KJ/kg。51.2.3 水質(zhì)資料總硬度 H： 2.7mm/L非碳酸鹽硬度 HFT： 1.0mm/L 碳酸鹽硬度 HT： 1.7mm/L總堿度 A： 1.7mm/LPH 值 7.8溶解氧： 7.99.6mg/L溶解固形物： 436mg/L夏季平均水溫： 26冬季平均水溫： 13供水壓力： 0.4MPa1.2.4 氣象與地質(zhì)資料海拔高度： 778m冬季采暖室外計(jì)算溫度： -12冬

7、季通風(fēng)室外計(jì)算溫度： -7采暖期室外平均溫度： -2.1采暖室內(nèi)計(jì)算溫度： 18采暖天數(shù)： 150 天夏季通風(fēng)室外計(jì)算溫度： 28主導(dǎo)風(fēng)向：冬季， 西北大氣壓力： 冬季， 93.29kPa 夏季， 91.92kPa平均風(fēng)速： 冬季， 2.6m/s 夏季， 2.1m/s最高地下水位： -2.1m土壤凍結(jié)深度： 0.77m61.2.5 工作班次 三班制，全年工作 306 天。1.2.6 運(yùn)煤方式 汽車運(yùn)輸。第二章 鍋爐型號(hào)及臺(tái)數(shù)選擇2.1 熱負(fù)荷計(jì)算及鍋爐選擇熱負(fù)荷計(jì)算及鍋爐選擇2.2.1 熱負(fù)荷計(jì)算計(jì)算熱負(fù)荷：根據(jù)采暖季最大計(jì)算熱負(fù)荷 Q依據(jù)鍋爐及鍋爐房設(shè)備（第四max1版） 中的附 2-1 的

8、公式： Q=K （K Q + K Q +）+ t/h maxo11223K3Q4K4Q5Q式中： Q 、Q 、分別為采暖，通風(fēng)，生產(chǎn)和生活最大熱負(fù)荷，t/h，由123Q4Q設(shè)計(jì)資料提供。鍋爐除氧用熱， t/h5Q、分別為采暖，通風(fēng)，生產(chǎn)和生活負(fù)荷同時(shí)使用系數(shù)，1K2K3K4KK 鍋爐房自耗熱量和管網(wǎng)熱損失系數(shù)，取 1.101.15。o根據(jù)本設(shè)計(jì)的所給資料可知：Q=K （KQ +）+ t/hmaxo113K 3Q5QQ 、分別為采暖、生產(chǎn)的最大熱負(fù)荷，為鍋爐除氧用熱，取13Q5Q1K1.0，7取 0.8，取 1.12。3K0K根據(jù)任務(wù)書的熱負(fù)荷資料可知：Q =6.5MW=9.3 t/h 1=53

9、.5+1.0+1.8+0.5+0.3+2=23.1 t/h3Q對(duì)于除氧用熱：可知：凝水量為 53.550%+1.090%+1.890%+0.585%=11.7 t/h，給水量為大致為 1.12（1.0 9.3+0.8 23. 1）=31.1 t/h， 則可知補(bǔ)水量大概為 31.1-11.7=19.4 t/h。 設(shè)進(jìn)除氧器的水溫為 t，則可列方程：c11.7100+ c19.413= c31.1t （c 為水的比熱容） 解得 t=45.73，溫度偏低，可用預(yù)熱器對(duì)其預(yù)熱，使 t 升高到 60，根據(jù)使用供熱空調(diào)設(shè)計(jì)手冊(cè)（第二版） 的大力式熱力除氧器耗汽量表可估得耗汽量為 100kg（汽）/t（水）

10、h=10031.110=3.11 t/h3即=3.11 t/h5Q則 Q=1.12（1.0 9.3+0.8 23. 1）+3.11 =34.21t/h max1 根據(jù)上述方法可算得非采暖季的非采暖季為 1.97t/h5Q則：最大計(jì)算熱負(fù)荷： Q=KKQ +=1.120.823.1+1.97=22.67t/hmax2o335Q（2）平均熱負(fù)荷 采暖通風(fēng)平均熱負(fù)荷 Q 根據(jù)采暖期室外平均溫度計(jì)算：pji iwnpjnpjiQttttQ式中：Q 采暖或通風(fēng)最大熱負(fù)荷， t/h；i采暖房間室內(nèi)計(jì)算溫度，；nt采暖期采暖或通風(fēng)室外計(jì)算溫度，；wt采暖期室外平均溫度，；pjt8 根據(jù)所給數(shù)據(jù)可知：采暖最大

11、熱負(fù)荷 Q 為 9.3 t/h，采暖房間室內(nèi)計(jì)算溫度1為 18，采暖期采暖室外計(jì)算溫度為-12，采暖期室外平均溫度為-2.1。ntwt 則可得： =6.23 t/h3 . 9)12(18) 1 . 2(181pjQ生產(chǎn)平均熱負(fù)荷：Q=0.8（53.5+1.0+1.8+0.5+0.3+2）=18.48t/hpj33K3Q在非采暖季，只有生產(chǎn)平均熱負(fù)荷：Q=0.8（53.5+1.0+1.8+0.5+0.3+2）=18.48 t/hpj3（3）全年熱負(fù)荷 全年熱負(fù)荷 D 根據(jù)平均熱負(fù)荷和全年使用小時(shí)數(shù)按下式計(jì)0算： D = K ( D + D )(1+ ) t/年0013max5QQ式中：D 、D

12、分別為采暖、生產(chǎn)的全年熱負(fù)荷；13除氧用熱系數(shù)；max5QQ采暖、生產(chǎn)的全年熱負(fù)荷 D 、D ，分別可用以下公式計(jì)算求得：13 t/年11118 (3)pjfDn SQS Q t/年3338pjDn SQ式中：n 、n 分別為采暖天數(shù)、全年工作天數(shù)；13S每晝夜工作班數(shù)；Q、Q分別為采暖、生產(chǎn)的平均熱負(fù)荷，t/h；pj1pj3Q 非工作班數(shù)時(shí)保溫用熱負(fù)荷，t/h；f1 其中，n =150 天，n =306 天，S=3， Q=6.23 t/h、Q=18.48 13pj1pj39t/h，=3.11t/h,5Q=34.21 t/h,則可得：maxQD =815036.23=22428 t/年1=83

13、06318.48=135717 t/年3D=0.09max5QQ3.1134.21則可知：D =1.12（22428+135717）（1+0.09）=193063.4 t/年02.2.2 鍋爐型號(hào)與臺(tái)數(shù)的確定2.2.2.1 型號(hào)的選擇 根據(jù)熱負(fù)荷的大小和燃料特性決定鍋爐型號(hào)，并考慮負(fù)荷變化和鍋爐房的發(fā)展的需要。選用的鍋爐總?cè)萘勘仨殱M足計(jì)算負(fù)荷的要求，即選用鍋爐的額定容量之和不應(yīng)小于鍋爐房計(jì)算熱負(fù)荷，以保證用汽的需要。但不應(yīng)使選用鍋爐的總?cè)萘砍^(guò)計(jì)算負(fù)荷太多而造成浪費(fèi)。鍋爐的容量還適應(yīng)鍋爐房負(fù)荷變化的需要，特別是季節(jié)性鍋爐房，要力免鍋爐長(zhǎng)期在低負(fù)荷下運(yùn)行。鍋爐的介質(zhì)和參數(shù)，應(yīng)滿足用戶要求。同時(shí)，

14、還應(yīng)考慮到輸送過(guò)程中溫度和壓力的損失。鍋爐房中宜選用相同型號(hào)的鍋爐，以便于布置、運(yùn)行和檢修。如需要選用不同型號(hào)的鍋爐時(shí)，一般不超過(guò)兩種。2.2.2.2 鍋爐臺(tái)數(shù) 選用鍋爐的臺(tái)數(shù)應(yīng)考慮對(duì)負(fù)荷變化和意外事故的適應(yīng)性，建設(shè)和運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。一般來(lái)說(shuō)，單機(jī)容量較大的鍋爐其效率較高，鍋爐房占地面積小。運(yùn)行人員少，經(jīng)濟(jì)型好；但臺(tái)數(shù)不宜太少，不然適應(yīng)負(fù)荷變化的能力和備用性就差。鍋爐房設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定：當(dāng)鍋爐房?jī)?nèi)最大一臺(tái)鍋爐檢修時(shí)，其余鍋爐應(yīng)能滿足工藝連續(xù)生產(chǎn)所需的熱負(fù)荷和采暖通風(fēng)及生活用熱所允許的最低熱負(fù)荷。鍋10爐房的鍋爐臺(tái)數(shù)一般不宜少于兩臺(tái)。采用鍋爐的臺(tái)數(shù)應(yīng)根據(jù)熱負(fù)荷的調(diào)度，鍋爐的檢修和擴(kuò)建的可能性等因素決定

15、，一般不小于兩臺(tái)。鍋爐房為新建時(shí)，鍋爐的臺(tái)數(shù)一般不超過(guò)四臺(tái)，鍋爐房改建或者擴(kuò)建時(shí)，鍋爐的臺(tái)數(shù)一般不少于七臺(tái)。2.2.2.3 燃燒設(shè)備選用鍋爐燃燒設(shè)備應(yīng)能適應(yīng)說(shuō)是用燃料，便于燃燒調(diào)節(jié)和滿足環(huán)境保護(hù)的要求。本次設(shè)計(jì)所用燃料為貧煤，該煤的基本資料如下Car=63.57%, Har=3.00%, Oar=1.79%, Nar=0.96%, Sar=1.54%,Mar=5.9% , Aar=23.24%, Var=16.14%, Qner.ar=23810KJ/kg本次設(shè)計(jì)選用的是貧煤，貧煤較難著火和燃燒，燃燒時(shí)火焰短，焦結(jié)性差，發(fā)熱量介于無(wú)煙煤和一般煙煤之間。2.2.2.4 備用鍋爐 本次設(shè)計(jì)的鍋爐房

16、負(fù)荷中以生產(chǎn)負(fù)荷為主，非采暖期停用一臺(tái)鍋爐房，鍋爐的維修保養(yǎng)可在非采暖季進(jìn)行，故本鍋爐房不設(shè)置備用鍋爐。 根據(jù)最大計(jì)算熱負(fù)荷 34.21t/h 及生產(chǎn)、采暖用均不大于 0.9Mpa，本設(shè)計(jì)選用 SHL12-1.25-P 型鍋爐 3 臺(tái)。采暖季 3 臺(tái)鍋爐基本上滿負(fù)荷運(yùn)行；非采暖季2 臺(tái)鍋爐運(yùn)行 ，鍋爐的維修保養(yǎng)可在非采暖季進(jìn)行，故本鍋爐房不設(shè)置備用鍋爐。第三章第三章 水處理設(shè)備選擇水處理設(shè)備選擇3.1 確定水處理設(shè)備生產(chǎn)能力確定水處理設(shè)備生產(chǎn)能力3.1.1 鍋爐總給水量鍋爐總給水量 G，由下式可算得： t/h(1)pwGPD11式中： D鍋爐房總額定蒸發(fā)量，t/h； 設(shè)備和管道漏損，%，可取

17、0.5%；鍋爐排污率，%，取 10%。pwP 對(duì)于采暖季，給水量為：(1)pwGPD= (1+0.005+0.1) 36= 39.78 t/h 對(duì)于非采暖季，給水量為：= (1+0.005+0.1) 24 = 26.52 t/h(1)pwGPD3.1.2 鍋爐補(bǔ)水量鍋爐補(bǔ)水量：bglnGGG式中： G鍋爐房總給水量，t/h； 合格的凝結(jié)水回收量，t/h；nG對(duì)于采暖季，則可算結(jié)果： =28.08 t/h39.78 11.7bglG對(duì)于非采暖季，則可算結(jié)果： =14.82 t/h26.52 11.7bglG3.2 決對(duì)水的軟化方法決對(duì)水的軟化方法鍋爐用水應(yīng)進(jìn)行軟化處理。堿度高的水有時(shí)需要進(jìn)行除堿

18、處理，通常可根12據(jù)鍋水相對(duì)堿度和按堿度計(jì)算的鍋爐排污率高低來(lái)決定。在采用亞硫酸鈉除氧，溶解固形物中還應(yīng)計(jì)入相應(yīng)值。根據(jù)抵押鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，鍋水相對(duì)堿度應(yīng)小于 0.2，若不符合規(guī)定，應(yīng)考慮考慮除堿處理。鍋爐排污率的限制主要是節(jié)約能源的問(wèn)題，在節(jié)能工作暫行規(guī)定中規(guī)定，鍋爐給水處理的優(yōu)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)為排污率不超過(guò) 5%，良級(jí)標(biāo)準(zhǔn)為排污率不超過(guò) 10%。設(shè)計(jì)規(guī)定，鍋爐蒸汽壓力小于或等于 1.6MPa 時(shí)，排污率不應(yīng)大于 10%。排污率超過(guò)上述規(guī)定時(shí)，應(yīng)有技術(shù)經(jīng)濟(jì)依據(jù)。否則，如排污率是按堿度決定的，應(yīng)采用給水除堿措施；按溶解固形物決定的，則應(yīng)口岸旅除鹽措施。水的軟化方法一般采用離子交換軟化法，其效果穩(wěn)定，易

19、于控制，當(dāng)需要除堿時(shí)，一般考慮氫-鈉離子交換法。3.3 軟化設(shè)備選擇計(jì)算軟化設(shè)備選擇計(jì)算3.3.1 鈉離子交換器的選擇計(jì)算采用離子交換法處理時(shí)，根據(jù)處理水量計(jì)算決定交換器的型號(hào)、臺(tái)數(shù)、工作周期、再生劑消耗量和自耗水量。鈉離子交換器的選擇計(jì)算表序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1總的軟化水量bglGt/h先前計(jì)算，也就是鍋爐補(bǔ)水量28.082水流速度vm/h對(duì)陽(yáng)離子交換樹脂203總的軟化面積（所需交換器截面積）F2m28.0820bglGv1.4044實(shí)際軟化面積（實(shí)際交換器截面積）F2m選用1500 交換器兩臺(tái)，交換運(yùn)1.7713行5交換劑層高度hm交換器產(chǎn)品規(guī)格26實(shí)際水流速度Vm/h/

20、F=26.1/1.77bglG14.757交換劑裝載量RV3m= Fh= RV1.77 23.548交換劑的工作能力gE3mol m參考規(guī)范：800100010009離子交換器的軟化能力0Emol=3.54 10000ERVgE354010運(yùn)行延續(xù)工作時(shí)間Th=)(00HHGEbgl)04. 07 . 2(1 .261354050.9911小反洗時(shí)間1min取用812小反洗水流速度1vm/h取用1013小反洗耗水量1V3mF=1.77 8 10/601v1 2.3614靜置時(shí)間2min交換器回落，壓脂平整，取用515再生劑（食鹽）純度%工業(yè)用鹽，取用9516再生劑單耗量qg/mol逆流再生17

21、017再生一次所需再生劑量yGkg/1000=3540 170/1000 0.950E633.4718再生液濃度yC%取用819再生一次稀鹽液體積zsV3m/1000 =633.47/1000 0.08yGyC7.9220再生一次耗水量3V3m近似等于zsV7.9221再生速度3vm/h低速逆流再生，取用422再生時(shí)間3min60/F=（60 7.92）3V3v/（1.77 4）6723逆流沖洗時(shí)間4min低速將再生液全部頂出交換器3524逆流沖洗耗水量4V3mF/60=4 1.77 35/603v44.1325小正洗時(shí)間5min取用101426小正洗速度5vm/h取用827小正洗耗水量5V3

22、mF/60=1.77 8 10/6055v 2. 3628正洗時(shí)間6min取用4529正洗速度6vm/h取用1830正洗耗水量6V3mF/60=1.77 45 18/606v623.931再生過(guò)程所需總時(shí)間min+=8+5+67+31234565+10+4517032再生需用自來(lái)水耗量slV3m+=2.36+2.36+23.91V5V6V28.6233再生需用軟水耗量rsV3m+=9.03+4.133V4V13.1634再生一次總耗水量zV3m+=9.44+13.16slVrsV41.78一般逆流再生離子交換器逆流再生離子交換器在連續(xù)運(yùn)行 20 周期或更多周期后，要進(jìn)行一次大反洗，反洗流速為

23、18-20m/h,時(shí)間約為 15-20min，以除去交換劑層中的污物和破碎的交換劑顆粒。大反洗是從底部進(jìn)水，廢水由交換器頂部的排水閥放掉。由于大反洗松動(dòng)了整個(gè)交換劑層，所以大反洗后第一次再生時(shí)，再生劑耗量應(yīng)加大 0.5-1 倍以上。3.3.2 再生溶液制備方法和設(shè)備選擇鈉離子交換法的再生劑為食鹽，再生液的制備一般用溶鹽池，池的體積通常為一次再生用量；如離子交換器臺(tái)數(shù)較多，需要兩臺(tái)同時(shí)再生是，可按兩次再生用量計(jì)算。稀鹽溶液池的體積按下式計(jì)算：1V 11.210yyBVC3m一次再生用鹽量，kg； B鹽溶液濃度，%，較佳濃度應(yīng)根據(jù)設(shè)備特點(diǎn)在運(yùn)行中優(yōu)選，一yC15般取用 4%-8%，取 6%；鹽溶液

24、密度，y3t m代入數(shù)值得： =1.2 11.2 0.6334710 0.06 1.0559V3m 再生用鹽量較小時(shí)，再生用鹽可以干貯存，用鹽量較大時(shí)可用濕貯存，以改善操作條件。貯鹽池（濃鹽溶液池）體積由下式計(jì)算：2V 21.2nAV3m式中 n貯鹽天數(shù)，一般取 1015 天； A每晝夜用鹽量，t，按每晝夜 12 次再生，取一次； 鹽的視密度，可取 0.86 t/m 。代入數(shù)值得： =21.2121.2 12 2 0.633470.86V 3m根據(jù)計(jì)算得出的鹽池體積確定鹽池外形尺寸，尺寸的確定應(yīng)考慮布置和操作的便利。再生一次需稀鹽液的體積為 1.2，若按有效容積系數(shù) 0.8 計(jì)算，稀鹽液3m池

25、體積為 1.5，本設(shè)計(jì)擬用混凝土砌筑一個(gè)尺寸為 2000 1500 1000 鹽池。3m濃，稀鹽池各一半。采用鹽池制備鹽溶液時(shí)，要設(shè)置過(guò)濾裝置，除去鹽液所含雜質(zhì)以保證交換劑不受污染。當(dāng)過(guò)濾層制備鹽溶液時(shí)，要設(shè)過(guò)濾裝置，除去鹽液所含雜質(zhì)以保證交換劑不受污染。3.4 除氧設(shè)備選擇計(jì)算除氧設(shè)備選擇計(jì)算本設(shè)計(jì)采用熱力除氧的方法。其工作可靠，效果穩(wěn)定。熱力除氧器型號(hào)如下表所示：性能型號(hào)輸定工工設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)入口補(bǔ)出16出力（t/h）作壓力(MPa)作溫度()壓力（MPa）溫度（）水溫（）水率(%)口溶氧（BJF-40FCY/RL400.021040.352504510015熱力除氧器的耗汽量在上文中已算得（見(jiàn)

26、第三頁(yè)下方） 。3.5 計(jì)算鍋爐排污量和決定排污系統(tǒng)計(jì)算鍋爐排污量和決定排污系統(tǒng)3.5.1 鍋爐排污量的計(jì)算 鍋爐排污量通常通過(guò)排污率來(lái)計(jì)算。排污率的大小，可由堿度或含鹽量的平衡關(guān)系式求出，取兩者的最大值。 按給水的堿度計(jì)算排污率：%)1 (gsggsaAAAP式中：給水的堿度，由本設(shè)計(jì)的水質(zhì)資料可知為 1.7mmol/L;gsA鍋水允許堿度，根據(jù)水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)蒸汽鍋爐（有過(guò)熱器）為gA14mmol/L;凝結(jié)水回收率，本設(shè)計(jì)可由下式?jīng)Q定：34.19%max5 . 085. 08 . 19 . 00 . 19 . 05 . 355 . 0Q= = 9.1%AP7 . 1147 . 1)3419.

27、01 (按給水中含鹽量（溶解固形物）計(jì)算排污率：%)1 (gsggssSSSP17式中：給水含鹽量，本設(shè)計(jì)的水質(zhì)資料可知為 436 mg/L；gsS鍋爐允許含鹽量，為 3500mg/L，gSgS所以： =9.36%4363500436)3419. 01 (sP因此，鍋爐排污率取 9.36%。3.5.2 決定排污系統(tǒng)對(duì)有連續(xù)排污的鍋爐，應(yīng)考慮連續(xù)排污水熱量的利用。額定蒸發(fā)量大于或等于 1t/h 的鍋爐應(yīng)有鍋水取樣裝置。取樣冷卻器一般每臺(tái)鍋爐單獨(dú)設(shè)置，以免竄水影響水樣的代表性。如采用熱力除氧器，也應(yīng)有除氧水取樣冷卻器。所有排污水都應(yīng)進(jìn)入排污減溫池，冷卻至 40以下排入下水道。第四章第四章 給水設(shè)備

28、和主要管道的選擇與計(jì)算給水設(shè)備和主要管道的選擇與計(jì)算4.1 決定給水系統(tǒng)決定給水系統(tǒng)給水系統(tǒng)由給水設(shè)備，連接管道和附件等組成。在具有除氧水箱時(shí)，為保證除氧器的正常運(yùn)行，應(yīng)同時(shí)設(shè)置凝結(jié)水箱或軟水箱。在沒(méi)有除氧水箱時(shí)，凝結(jié)水箱可以與給水箱合設(shè)或分設(shè)。如有低壓蒸汽（0.07MPa）自流回水進(jìn)入鍋爐房時(shí)，凝結(jié)水箱設(shè)于地下，而給水箱分設(shè)于地上。因?yàn)榈叵率疫h(yuǎn)離鍋爐操作面，操作不便；且地下室采光通風(fēng)條件差，排水也不便，還有受水淹的可能。對(duì)于其他各種凝結(jié)水回收系統(tǒng)（壓力回水） ，凝結(jié)水箱可作地上布置，與給水箱合設(shè)。給水泵可以集中設(shè)置，通過(guò)母管向各臺(tái)鍋爐供水；也可以每臺(tái)鍋爐單獨(dú)配置，但備用給水泵仍應(yīng)與每臺(tái)鍋爐的

29、給水管道連接，以確保供水。單獨(dú)配置給水泵時(shí)，便于調(diào)節(jié)，對(duì)沒(méi)有自動(dòng)給水調(diào)節(jié)器的鍋爐比較適宜。集中給水時(shí)，其系統(tǒng)可以簡(jiǎn)化，所配備的水泵數(shù)量也可以減少。184.2 給水泵的選擇給水泵的選擇給水泵的流量應(yīng)滿足鍋爐所有運(yùn)行鍋爐在額定蒸發(fā)量時(shí)給水量的 1.1 倍的要求；有季節(jié)性負(fù)荷變化更大，因此給水泵的容量和臺(tái)數(shù)還應(yīng)適應(yīng)全年負(fù)荷變化的要求。給水泵的流量為 14.6 t/h，又由于給水溫度 13時(shí)的密度為39.781.13999.38kg/m 。則給水泵流量為 14.7m/h，設(shè)置三臺(tái)電動(dòng)給水泵，即每臺(tái)鍋爐設(shè)置一臺(tái)給水泵，再設(shè)置一臺(tái)汽動(dòng)備用泵。對(duì)于壓力較低的鍋爐，給水泵的揚(yáng)程可用近似公式計(jì)算： kPa200

30、1001000PH則可算得：揚(yáng)程 kPa1000 1.252001450H 則電動(dòng)泵可選：型號(hào) 型 56212GC流量 15 hm /3揚(yáng)程 155 m 轉(zhuǎn)數(shù) 2950 r/min軸功率 14.5KW電動(dòng)機(jī)功率 18.5 KW效率 43.7%汽蝕余量 5 m汽動(dòng)備用泵可選： 型號(hào) QB-5 型 流量 6-16.5 hm /3 揚(yáng)程 175 m194.3 給水箱的選擇給水箱的選擇4.3.1 給水箱的容積和個(gè)數(shù)給水箱的作用有兩個(gè)：一是軟化水和凝結(jié)水與鍋爐水流量之間的緩沖，二是給水的儲(chǔ)備。給水箱的進(jìn)水和出水之間的不平衡程度與多種因素有關(guān)，如鍋爐房的容量，負(fù)荷的均衡性，軟化和凝結(jié)水設(shè)備特點(diǎn)及其運(yùn)行方式

31、等。容量較大的鍋爐，波動(dòng)相對(duì)較小。給水儲(chǔ)備是保證鍋爐安全運(yùn)行說(shuō)必需的，其要求與鍋爐容量有關(guān)。所以給水的容量主要由鍋爐煩的容量確定，一般給水箱的總有效容量為所有運(yùn)行鍋爐在額定蒸發(fā)量時(shí)所需 2040min 的給水量。對(duì)于小容量鍋爐房，給水箱的有效容量可適當(dāng)增大。給水箱可只設(shè)置一個(gè)，但常年不間斷供熱的鍋爐房應(yīng)設(shè)置兩個(gè)，或者選用隔板的方形水箱。本設(shè)計(jì)鍋爐房給水箱的總有效容量為運(yùn)行額定蒸發(fā)量所需 30min 的給水量，所以給水箱設(shè)為 39.78/2=19.89t 的容量,外行尺寸 3000 3000 2500，合計(jì)mm22.5。m34.3.2 給水箱的安裝高度給水泵輸送溫度較高的給水，要求水箱有一定的安

32、裝高度，使 給水泵有足夠的灌注頭，以免發(fā)生氣蝕影響正常的給水。給水箱的安裝高度應(yīng)不小于下式計(jì)算的給水泵最小灌注高度。mingsH myfpsbhgshgHhPPHmin式中 Pbh使用溫度下水的飽和壓力，Pa，求得為Pa；51.21 10 Pgs給水箱液面壓力，Pa，查得為20000Pa； 吸水管道阻力，Pa，取10000Pa；h Hf富裕量，可取30005000Pa，取4000Pa； 使用溫度下的水的密度，kg/m3，為999.38 kg/m320 g重力加速度，m/s，取9.8 m/s 泵的允許汽蝕余量， m，查泵的參數(shù)得=5m。yhyh 則可得： =16.7mmin12100020000

33、 1000040005999.38 9.8gsH4.4 凝結(jié)水箱和凝結(jié)水泵的選擇凝結(jié)水箱和凝結(jié)水泵的選擇4.4.1 凝結(jié)水箱的選擇常年供汽的鍋爐房，凝結(jié)水箱一般采用兩個(gè)，季節(jié)性鍋爐房可只采用一個(gè)。水箱的總?cè)萘靠蔀?20-40min 最大小時(shí)凝結(jié)水量。本設(shè)計(jì)鍋爐房凝結(jié)水箱的總有效容量為運(yùn)行額定蒸發(fā)量所需 30min 的凝結(jié)水量。由于凝結(jié)水溫度較高，為了保證凝結(jié)水泵的正常工作，減少凝結(jié)水箱和凝結(jié)水泵之間的安裝高度差，可將部分或全部鍋爐補(bǔ)水進(jìn)入凝結(jié)水箱時(shí)，降低水溫，也減少蒸發(fā)，也就是說(shuō)軟化水箱和凝結(jié)水箱合用，故凝結(jié)水箱體積確定的原則與給水箱相同，此時(shí)凝結(jié)水箱的選擇，其總?cè)莘e也應(yīng)相應(yīng)加大。所以凝結(jié)水箱

34、設(shè)為（11.7+28.08）/2=19.89t 的容量,外形尺寸 3000 3000 2500，合mm計(jì) 22.5。m3由于凝結(jié)水的溫度是 100，則可取凝結(jié)水箱的安裝高度（箱底高出水泵軸線距離）為 1m。4.4.2 凝結(jié)水泵的選擇凝結(jié)水泵采用電動(dòng)離心泵，一般為兩臺(tái)，其中一臺(tái)備用。凝結(jié)水泵的流量應(yīng)不小于 1.2 倍最大小時(shí)凝結(jié)水回收量；當(dāng)全部鍋爐補(bǔ)水進(jìn)入凝結(jié)水箱時(shí)，凝結(jié)水泵流量應(yīng)滿足所有運(yùn)行鍋爐額定蒸發(fā)量時(shí)所需給水量的 1.1 倍。則凝結(jié)水泵的流量取 39.78 1.1=43.76 t/h,凝結(jié)水溫度為 100，密度為 958.345 kg/m3 ，流量可換算為 45.66 。3m h凝結(jié)水泵

35、的揚(yáng)程可按下式計(jì)算：nH21123nzyHPHHH式中 除氧器要求的進(jìn)水壓力，kPa，為 0.02MPa=20 kPa；zyP 管道阻力，kPa，取 10000Pa=10 kPa；1H 凝結(jié)水箱最低水位與給水箱或除氧器入口處標(biāo)高相應(yīng)壓力，2HkPa，取 1+16.7=17.7m，即為 177 kPa； 附加壓力，可取 50kPa。3H代入數(shù)值得：=257 kPa。20 10 17750nH 則可選型號(hào)： ANB60100流量 50 hm /3揚(yáng)程 37 m轉(zhuǎn)數(shù) 2930 r/min軸功率 8.85KW電動(dòng)機(jī)功率 11 KW效率 58.5%汽蝕余量 1.1 m4.5 主要管道和閥門的選擇主要管道

36、和閥門的選擇4.5.1 自來(lái)水總管的計(jì)算自來(lái)水總管的流量包括以下幾項(xiàng)：1.離子交換器的總軟水量，為 28.08 t/h；bglG2.引風(fēng)機(jī)冷卻水流量，按風(fēng)機(jī)水速 2m/s 計(jì)算，冷卻水流量約 1.5t/h；3.煤廠，渣廠用水量，估計(jì)約 1.5t/h；4.化驗(yàn)及其他用水量，大約 2.5t/h；如此鍋爐房最大小時(shí)用水量大約為 28.08+1.5+1.5+2.5=33.58 t/h。若取管內(nèi)水速為 2m/s，則自來(lái)水總管管徑可由下式計(jì)算：22dn=594.5 Gvw式中： G管內(nèi)介質(zhì)的質(zhì)量流量，t/h； v管內(nèi)介質(zhì)的比容，m3/kg，為 1/999.38=0.001m/s； w水的流速，m/s；取

37、2 m/s；則計(jì)算可得： =594.5 =77.03 mm0d33.58 0.0012因此可選用自來(lái)水總管管徑=89 4mm0D 4.5.2 給水總管的計(jì)算給水總管的流量，按采暖季給水量 G=39.78 t/h 考慮，若取管內(nèi)水速為1.5m/s，則可算：=594.5 =594.5 =96.81 mm1dGvw39.78 0.0012因此可選用自來(lái)水總管管徑=108 4 mm1D4.5.3 蒸汽母管的計(jì)算 蒸汽母管的流量，按采暖季額定蒸汽量 G=3 12=36 t/h 考慮，若取管內(nèi)水速為 35m/s，v =0.11 m/s（查表得） ，則可算：=594.5 =594.5 =199.97 mm2

38、dGvw36 0.1135因此可選用蒸汽母管管徑=219 6 mm2D監(jiān)察規(guī)程規(guī)定：“連接鍋爐和蒸汽母管的每根蒸汽管上，應(yīng)裝設(shè)兩個(gè)蒸汽閘閥或截止閥，閘閥之間或截止閥之間應(yīng)裝有大氣的疏水管和閥門，其內(nèi)徑不得小于 18mm。 ”靠近蒸汽母管安裝的閥門，如果是就地手動(dòng)式的，應(yīng)接近鍋爐平臺(tái)，或設(shè)置專用操作平臺(tái)。234.5.4 分汽缸的確定多管供汽時(shí)采用分汽缸。根據(jù)壓力容器設(shè)計(jì)規(guī)定的要求，分汽缸的直徑應(yīng)按最大接管的直徑確定。即采用 219 6 mm 作為分汽缸的直徑。4.5.5 主要閥門閘閥做關(guān)斷用，適于全開全閉的場(chǎng)合。截止閥作關(guān)斷用，適于全開全閉的操作場(chǎng)合。節(jié)流閥用于介質(zhì)節(jié)流，但沒(méi)有調(diào)節(jié)特性，介質(zhì)流動(dòng)

39、阻力大。如果用截止閥或閘閥代替節(jié)流閥，則便失去關(guān)斷作用。止回閥用于要求單向流動(dòng)的場(chǎng)合。旋啟式止回閥宜安裝在水平官道上或各種大型管道上。底閥也是一種止回閥，用于液位低于泵時(shí)的泵的吸入管端。旋塞閥是快速啟閉的閥門，其閥芯在高溫下易變形，限用于以水為介質(zhì)的場(chǎng)合。鍋爐房各種液位計(jì)、水位表和壓力表管上常用旋塞閥。對(duì)于腐蝕性介質(zhì)，應(yīng)根據(jù)使用條件選用隔膜閥或塑料閥。疏水閥用于排水凝結(jié)水。鍋爐房?jī)?nèi)換熱器、蒸發(fā)管和分汽缸的疏水閥選擇倍率一般不小于 3。第五章第五章 送、引風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)送、引風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)5.1 計(jì)算送風(fēng)量和排煙量計(jì)算送風(fēng)量和排煙量5.1.1 燃料耗量的計(jì)算已知：Car=63.57%，Har=3.0

40、0%，Oar=1.79%，Nar=0.96%，Sar=1.54%，Mar=5.9%，Aar=23.24%，Vdaf=16.14%，Qnet,ar=23810KJ/kg。24對(duì)每臺(tái)鍋爐來(lái)說(shuō)，查數(shù)據(jù)可知，D= t/h,=2793.1kJ/kg, 39.7813.263qi=440.2kJ/kg, =13.269.36%=1.24 t/h, =806.6kJ/kg,又知固體不完全燃燒gsipwDpsi熱損失=10%，鍋爐效率=78%以及 r=1920kJ/kg,蒸汽濕度 w=2%，給水溫度4q60，Qnet,ar=23810kJ/kg 如此，燃料耗量：C0arnetgspspwgsqarnetglQ

41、iiDirwiDQQB.)()(= 2381078. 0)2 .4406 .806(24. 1)2 .440192002. 01 .2793(26.13 = 1677kg/h 而計(jì)算燃料消耗量為 =B(1-) =1677（1-0.1）=1509.3kg/hjB1004q5.1.2 送風(fēng)量和排煙量的計(jì)算 00.0889(0.375)0.2650.0333sfkararararVVCSHO6.438 0.0889 (63.570.375 1.54)0.265 30.0333 1.79 3m kg1.197 20.01866(0.375)0.01866(63.570.375 1.54)ROararV

42、CS3m kg5.094 2000.790.0080.79 6.4380.008 0.96NkarVVN3m kg 2000.1110.01240.01610.111 30.0124 5.90.0161 6.438H OararkVHMV =0.51 3m kg =2220001.0161(1)pyyRONH OkVVVVVV=12.117 1.1975.0940.51 1.0161 (1.8 1) 6.4383m kg255.2 決定送引風(fēng)管道系統(tǒng)及其初步布置決定送引風(fēng)管道系統(tǒng)及其初步布置 送風(fēng)機(jī)的吸入管常布置吸風(fēng)管，以便在鍋爐頂部空間吸入熱空氣，同時(shí)也考慮在寒冷季節(jié)從室外進(jìn)風(fēng)的吸氣口。如果

43、在距風(fēng)機(jī)進(jìn)口小于 3-4 倍直徑處轉(zhuǎn)彎，為了避免較大的壓力損失，應(yīng)裝設(shè)吸入風(fēng)箱。當(dāng)管道截面或形狀變化時(shí)，應(yīng)設(shè)置變徑管，其中心角不應(yīng)過(guò)大，以免增加壓力損失。采用的管道部件應(yīng)有良好的空氣動(dòng)力性能。轉(zhuǎn)彎處不宜采用銳角彎頭，彎頭應(yīng)有合理的曲率半徑。交匯或分流處應(yīng)盡量避免正交直角三通或四通，必要時(shí)可設(shè)置導(dǎo)流板。監(jiān)察規(guī)程規(guī)定,“幾臺(tái)鍋爐公用一個(gè)總煙道時(shí)，在每臺(tái)鍋爐的支煙道內(nèi)應(yīng)裝設(shè)煙道擋板” 。煙囪與煙道連接的部位，應(yīng)使各臺(tái)鍋爐的阻力盡量均衡，還應(yīng)考慮到可能擴(kuò)建的情況。5.3 決定風(fēng)道和煙道斷面尺寸決定風(fēng)道和煙道斷面尺寸5.3.1 風(fēng)量計(jì)算已知排煙溫度 py=160、過(guò)量空氣系數(shù) py=1.85，所以空氣預(yù)

44、熱器后的實(shí)際煙氣量為： 8.06m3/s2733600)160273(117.123 273(pypyjkyVBV煙氣溫度由下式確定：總煙道的這段煙道溫度為：15606. 085. 13006. 016085. 1pylkpypyyft其中 空氣預(yù)熱器后煙道中的漏風(fēng)系數(shù)，對(duì)鋼制煙道按每米 0.01 計(jì)算，除塵器為 0.05，這段煙道總漏風(fēng)系數(shù)為 0.06。26所以，引風(fēng)機(jī)處的煙氣量為：2733600)273)(0yfkpyjkyVVBV =8.237 m3/s2733600)156273()438. 606. 0117.12(3 .1509計(jì)算風(fēng)道阻力所必需的各段空氣

45、量(1) 冷風(fēng)流量：2733600)273)(lkkylLoktVBVjlk =4.34m3/s2733600)30273()05. 01 . 06 . 1 (438. 63 .1509其中 爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)，取 1.6；L爐膛的漏風(fēng)系數(shù)，取 0.1；l空氣預(yù)熱器漏入煙道的漏風(fēng)系數(shù) 0.05。ky(2) 熱風(fēng)流量：已知空氣預(yù)熱器溫度 trk=140,所以熱風(fēng)風(fēng)道中的流量為2733600)273)(0rklkjrktVBV =m3/s12. 62733600)140273() 1 . 06 . 1 (438. 63 .15095.3.2 煙、風(fēng)道斷面尺寸的確定煙、風(fēng)道斷面積（或流速）可由下式

46、計(jì)算，并將結(jié)果列于表中。 m2wVF 式中 V空氣量或煙氣量，m3/s；w空氣或煙氣流速，m/s。煙、風(fēng)道的計(jì)算溫度和流量管段名稱平均溫度（）過(guò)量空氣系管段平均27數(shù) 風(fēng)量（m3s）從空氣預(yù)熱器至除塵器1601.858.06從除塵器出口至引風(fēng)機(jī)1561.858.237從引風(fēng)機(jī)到總煙道入口1561.858.237煙道區(qū)段總煙道及煙囪1561.8524.711從窗柵至風(fēng)機(jī)的冷風(fēng)道301.454.34從風(fēng)機(jī)出口至空氣預(yù)熱器301.454.34風(fēng)道區(qū)段從空氣預(yù)熱器至爐排下風(fēng)室1401.406.12煙、風(fēng)道斷面尺寸管道名稱材料風(fēng) 量（m3s）流 速（ms）截面積（m2）截面尺寸冷風(fēng)豎井管金屬4.3412

47、0.36600*600風(fēng)機(jī)吸入短管金屬4.34120.36700風(fēng)機(jī)-空氣預(yù)熱器金屬4.34120.36600*600風(fēng)道系統(tǒng)預(yù)熱器出口熱風(fēng)管金屬6.12120.51700*800空氣預(yù)熱器出口至除塵器金屬8.06120.67800*900支煙道磚8.23771.177煙道系統(tǒng)總煙道磚24.71173.5315.4 決定煙囪高度和直徑?jīng)Q定煙囪高度和直徑5.4.1 煙囪高度機(jī)械通風(fēng)時(shí)，煙風(fēng)道的阻力由送、引風(fēng)機(jī)克服，因此，煙囪的作用主要不28是用來(lái)產(chǎn)生引力，而是根據(jù)環(huán)境衛(wèi)生的要求，滿足煙塵和二氧化硫的高空排放要求。根據(jù)鍋爐房總?cè)萘縼?lái)確定煙囪的高度，由于鍋爐房總?cè)萘繛?39.78t/h,則根據(jù)國(guó)家標(biāo)

48、準(zhǔn)可知煙囪最低允許高度為 45m，本設(shè)計(jì)采用 45m。5.4.2 煙囪直徑的確定煙囪直徑的計(jì)算： 米45. 1153600711.240188. 00188. 022wVdyz其中 通過(guò)煙囪的總煙氣量yzV煙囪出口煙氣流速，取 15m/s。2w煙囪底部直徑 d1 為：d1=d2+2iHyz=1.45+20.0245=3.25m其中 i煙囪錐度，通常取 0.02-0.03。5.5 核對(duì)風(fēng)機(jī)性能核對(duì)風(fēng)機(jī)性能5.5.1 風(fēng)道阻力的計(jì)算5.3.1.1 進(jìn)口冷風(fēng)道的阻力（見(jiàn)下表）序號(hào)名 稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù)值吸風(fēng)口入口冷空氣量Vlkm3/s以上計(jì)算的數(shù)值4.34吸風(fēng)豎井截面F2 m0.60.6

49、0.361豎井中空氣流速w2 m/s36. 034. 42FVlk12.0629豎井中的動(dòng)壓頭hdPa=30 查圖 8-4（教材）lkt85.5有欄柵吸風(fēng)口阻力系數(shù)表 8-2 第 9 項(xiàng)221) 14 . 1707. 1 ( 1)(707. 1 FF1.93吸風(fēng)口阻力1hPahd=85.51.93165.290轉(zhuǎn)彎管原始阻力系數(shù)與粗糙影響系數(shù)的乘積zyk查表 8-14a1bR0.27角度系數(shù)B=901截面形狀系數(shù)C16 . 06 . 0ba190轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)=0.2711zykBC0.27動(dòng)壓頭hdPaw=12.06,tlk=30查表 8-485.522 個(gè) 90轉(zhuǎn)彎管阻力h2Pa2hd=20

50、.2785.546.17進(jìn)風(fēng)豎井管摩擦阻力系數(shù)查教材中表 8-10.02當(dāng)量直徑ddlm)6 . 06 . 0(236. 044UF0.6豎井長(zhǎng)度lm153摩擦阻力h3Pa5 .856 . 01502. 0ddlhdl42.754吸氣風(fēng)箱局部阻力系數(shù)查工業(yè)鍋爐房設(shè)計(jì)手冊(cè)0.730進(jìn)口截面積Fm2223.14 0.35r0.385速度wm/s4.34/0.38511.27動(dòng)壓頭hdPa查圖 8-476.2吸氣風(fēng)箱阻力h4Pahd=0.776.253.34風(fēng)機(jī)出口變徑管變徑阻力系數(shù)14. 171. 052. 08 . 052. 012FFl/b1=1 查教材的表8-130.05速度wm/s4.34

51、/（0.520.71）11.75動(dòng)壓頭hdPaw=12.06m/s,tlk=3083.85變徑管阻力h5Pahd=0.0583.841.990轉(zhuǎn)彎管原始阻力系數(shù)與粗糙影響系數(shù)的乘積zykR/b=0.4,查表 8-14a0.31角度系數(shù)B=901截面形狀系數(shù)Ca/b=0.52/0.8=0.651.05轉(zhuǎn)彎阻力系數(shù)BC=0.3111.05zyk0.326動(dòng)壓頭hdPaw=4.34/(0.520.8)=10.43 m/stlk=30 查表 8-466.562 個(gè) 90轉(zhuǎn)彎管阻力h6Pa2hd=20.32666.543.36棱錐行擴(kuò)散管tg246. 0252. 008. 1212lbb0.617擴(kuò)散角

52、6231截面積比值Fx/Fd084. 108. 18 . 052. 0dxFF0.355截面突然擴(kuò)大阻力系數(shù)教材圖 8-110.47擴(kuò)散管的阻力系數(shù)=60故按突然擴(kuò)大計(jì)算0.47動(dòng)壓頭hdPaw=12 m/s, tlk=30查表 8-385.5擴(kuò)散管阻力h7Pahd=0.4785.540.2送風(fēng)機(jī)后的風(fēng)管摩擦阻力系數(shù)查教材表 8-10.02當(dāng)量直徑ddlm)8 . 052. 0(28 . 052. 044UF0.63長(zhǎng)度lm10動(dòng)壓頭hdPaw=12 m/s, tlk=30查表 8-385.58摩擦阻力hmPa5 .8563. 01002. 0ddlhdl27.149冷風(fēng)道總阻力lhPahm

53、的總和46015.3.1.2 空氣預(yù)熱器的阻力空氣預(yù)熱器的流動(dòng)阻力取：Pa950hkky5.3.1.3 出口熱風(fēng)道的阻力計(jì)算方法與進(jìn)口冷風(fēng)道阻力計(jì)算相同，由計(jì)算可得熱風(fēng)道總阻力為Pa500hr5.3.1.4 爐排下風(fēng)室的進(jìn)風(fēng)管阻力經(jīng)計(jì)算知： hlp =80 Pa325.3.1.5 鍋爐風(fēng)道總阻力hhhlprkylfhH =460.1+950+500+80=1990.1 Pa已知當(dāng)?shù)刈畹痛髿鈮毫?690 毫米汞柱，經(jīng)壓力修正后的總阻力為 2192 Pa7607601990.1690690ffHH 5.3.1.6 自生風(fēng)的計(jì)算序號(hào)名 稱符號(hào)單 位計(jì)算數(shù)據(jù)或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù) 值1熱風(fēng)道的計(jì)算高度Hrkm

54、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)32風(fēng)道中的熱空氣溫度trk熱力計(jì)算1603熱風(fēng)道中的每米自生風(fēng)mzshPa查圖或計(jì)算3.54熱風(fēng)道中自生風(fēng)kzsHPa3521.2273kzsrkkHH gt -12.45空氣進(jìn)口到爐膛煙氣出口中心之間的垂直距離Hm結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)66空氣進(jìn)口處爐膛真空度hlPa20+0.95Hg=20+0.9569.8775.3.1.7 爐排下所需風(fēng)壓為克服爐排和燃料層阻力，爐排下應(yīng)保持一定風(fēng)壓，其大小取決于爐子型式。對(duì)于鏈條爐，一般在 8001000Pa，本設(shè)計(jì)取值： Pa800lph則鍋爐風(fēng)道的全壓降為：33 kzffzsllpHHHhh =2192-（-12.4）-77+800=2927.4Pa5.

55、3.2 送風(fēng)機(jī)的選型序號(hào)名 稱符號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù) 值1進(jìn)風(fēng)冷空氣量Vlkm3/h4.343600156242流量?jī)?chǔ)備系數(shù)1計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)1.053壓頭儲(chǔ)備系數(shù)2計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)1.054計(jì)算風(fēng)量Qjm3/h6907601562405. 17601bVlk18069.55風(fēng)機(jī)計(jì)算壓頭換算系數(shù)KT6907602027330273760bTTK1.1396計(jì)算壓頭HjPa4 .292705. 12fH3073.87修正后計(jì)算壓頭HjPa8 .3073139. 1EKjT3501選擇送風(fēng)機(jī)8型號(hào)9-19 型風(fēng)壓HPa3377風(fēng)量Qm3/h19985電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y250M-6功率NKW37轉(zhuǎn)速nr/min9

56、60345.3.3 煙道阻力計(jì)算鍋爐煙氣系統(tǒng)的阻力，包括爐膛負(fù)壓，即從爐膛開始，沿?zé)煔饬鲃?dòng)方向順序把個(gè)受熱面煙道以及除塵器、煙道和煙囪等部分阻力分別計(jì)算出來(lái)。計(jì)算時(shí)，其流速及煙溫等均取平均值。6.3.3.1 煙道阻力鍋爐本體各受熱面煙道阻力，由鍋爐制造廠提供；空氣預(yù)熱器出口以后煙道的阻力計(jì)算，方法與風(fēng)道基本相同，故此處從略?，F(xiàn)將煙氣流動(dòng)阻力匯總于表。煙氣系統(tǒng)阻力匯總表序號(hào)名 稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù)值1爐膛負(fù)壓hlPa設(shè)計(jì)選定202凝渣管nzhPa據(jù)鍋爐廠氣體動(dòng)力計(jì)算書123鍋爐對(duì)流束管dlhPa據(jù)鍋爐廠氣體動(dòng)力計(jì)算書2484省煤器smhPa據(jù)鍋爐廠氣體動(dòng)力計(jì)算書725進(jìn)入空氣預(yù)熱器前煙

57、道門 hPa據(jù)鍋爐廠氣體動(dòng)力計(jì)算書156空氣預(yù)熱器hkyyPa據(jù)鍋爐廠氣體動(dòng)力計(jì)算書1647空氣預(yù)熱器出口至除塵器jhPa2()2mwhh 48.5358除塵器chhPa按 DG 型除塵器樣本取用6009除塵器出口至引風(fēng)機(jī)2hPa0273()273yfyfjykVB VV33.610引風(fēng)機(jī)至煙囪3hPa計(jì)算值70.211煙囪yzhPa2222822yzwwhi150.6自生風(fēng)尾部豎直煙道自生風(fēng)ydzshPaHyd=8 米；=（350+160）/2 計(jì)yj算-62.4煙囪自生風(fēng)yszshPaHyd=45 米；=156計(jì)yj算18712煙道總自生風(fēng)zshPa1874 .62hhyzzsydzs12

58、4.65.3.3.2 修正后的煙道阻力序號(hào)名 稱符號(hào)單 位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù) 值1煙道阻力hPa阻力總和1558.52飛灰灰分比hj鏈條爐，取用0.23折算灰分Ayzs%.4186.8arzs arnet arAAQ4.094判別式hjAyzs=0.24.096 故不hjAyzs需進(jìn)行煙氣含灰量的修正5當(dāng)?shù)刈畹蚥mmHg氣象資料69036大氣壓力6平均過(guò)量空氣系數(shù)pj（1.6+1.85）/21.7257平均煙氣量Vypjm3/kg先前計(jì)算12.1178標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的重量0ym3/kgVVAypjkpjy0306. 101. 011.329計(jì)入修正后的阻力HyPabhy760293. 10175

59、2.455.3.3.3 鍋爐煙道的全壓降序號(hào)名 稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù) 值1鍋爐本體及煙道阻力HyPa計(jì)算值1752.452除塵器阻力hchPaDG 型按產(chǎn)品樣本6003爐膛負(fù)壓hlPa取定304煙道總的自生風(fēng)hyzsPa計(jì)算值124.65全壓降yHPahhhHyzslchy2257.855.3.4 引風(fēng)機(jī)的選擇37序號(hào)名 稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)值來(lái)源數(shù)值1流量?jī)?chǔ)備系數(shù)1計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)1.12壓頭儲(chǔ)備系數(shù)2計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)1.23煙氣流量Vyfm3/h8.237360029653.24煙道全壓降HyPa計(jì)算值2257.855當(dāng)?shù)刈畹痛髿鈮篵mmHg氣象資料6906計(jì)算流量Qjm3/hVyf760/b

60、=29537.857610/69032534.47計(jì)算壓頭HjPa85.22572 . 12yH2709.428風(fēng)機(jī)壓頭換算系數(shù)KrbTTKV760293.101.039修正后計(jì)算壓頭HjPaKTHj=1.032709.422790.710選擇引風(fēng)機(jī)型號(hào)9-19 型風(fēng)量Qm3/h33762風(fēng)壓HPa6180電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y315L -6功率NKW110轉(zhuǎn)速nr/min96038第六章第六章 運(yùn)煤、除灰方法的選擇運(yùn)煤、除灰方法的選擇6.1 計(jì)算鍋爐房的耗煤量和灰渣量計(jì)算鍋爐房的耗煤量和灰渣量6.1.1 耗煤量的計(jì)算鍋爐房平均最大小時(shí)耗煤量是出現(xiàn)在最大負(fù)荷季節(jié)時(shí)的平均小時(shí)耗煤maxpjB量：查數(shù)據(jù)可知