第三、四章-砌體結構的設計方法與無筋砌體計算講述

1、第三章第三章 砌體結構的設計方法砌體結構的設計方法kniQikciGkafRSS,4 . 135. 110kniQikciQikQGkafRSSS,4 . 12 . 1210v結構功能的極限狀態(tài)結構功能的極限狀態(tài)：一般情況下?？捎上鄳臉嬙齑胧┍ＷC，因而不必像砼結構那樣按正常使用極限狀態(tài)進行驗算。v承載能力極限狀態(tài)設計表達式承載能力極限狀態(tài)設計表達式：直接給出了明確的永久荷載和可變荷載分項系數(shù)。3.1、按近似概率理論的極限狀態(tài)設計方法、按近似概率理論的極限狀態(tài)設計方法；數(shù)，一般情況取個可變荷載的組合值系第；可變荷載標準值的效應；永久荷載標準值的效應7 . 0iSSciQkGkv 說明說明：離）

2、截面重心到受壓邊緣距值偏心受壓構件偏心距限控制時，結構的可靠度由控制時，結構的可靠度由yyerrQQ(6 . 04 . 1, 2 . 1r376. 00 . 1,35. 1r376. 00GG當僅有一個可變荷載則按下列最不利組合進行計算當僅有一個可變荷載則按下列最不利組合進行計算v其他幾項可靠因素的調整：其他幾項可靠因素的調整：1.1.住宅的活荷載由住宅的活荷載由1.5KN/m1.5KN/m調整為調整為2kN/m2kN/m；2.2.風荷載由風荷載由3030年一遇改為年一遇改為5050年一遇；年一遇；3.3.取消了較低的材料強度等級，磚的最低強度等級取消了較低的材料強度等級，磚的最低強度等級MU

3、10MU10；砌塊；砌塊MU5MU5；砂漿；砂漿 M2.5M2.5；砌體抗壓強度標準值砌體抗壓強度標準值: 砌體受壓強度的砌體受壓強度的變異系數(shù)變異系數(shù)，見表，見表3.23.2。砌體抗壓強度設計值為砌體抗壓強度設計值為: 砌體結構的材料性能分項系數(shù)，一般情況下，易按砌體結構的材料性能分項系數(shù)，一般情況下，易按施工控制等級為施工控制等級為B B級考慮，取為級考慮，取為1.61.6；當為；當為C C級時，取級時，取1.81.8)645.11 (fmkffffkff/f3.2、砌體強度設計值、砌體強度設計值mfkmmfmkfrffffff45. 072. 0)17. 0645. 11 ()645.

4、11 (1、施工質量控制等級、施工質量控制等級l 確定砌體強度設計值時，采用確定砌體強度設計值時，采用砌體工程施工質量驗收規(guī)范砌體工程施工質量驗收規(guī)范中規(guī)中規(guī)定的定的B級為依據(jù)。級為依據(jù)。l當采用當采用A級或級或C級時，砌體強度設計值相應地予以提高或降低。級時，砌體強度設計值相應地予以提高或降低。l施工質量控制等級為施工質量控制等級為B級時要求：現(xiàn)場質量管理；砂漿、砼強度；級時要求：現(xiàn)場質量管理；砂漿、砼強度；砂漿拌合方式；砌筑工人。砂漿拌合方式；砌筑工人。l對一般多層房屋宜按對一般多層房屋宜按B級控制；級控制；l對配筋砌體剪力墻高層建筑，設計時宜選用對配筋砌體剪力墻高層建筑，設計時宜選用B級

5、的砌體強度指標，級的砌體強度指標，而在施工時宜采用而在施工時宜采用A級的施工質量控制等級，以提高這種砌體結構體級的施工質量控制等級，以提高這種砌體結構體系的安全儲備。系的安全儲備。2、砌體強度設計值的確定、砌體強度設計值的確定 強度平均值強度平均值強度標準值強度標準值強度設計值。強度設計值。3、砌體抗壓強度設計值、砌體抗壓強度設計值 使用使用3-33-33-93-9表時，應重視相應的附注。附注中明確了適用的砌塊表時，應重視相應的附注。附注中明確了適用的砌塊類別，對會降低砌體抗壓強度的錯孔砌筑、厚度方向雙排組砌、類別，對會降低砌體抗壓強度的錯孔砌筑、厚度方向雙排組砌、T T形形截面、獨立柱等情況

6、，規(guī)定了折減系數(shù)。截面、獨立柱等情況，規(guī)定了折減系數(shù)。4.各類砌體的強度設計值在下列情況下應乘以調整系數(shù)各類砌體的強度設計值在下列情況下應乘以調整系數(shù)v有吊車房屋、跨度有吊車房屋、跨度9 9米的梁下磚砌體、跨度米的梁下磚砌體、跨度7.57.5米的梁下多孔磚、蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚砌體米的梁下多孔磚、蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚砌體和混凝土小型空心砌塊砌體，和混凝土小型空心砌塊砌體， 。v對無筋配筋砌體對無筋配筋砌體, ,其截面面積其截面面積A A0.3m0.3m2 2時，時， ；對配筋砌體，僅對砌體的強度設；對配筋砌體，僅對砌體的強度設計值乘以調整系數(shù)計值乘以調整系數(shù) ，當砌體的截面面積小于，當

7、砌體的截面面積小于0.2m0.2m時，此時時，此時 。構件截面面積以。構件截面面積以m m2 2計。計。v砌體用砌體用水泥砂漿砌筑水泥砂漿砌筑時，抗壓強度時，抗壓強度 ； 抗拉、彎及剪抗拉、彎及剪 。v 當施工質量控制等級為當施工質量控制等級為C C級時，級時， aa=0.89=0.89（配筋（配筋砌體不允許采用砌體不允許采用C C級）。級）。v 當驗算施工中房屋的構件時，當驗算施工中房屋的構件時， aa=1.1=1.1；由于砂；由于砂漿尚未硬化，砂漿強度可取為零。漿尚未硬化，砂漿強度可取為零。aaAra7.08.0ar9.0ar9.0arAra8.0v在表3-10中查取的數(shù)值，需按附注要求作

8、出適當?shù)恼{整。3.3、砌體軸心抗拉強度、彎曲抗拉強度和抗剪強、砌體軸心抗拉強度、彎曲抗拉強度和抗剪強度設計值度設計值一、灌孔砌塊砌體的抗壓強度一、灌孔砌塊砌體的抗壓強度: 空心砌塊的豎向孔洞中灌以混凝土即芯柱，則灌孔后砌塊砌體的抗壓強度必然高于空心砌體。灌孔砌塊砌體抗壓強度平均值為灌孔砌塊砌體抗壓強度平均值為：度平均值。灌注混凝土軸心抗壓強強度平均值；灌注混凝土立方體抗壓比值；的面積與砌體毛面積的砌塊砌體中灌芯混凝土度；空心砌塊砌體的抗壓強或mccumcummgmcmmgfffffffff,63. 094. 03.4、灌孔砌體砌塊的抗壓強度和抗剪強度設計值、灌孔砌體砌塊的抗壓強度和抗剪強度設計

9、值灌孔砌塊砌體抗壓強度設計值：灌孔砌塊砌體抗壓強度設計值：度設計值。灌芯混凝土軸心抗壓強設計值；空心砌塊砌體抗壓強度計算公式為：此處的約束要差些，故設有清掃和檢查孔，由于墻體的第一皮往往cccgcgffffffffff6 . 082. 075. 082. 0砌塊采用MU10MU20,混凝土C10C30的范圍，少量的高強混凝土灌孔砌體，其抗壓強度達不到上述公式的計算值。因此采用上述公式應受到限制：2ffg1、灌孔砌塊砌體的抗剪強度平均值、灌孔砌塊砌體的抗剪強度平均值: mgmvgff,35. 0二、灌孔砌塊砌體的抗剪強度二、灌孔砌塊砌體的抗剪強度2、灌芯砌塊砌體抗剪強度設計值：、灌芯砌塊砌體抗剪

10、強度設計值：11規(guī)范規(guī)范按下式采用按下式采用55. 020. 0gvgff三、灌孔砌塊砌體的彈性模量三、灌孔砌塊砌體的彈性模量E單排孔且對孔砌筑的混凝土砌塊砌體的彈性模量計算：E=2000fg第四章第四章 無筋砌體構件的承載力計算無筋砌體構件的承載力計算4.1 無筋砌體受壓構件無筋砌體受壓構件當壓力作用于構件截面的重心時為當壓力作用于構件截面的重心時為軸心受壓構件；軸心受壓構件；不作用于重心時為不作用于重心時為偏心受壓構件。偏心受壓構件。偏心距偏心距M、N為截面上所受的設計彎矩和軸力；為截面上所受的設計彎矩和軸力；e0.6y，y為截面中心到軸向力所在偏心方向截面邊緣為截面中心到軸向力所在偏心方

11、向截面邊緣的距離。的距離。NMe 1、受壓短柱受壓短柱（3）（）（不考慮縱向彎曲對承載力的影響）不考慮縱向彎曲對承載力的影響）fAN1偏心距的計算值不應超過偏心距的計算值不應超過0.6y0.6y（隨著偏心距的增加，構件隨著偏心距的增加，構件所能承擔縱向壓力明顯降低所能承擔縱向壓力明顯降低），當超過時，應采取減小軸），當超過時，應采取減小軸向力偏心距的措施。向力偏心距的措施。偏心受壓構件與軸心受壓構件承載力的比值，稱偏心影響系數(shù)砌體抗壓強度設計值關系曲線砌體偏心受壓構件的i /e1N N為軸向力設計值；為軸向力設計值；A A為截面面積，按毛截面計算；為截面面積，按毛截面計算；對于矩形截面：對于矩

12、形截面：對于對于T形或其他形狀形或其他形狀，可用折算厚度.算，仍按矩形截面公式計代替hihT5 . 31)(11121軸心受壓偏心受壓ie邊長矩形截面在偏心方向的hhe,)(1211212、受壓長柱（、受壓長柱（3）（）（考慮縱向彎曲對承載力的影響）考慮縱向彎曲對承載力的影響）fAN20( 111221112112111/ 10 heieeheii矩形截面）縱向彎曲產生的附加偏心距高厚比和軸向力偏心距e對受壓構件承載力的影響系數(shù)最終系數(shù)的最終系數(shù)的計算公式計算公式2121211he 與砂漿強度等級有關的系數(shù)：與砂漿強度等級有關的系數(shù)：當砂漿強度等級當砂漿強度等級M5M5時，等于時，等于0.00

13、150.0015；當砂漿強度等級為當砂漿強度等級為M2.5M2.5時，等于時，等于0.0020.002；當砂漿強度等級為當砂漿強度等級為0 0時，等于時，等于0.0090.009 。2011)0e軸向受壓構件（構件高厚比的計算公式構件高厚比的計算公式v對于矩形截面：對于矩形截面： ；v對于對于T形截面：形截面： 。 ThH0hH0的取值的取值：采用燒結普通磚、燒結多孔磚、灌孔混凝土砌塊時，取值采用燒結普通磚、燒結多孔磚、灌孔混凝土砌塊時，取值1.01.0；采用混凝土及輕骨料混凝土砌塊時，取值采用混凝土及輕骨料混凝土砌塊時，取值1.11.1；采用蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚、細料石、半細料石時，取采

14、用蒸壓灰砂磚、蒸壓粉煤灰磚、細料石、半細料石時，取1.21.2采用粗料石、毛石時，取值采用粗料石、毛石時，取值1.51.5。高度的一半。值，可取層高加山端尖山墻的坪可取室內地坪或室外地當基礎埋置較深時，一般可取基礎頂面，底層，構件下端的支點水平支撐點間的距離。在房屋中即樓板或其他構件的高度。查表受壓構件的計算長度。HmmHH;500300140注意：注意：e0.6y，y為截面中心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離為截面中心到軸向力所在偏心方向截面邊緣的距離。設計值計算表表4-1受壓構件的計算高度受壓構件的計算高度H0房屋類別房屋類別柱柱帶壁柱墻或周邊拉結的帶壁柱墻或周邊拉結的墻墻排架方向垂直排

15、架方向s2H2HsHsH有吊車的單層房屋變截面柱上段彈性方案2.5Hu1.25Hu2.5Hu剛性、剛彈性方案2.0Hu1.25Hu2.0Hu變截面柱下段1.0Hl0.8Hl1.0Hl無吊車的單層和多層房屋單跨彈性方案1.5H1.0H1.5H剛彈性方案1.2H1.0H1.2H多跨彈性方案1.25H1.0H1.25H剛彈性方案1.10H1.0H1.1H剛性方案1.0H1.0H1.0H0.4s+0.2H0.6s表注：1 .表中表中Hu為變截面柱的上段高度；為變截面柱的上段高度；Hl為變截面柱的下段高度；為變截面柱的下段高度；2. 對于上端為自由端的構件，對于上端為自由端的構件，H02H；3.獨立磚柱

16、，當無柱間支撐時，柱在垂直排架方向的獨立磚柱，當無柱間支撐時，柱在垂直排架方向的H0應按表中數(shù)值應按表中數(shù)值乘以乘以1.25后采用；后采用；4.2 局部受壓局部受壓一、砌體局部受壓的基本性能一、砌體局部受壓的基本性能v局部受壓是砌體結構中常見的一種受力狀態(tài)，其特局部受壓是砌體結構中常見的一種受力狀態(tài)，其特點點是在砌體的局部面積受有較大的荷載。是在砌體的局部面積受有較大的荷載。 如：如：磚柱支承在基礎上；梁支承在墻柱上磚柱支承在基礎上；梁支承在墻柱上。砌體局部受壓分為砌體局部受壓分為：局部均勻受壓：局部均勻受壓：作用在局部受壓面積上的應力均勻分布。作用在局部受壓面積上的應力均勻分布。局部不均勻受

17、壓：局部不均勻受壓：作用在局部受壓面積上的應力非均勻分布。作用在局部受壓面積上的應力非均勻分布。v砌體局部受壓破壞有三種形砌體局部受壓破壞有三種形態(tài)：態(tài)：1.因縱向裂縫發(fā)展引起的破壞；因縱向裂縫發(fā)展引起的破壞；在局部壓力作用下，第一批裂縫大多發(fā)生在局部壓力作用下，第一批裂縫大多發(fā)生在距墊板在距墊板1-21-2皮磚以下的砌體中，隨著皮磚以下的砌體中，隨著NN，裂縫數(shù)量增加，其中部分裂縫逐，裂縫數(shù)量增加，其中部分裂縫逐漸向上或向下延伸并在破壞時連成一條漸向上或向下延伸并在破壞時連成一條主要裂縫。這是較為基本的破壞形態(tài)。主要裂縫。這是較為基本的破壞形態(tài)。2.劈裂破壞；劈裂破壞；在局部壓力作用下產生的

18、縱向裂縫少而集在局部壓力作用下產生的縱向裂縫少而集中，且初裂荷載與破壞荷載很接近，當中，且初裂荷載與破壞荷載很接近，當砌體內一旦產生縱向裂縫，便猶如刀劈砌體內一旦產生縱向裂縫，便猶如刀劈那樣很快破壞。砌體面積大而局部受壓那樣很快破壞。砌體面積大而局部受壓面積很小時，可能產生這種破壞面積很小時，可能產生這種破壞。3.因砌體強度低時產生局部壓碎破因砌體強度低時產生局部壓碎破壞。壞。在工程中當墻梁的墻高與跨度之比較大，在工程中當墻梁的墻高與跨度之比較大，砌體強度較低時，有可能產生梁支承附砌體強度較低時，有可能產生梁支承附近砌體被壓碎的現(xiàn)象。近砌體被壓碎的現(xiàn)象。二、砌體截面局部均勻受壓二、砌體截面局部

19、均勻受壓局部受壓承載力計算公式如下局部受壓承載力計算公式如下：式中，式中， 局部受壓面積上荷載設計值產生的軸向力局部受壓面積上荷載設計值產生的軸向力 局部受壓面積；局部受壓面積； 局部抗壓強度提高系數(shù)；局部抗壓強度提高系數(shù)； 影響局部抗壓強度的計算面積。影響局部抗壓強度的計算面積。llAfNlNlA0A135. 010lAA在局部壓力作用下，局部受壓的砌體在產生縱向變形的同時還產生橫向變在局部壓力作用下，局部受壓的砌體在產生縱向變形的同時還產生橫向變形，而周圍未直接承受壓力的部分象套箍一樣阻止其橫向變形，因此與墊形，而周圍未直接承受壓力的部分象套箍一樣阻止其橫向變形，因此與墊板接觸的砌體處于雙

20、向或三向受壓狀態(tài)，其局部抗壓強度大于一般情況的板接觸的砌體處于雙向或三向受壓狀態(tài)，其局部抗壓強度大于一般情況的抗壓強度，這就是抗壓強度，這就是“套箍強化套箍強化”。只要砌體內存在未直接承受壓力的面積，。只要砌體內存在未直接承受壓力的面積，就有就有“應力擴散應力擴散”現(xiàn)象，也可以在一定程度上提高局部抗壓強度現(xiàn)象，也可以在一定程度上提高局部抗壓強度。砌體的局部抗壓強度砌體的抗壓強度rff5 . 2hhcaA)(00 . 2hhbA)2(0作了上限規(guī)定：劈裂破壞，規(guī)范對危險的超過某一限值時會出現(xiàn)rAAl05 . 1110)()(hhhbhhaA25. 1hhaA)(0三、梁端支承處砌體的局部受壓（局

21、部非均勻受壓）三、梁端支承處砌體的局部受壓（局部非均勻受壓）1.上部荷載對局部抗壓強度的影響上部荷載對局部抗壓強度的影響作用在梁端砌體上的軸向力，除梁端支作用在梁端砌體上的軸向力，除梁端支承壓力承壓力 外，還有由于上部荷載產生外，還有由于上部荷載產生的軸向力的軸向力 。當梁上荷載增加時與梁端底部接觸的砌當梁上荷載增加時與梁端底部接觸的砌體產生較大的變形，此時如上部荷載產體產生較大的變形，此時如上部荷載產生的平均壓力生的平均壓力 較小時，梁端頂面與較小時，梁端頂面與砌體接觸面將減小，甚至與砌體脫開。砌體接觸面將減小，甚至與砌體脫開。 的存在和擴散對梁端下部砌體有的存在和擴散對梁端下部砌體有橫向約

22、束作用，對砌體的局部受壓是有橫向約束作用，對砌體的局部受壓是有利。但隨著的增加，上部砌體的壓縮變利。但隨著的增加，上部砌體的壓縮變形增大，梁端頂部與砌體的接觸面增大，形增大，梁端頂部與砌體的接觸面增大，內拱作用逐漸減小，內拱作用逐漸減小， 的影響減小，的影響減小，當當 ，不考慮上部荷載的影響。，不考慮上部荷載的影響。lN0N縫隙00030lAA梁端底面沒有離開砌體的長度稱為梁端底面沒有離開砌體的長度稱為有效支承度有效支承度 并不等于并不等于a a，它取決于局部受壓荷載、梁的剛度、砌體的，它取決于局部受壓荷載、梁的剛度、砌體的剛度。剛度。若令若令 梁端底面壓應力圖形完整系數(shù)；梁端底面壓應力圖形完

23、整系數(shù)； 邊緣最大局壓應力。邊緣最大局壓應力。0abaNll0l2.梁端有效支承長度梁端有效支承長度0a0a按彈性地基梁理論有按彈性地基梁理論有： 為墊層系數(shù)；為墊層系數(shù)； 為墻體邊緣最大變形；為墻體邊緣最大變形； 代入上式得：代入上式得： 即：即：梁的截面高度。梁的截面高度。 的作用點距墻的內表面可取的作用點距墻的內表面可取0.40.4tan380007. 0tantan00max0maxbfNafkkbNakyaylllmaxkylkmaxyfhac10011/1055. 233. 024tan2243cccccclhlmmNEIEBBqlqlN0achlN對于均布荷載作用的鋼筋混凝土簡支

24、梁，其跨度小于對于均布荷載作用的鋼筋混凝土簡支梁，其跨度小于6m6m時，時，可以進一步簡化：可以進一步簡化：3.梁端支承處砌體局部受壓承載力計算梁端支承處砌體局部受壓承載力計算llfANN0baAANAAAAllll0000000 . 1, 7 . 0,03,5 . 05 . 1對于過梁和墻取一般取整系數(shù)梁端底面壓應力圖形完上部平均壓應力設計值時和無上部荷載時當上部荷載的折減系數(shù)，fhac100 局部受壓面積內上部軸壓力設計值（局部受壓面積內上部軸壓力設計值（N N）；）； 梁端支承壓力設計值梁端支承壓力設計值（N N）；）； 上部平均壓應力設計值上部平均壓應力設計值（N/mm2N/mm2）；

25、）； 梁端底面壓應力圖形完整系數(shù)，可取梁端底面壓應力圖形完整系數(shù)，可取0.70.7，對于，對于過梁和墻梁可取過梁和墻梁可取1.01.0； 梁端有效支承長度（梁端有效支承長度（mmmm），當），當a a0 0大于大于a a 時，時，應取應取a a0 0等于等于a a ； 梁端實際支承長度；梁端實際支承長度； 梁的截面寬度；梁的截面寬度； 梁的截面高度；梁的截面高度； 砌體的抗壓強度設計值。砌體的抗壓強度設計值。0NlN00aabchf四、墊塊下砌體的局部受壓四、墊塊下砌體的局部受壓1） 梁下設置剛性墊塊（梁下設置剛性墊塊（當墊塊的高度當墊塊的高度180mm,180mm,且墊塊挑且墊塊挑出梁邊的長

26、度不大于墊塊的高度時，稱為剛性墊塊）出梁邊的長度不大于墊塊的高度時，稱為剛性墊塊）fANNbl10 墊塊面積墊塊面積A Ab b上由上部荷載設計值產生的軸壓力，上由上部荷載設計值產生的軸壓力， bAN000NbbbbaA 構造要求墊塊深入墻構造要求墊塊深入墻體的長度體的長度120mm 墊塊上墊塊上N N0 0和和N Nl l的軸向力影響系數(shù)，不考慮縱向彎曲影響，查表的軸向力影響系數(shù)，不考慮縱向彎曲影響，查表4 42 2取取 的的 值。值。 墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)，墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)， 為砌體局部抗壓強度提為砌體局部抗壓強度提 高系數(shù)，以高系數(shù)，以A Ab b代替代替A Al l

27、； 墊塊面積（墊塊面積（mmmm2 2）；）； 墊塊伸入墻內的長度（墊塊伸入墻內的長度（mmmm）；）； 墊塊的塊度（墊塊的塊度（mmmm）。）。128. 08 . 0)135. 01 (8 . 0001blAAAA30 . 18 . 011bAaabb墊塊上表面梁端有效支承長度墊塊上表面梁端有效支承長度00.20.40.60.85.45.76.06.97.8fhac101f0注意：當墊塊與當墊塊與梁整體現(xiàn)澆時，梁整體現(xiàn)澆時，梁端支承處砌體梁端支承處砌體的局部受壓仍按的局部受壓仍按上式計算。上式計算。剛性墊塊系數(shù)值五、梁下設有墊梁的局部受壓承載力計算（五、梁下設有墊梁的局部受壓承載力計算（柔柔

28、性墊梁砌體局部受壓性墊梁砌體局部受壓）當梁端部支承處的磚墻上設有連續(xù)的鋼筋混凝土圈梁，該圈梁即為墊梁，梁上荷載將通過墊梁分散到一定寬度的墻上去。為簡化計算，此時墊梁下豎向壓應力近似按三角形分布，代替實際曲線分布應力圖形，折算的應力分布長度取為s= h0，如圖所示。 bh 墊梁上部軸向力設計值（KN）； 墊梁在厚度方向的寬度（mm）； 當荷載沿厚度方向均勻分布時 取1.0，不均 勻分布時 取0.8; 墊梁折算高度; 分別為墊梁的混凝土彈性模量和截面慣性矩; 220Nbb20hbbIE ,砌體的彈性模量；墻厚（mm）墊梁的高度(mm) ；Ehv梁下設有長度大于梁下設有長度大于 墊梁下的局部受壓承載

29、力計算墊梁下的局部受壓承載力計算:0204 . 2hfbNNbl2/000hbNb302EhIEhbb0h1.窗間墻為2401200，采用灰砌磚MU10，M5混合砂漿，混凝土梁截面尺寸250600,梁端支承力設計值為80KN，上部荷載傳來50KN，試驗算局部受壓承載力。局壓滿足。不考慮上部荷載，取求求有效支承長度得，）查表kNkNrfAAAAArmhbhAmbaAmmmmfhammNMPfllllca80375.811005. 05 . 155. 17 . 00025. 05 . 05 . 1) 555. 1105. 0175. 035. 01135. 01)4175. 0240)250240

30、2()2(05. 0250200) 32402005 . 16001010)2)/(5 . 13316002020022.試驗算外墻上梁端砌體局部受壓承載力。已知梁截面尺寸試驗算外墻上梁端砌體局部受壓承載力。已知梁截面尺寸bh=200400mm,梁支承長度梁支承長度a=240mm，荷載設計值產生的支座反力，荷載設計值產生的支座反力80KN，墻體上部荷載為，墻體上部荷載為260KN，窗間墻截面，窗間墻截面1200370mm,梁端底部設梁端底部設置剛性墊塊置剛性墊塊240500180mm，采用，采用MU10磚、磚、M2.5混合砂漿砌筑?；旌仙皾{砌筑。mmmmfhafKNANmmANmbaANmmN

31、fcbubbb2401093 . 140021. 621. 6,466. 03 . 158. 0)36 .691012. 058. 0/N58. 03701200260000KN260N12. 0500240)2/3 . 124) 1101060020u202有效支承長度內插法查表得求作用在窗間墻上，則上部荷載墊塊的面積求表得查KNfArkNNNrrAArmmAmmmmbhbhhArbemmNNabeblbbbblbl49.1433 . 112000026. 173. 06 .149)50 . 126. 157. 18 . 08 . 00 . 257. 111200044400035. 011

32、35. 0144400012003701200124050037022mm4588005003702(370)2(473. 033417. 02409 .409 .406 .6980)1094 . 02240(80)4 . 02(N10102020100計算局部承載力符合要求故窗間墻長邊長）求情況得，查表求偏心距3.窗間墻窗間墻1600370mm,MU10灰砂磚和灰砂磚和M5混合砂漿，承受混合砂漿，承受200500mm梁，梁，Nl=110KN,支承長度支承長度a=240mm,上部傳來上部傳來250KN，墊，墊梁梁240240mm，1600mm長長C20混凝土，混凝土，Ec=25510N/mm,

33、驗算局驗算局部受壓承載力。部受壓承載力。KNfbhKNNKNbhNmmNmmmmhNmmEhIEhmmNfEmmNfblbcc5 .3165 . 12404588 . 04 . 24 . 29 .1821109 .72N) 49 .72422. 024045814. 32121/422. 037016002500001600143845814. 3) 345837015902402401211055. 222) 2/15905 . 11060106062,/5 . 134) 102000020003343022局壓承載力計算求折算高度得，表表得，查.3砌體軸心受拉、受彎、受剪承載力計算砌體軸心

34、受拉、受彎、受剪承載力計算1、軸心受拉構件、軸心受拉構件無筋砌體軸心受拉構件承載力應按下式計算NtftA 式中： Nt軸心拉力設計值； ft砌體軸心抗拉強度設計值， 按表3-10采用； A受拉截面面積。 有一圓形磚砌淺水池，壁厚370mm，采用MU10燒結普通磚及M10水泥砂漿砌筑，池壁內承受環(huán)行拉力設計值Nt=53kN/m，試驗算池壁的受拉承載力?！窘狻坑杀?-10，當砂漿為M10時，查得沿齒縫截面的軸心抗拉強度設計值為0.19N/mm2，因水泥砂漿砌筑，應乘以調整系數(shù)：a=0.8，故ft=0.80.19=0.15N/mm2。取1m高池壁計算，由式 NtftA ftA=55.5kNNt=53kN滿足要求2、受彎構件、受彎構件譬如過梁、擋土墻等屬于受彎構件，在彎矩作用下砌體可能沿通縫或齒縫截面彎曲受拉而破壞，應進行受彎承載力計算。此外，支座處還存在較大的剪力，還應對支座進行抗剪計算。（1） 無筋砌體受彎構件的承載力應按下式計算MftmW