土木工建畢業(yè)設計3#教學樓

1、寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）摘要本設計貫徹“實用，安全，經濟，美觀”的設計原則。按照建筑設計規(guī)范，認真考慮 設計的各項因素。根據(jù)結構與建筑的總體與細部的關系。本設計主要分為兩大部分，第一部分為建筑設計。建筑設計根據(jù)任務書的要求和綜合 考慮基地環(huán)境，使用功能，結構施工，材料設備。整體是框架結構，設計圖紙有：平面圖, 立面圖，剖面圖。第二部分為結構設計。結構設計由柱設計，梁設計。對該建筑進行梁柱 構件的尺寸設計，重力荷載作用下的計算，地震荷載作用下的計算，承載能力極限狀態(tài)內 力組合和配筋等等。關鍵詞：框架結構；建筑設計；結構設計；配筋寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）AbstractThe design

2、 and implement "practical, safe, economic, beautiful" design principle. According to architectural design standard, seriously consider the design of various factors. Accord ing to the structure and the con structi on of the overall relati on ship with the west.This desig n is mainly divide

3、d into two parts: The first part is the architectural desig n. Architecture design according to the requirement of the specification and comprehensive con sideri ng the base en vir onment, worki ng function, structure con structi on, materials, equipme nt. The overall frame structure, desig n draw i

4、ngs are: floor pla n, elevati on, sect ion figure.The sec ond part is structure design. Structure design of column design, beam design, board design and foun datio n desig n, etc. The buildi ng is the size of the beam slab colu mn desig n, calculati on of gravity loads, horiz on tal loads of meter,

5、comb in ati on of internal force and rein forceme nt and so on.Keywords: Frame structure;Architectural desig n; Structural desig n;Rei nforceme ntII寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）目錄摘要 IAbstract n目 錄 川1緒論 錯誤！未定義書簽。1.1設計依據(jù) 錯誤！未定義書簽。1.2設計規(guī)模 錯誤！未定義書簽。1.3各部分工程構造 錯誤！未定義書簽。1.3.1屋面做法 錯誤！未定義書簽。1.3.2樓面做法 511.3.3墻體做法 21.3.4廁所做

6、法 21.3.5門窗做法 22結構方案設計 32.1設計資料 32.2結構設計 33荷載計算 43.1初估梁柱截面 43.1.1初步確定柱的截面尺寸 43.1.2初步確定梁的截面尺寸 43.1.3樓板厚度確定 43.2荷載計算 43.2.1層數(shù)劃分及計算 43.2.2荷載匯集 54水平荷載作用下的框架內力分析 124.1梁的線剛度 124.2框架柱側移剛度計算 124.2.1柱線剛度 1錯誤！未定義書簽。III寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）422柱的側位移剛度D計算 134.3水平地震作用分析（底部剪力法） 134.4橫向地震作用計算 144.5驗算框架層間彈性位移角 144.6水平地震作用下框

7、架柱剪力和彎矩計算 155豎向荷載作用下框架內力分析 185.1荷載計算及計算簡圖 185.2恒載作用下框架的內力分析 195.2.1恒載作用下梁端固端彎矩計算 195.3活載作用下框架的內力分析 225.3.1活載作用下梁端固端彎矩計算 225.4恒（活）載作用下框架梁端剪力計算 245.5柱軸力 256內力組合 286.1框架梁內力組合： 287截面設計 367.1框架梁的配筋計算 367.1.1梁段配筋計算 367.2框架柱的配筋計算 547.2.1柱的配筋計算 547.2.2柱斜截面受剪承載力計算 54參考文獻 60結束語 61致謝 62附 錄 63IV寧夏理工學院畢業(yè)設計(論文)1緒

8、論1.1設計依據(jù)(1) 總圖制圖標準(GB/T 50103-2010)(2) 房屋建筑制圖統(tǒng)一標準(GB/T 50001-2010)(3) 建筑設計防火規(guī)范(GB50016-2006)(4) 民用建筑設計通則(GB50352-2005(5) 建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2012)(6) 混凝土結構設計規(guī)范(GB 50010-2010)(7) 建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2011)(8) 建筑結構抗震規(guī)范(GB 50011-2011)(9) 建筑設計資料集(13)(10) 鋼筋混凝土設計手冊1.2設計規(guī)模(1) 本次設計題目為“石嘴山市交通大學 3#教學樓”(2) 建筑面積：3

9、666.134川，結構共4層，每層3.6m。(3) 室內外高差0.45m,室外地面標高為-0.45m。1.3各部分工程構造1.3.1屋面做法屋面采用不上人屋面，由上至下，依次為：防水層:SBS高聚物改性瀝青防水卷材找平層：20mn厚 1: 3水泥砂漿保溫層：120mn厚水泥珍珠巖找坡層：30mn厚水泥焦渣結構層：120mn厚鋼筋砼現(xiàn)澆板10mm厚板底抹灰寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）1.3.2樓面做法12mm厚水磨石地面20mm厚水泥砂漿找平石混凝土墊層120mm厚鋼筋砼現(xiàn)澆板10mm厚板底抹灰1.3.3墻體做法外墻采用240厚加氣混凝土砌塊，外墻面貼瓷磚，內墻面抹灰。保溫層采用水泥蛭石 30m

10、n厚。內墻采用240厚加氣混凝土砌塊，兩面抹灰。采用 M5混合砂漿砌筑。1.3.4廁所做法墻裙高鋪瓷磚，墻面抹灰，地面為防滑地板磚，設有地漏。1.3.5門窗做法均為木門。雙推拉鋁合金窗，單層玻璃全封閉窗。寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）2結構方案設計2.1設計資料（1） 本工程地震設防烈度為八度第二組，地震加速度為0.2g，場地土類別為U類 丙類建筑，地基基礎設計等級為丙級；（2）氣象資料：基本風壓 W0=0.3KN/rh（3）地質資料：本工程地質情況自上而下依次為：雜填土，層厚1.2m,地基承載力fak=100Kpa Es=6.0Mpa 粉土，層厚1m地基承載力fak=130Kpa Es=9.0

11、Mpa卵石，勘察范圍內未見底，地基承載力 fak=500Kpa Es=32Mpa（4） 水文資料：勘察范圍內未見地下水，最大凍土深度為1.2m。2.2結構設計（1）本工程為鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結構。（2）樓板均采用現(xiàn)鋼筋混凝土板，樓梯為現(xiàn)澆板式樓梯。（3）材料情況非承重加氣混凝土砌塊；砂漿等級 M5混凝土： C30縱向受力鋼筋：HRB335（梁）；HRB335（柱）；箍筋：HPB30C級鋼筋。（4）施工：梁、柱均現(xiàn)澆寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）3荷載計算3.1初估梁柱截面3.1.1初步確定柱的截面尺寸由軸壓比限值條件N/fcAW0.8（二級框架）（框架柱的負荷面積內每平米按 12kN/mf 初估

12、）N = -Fgn =1.2 （7.5 3 12 4）=1296KNN2A1296 1000/0.9/14.3 = 100700mm0.9 fc/ A =bh b h =317.33mm初估：柱截面：b h = 500mm 500mm .3.1.2初步確定梁的截面尺寸1 1梁截面主梁：h = （- 一）L = （625mm937.5mm）邊跨取 h = 650mm,8 12取中跨取h = 650mm.1 1b=（ ）h且b不小于0.5倍柱寬且不小于250 mm 取b = 300mm2 33.1.3樓板厚度確定取 h =120mm3.2荷載計算3.2.1層數(shù)劃分及計算簡圖如圖：寧夏理工學院畢業(yè)設

13、計（論文）O O 丄 mo O9mo o9nn6000 3000 600075007500 1hod'7500 圖3.1結構橫剖面簡圖:I T 一 T 4-«*, 一二! -圖3.2結構布置簡圖3.2.2荷載匯集（1）恒載 屋面荷載：（不上人屋面）寧夏理工學院畢業(yè)設計(論文)梁、柱重：考慮梁、柱上抹灰，取梁、柱自重墻重：外墻面外抹灰貼面轉內墻面抹灰：總墻重：外墻：內墻：門、窗：門取0.2KN/m2，窗取0.4KN/m2(2)活荷載：廁所：教室：走廊、樓梯：不上人屋面防水層:SBS高聚物改性瀝青防水卷材找平層：20mn厚1: 3水泥砂漿保溫層：120mn厚水泥珍珠巖找坡層：30

14、mn厚水泥焦渣結構層：120mn厚鋼筋砼現(xiàn)澆板10mm厚板底抹灰 樓面：12mm厚水磨石地面20mm厚水泥砂漿找平石混凝土墊層120mm厚鋼筋砼現(xiàn)澆板10mm厚板底抹灰0.4KN /m2220 0.02 = 0.4KN/m24 0.12 =0.48KN /m14 0.03 = 0.42KN /m2225 0.12 =3KN/m220 0.01 =0.2KN/mGk =4.9KN /m220.65KN /m220 0.02 =0.4KN/m22 0.4 =0.88KN /m225 0.12 =3KN/m220 0.01 =0.2KN /m2Gk =5.13KN /m225 KN /m3。0.5K

15、N /m2220 0.02 = 0.4KN /m26 0.24 0.5 0. 2.34 KN / m26 0.240.4 2 =2.24KN /m222.0KN /m22.0KN /m22.5KN /m0.5KN /m2寧夏理工學院畢業(yè)設計(論文)(3)各層梁、柱、墻、門窗重力荷載計算梁重力荷載標準值表3.1梁重力荷載計算一覽表層數(shù)構件B(mH(m)Y3(KN/m )3L(m)nG(KN)1-5層邊橫梁0.30.6251.05620567中橫梁0.30.6251.05310141.75縱梁0.30.6251.0559.941132.11則每層梁重1840.86KN柱重力荷載標準值表3.2柱重力

16、荷載計算表層數(shù)B(m)H(m)Y(KN/m3)3L(m)nG(KN)10.50.5251.054.05401063.1252-40.50.5251.053.640945 門窗重力荷載標準值表3.3門窗參數(shù)表類別門窗名稱洞口尺寸門窗數(shù)量總計材料1234門M11000X24002820121272木門2(0.2KN/m )M21200X2400404412窗C11800X150026282828110鋼框架玻璃窗(0.4KN/m2)C21500X1500888832C31200X150022228C4900X150024248864寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）一層門窗重力荷載標準值：4 1.2 2

17、.4 0.2 28 1 2.4 0.226 1.8 1.5 8 1.5 1.5 2 1.2 1.5 24 0.9 1.5 2 3 1.5 0.4 -69.024KN 二層門窗重力荷載標準值：1 2.4X20 X0.2+(28X.8 X.5+8 X1.5X1.5 + 2 X.2 X1.5 + 24X0.9 X.5+ 2 X3 X.5) X0.4 = 65.04KN三至四層門窗重力荷載標準值：12 X1 2.4 X0.2 +(28 X1.8 X1.5+8 X1.5 X1.5 + 2 X1.2 X1.5 + 8 X0.9 X1.5 + 2 X3 X1.5) X0.4 = 52.56KN 墻重：加氣混

18、凝土砌塊取6KN/tf,外墻面瓷磚取0.5KN/ m2,內墻面20伽抹灰取17KN/卅。首層墻重：表3.4首層墻面積計算位置長度（m）高度（m門窗（m柱( R1)面積（Hi）夕卜縱墻A軸線59.92.9542.313.275121.13外縱墻D軸線59.92.9546.9813.275116.45外橫墻、軸線152.9510.84.42529.025內縱墻B、C軸線51.52.9545.610.32596內橫墻122.9501.47533.925二層墻重:表3.5二層墻面積計算位置長度（m）高度（m門窗（hi）柱( H1)面積（H）外縱墻A D軸線59.92.9542.313.275121.1

19、38寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）表3.5二層墻面積計算（續(xù)）位置長度（m）高度（m門窗（卅）柱( R1)面積（m）外橫墻、軸152.9510.84.42529.025線內縱墻B C軸線51.52.9545.610.32596內橫墻122.9501.47533.925三層、四層墻重:表3.6三、四層墻面積計算位置長度（m）高度（m門窗（卅）柱( R1)面積（m）外縱墻A、D59.92.9542.313.275121.13軸線外橫墻、152.9510.84.42529.025軸線內橫墻122.9501.47533.925內縱墻B、C21.52.95184.42541軸線則首層墻重：2.34 X(1

20、21.13+ 116.45+29.025+ 29.025)+ 2.24 X(96 X2 +33.925 X8) = 1729.79KN三、四層墻重：2.34 X(121.13 2 + 29.025 X2) + 2.24 X(41 2 + 33.925 X6) =1342.36KN(4) 雨蓬：120厚鋼筋混凝土 25 X0.12 = 3KN/m2(5) 雨蓬面積：4 X1.5 = 6m2則雨蓬的重力標準值為：3X6 = 18m2(6) 樓梯面積:(4.2-0.24) X(6-0.24)-0.52-0.28 X2 X0.1 = 22.2236 m2(7) 樓梯恒載為：2.0 22.2236 =

21、44.445KN(8) 樓梯活載：2.5 X22.2236 = 55.559KN(9) 樓面面積：寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）60.14 X15.24 -(4.2 - 0.24) X(6 -0.24)- 0372 X4 -20 X0.25 X0.5 + 0.52 - 0.52 X16 =886.93表3.7荷載匯總表一層二層三層四層樓面恒載（KN）4.9 X4.9 X 886.934.9 X 886.93886.93+36=4391=4345.96=4345.96.98樓面活載2X2X2X886.93=1773.86886.93=1773.86886.93=1773.86梁重1840.8618

22、40.861840.861840.860.5 （上柱+下柱）1004.07945945472.50.5 （上墻+下墻）1659.281465.561342.36986.660.5 （上門窗+下67.03258.5452.5626.28門窗）0.5 （上樓梯+下44.44544.44544.445樓梯）恒載0.5 （上樓梯+下55.55955.55955.559樓梯）活載屋面恒載4.9 X886.93=4345.96屋面活載0.5 X886.93=443.47則一層重力荷載標準值:1.0 X(4391.98+1840.86 + 1004.07 +1659.28 + 67.032 +44.445)

23、+0.5X(1773.86 + 55.559) = 9922.38KN二層重力荷載標準值:1.0 X(4345.96 +1840.86 + 945 + 1465.56 + 58.54 + 44.445) +0.5 X(1773.86+55.559) = 9615.07KN10寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）三層重力荷載標準值：1.0 X(4345.96 +1840.86 + 945 + 1342.36 + 52.56 + 44.445) +0.5 X(1773.86 +55.559) = 9485.89KN四層重力荷載標準值：1.0 X(1840.86 + 472.5 + 986.66 + 26.

24、28 + 4345.96) +0.5 X443.47 = 7893.995KN圖3.3各層重力荷載代表值11寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）4水平荷載作用下的框架內力分析4.1梁的線剛度在計算梁的線剛度時，考慮樓板對梁剛度有利影響，認為翼緣參加工作，為簡化計算, 先按矩形截面計算慣性矩，然后乘以一個增大系數(shù)?，F(xiàn)澆鋼筋砼梁：邊框架梁=1.51 0中框架梁=210柱、梁均采用C 30混凝土，Ec=3.0 107KN/m21I0 bh3（m4）12框架梁線剛度計算：邊框梁（A-B）:lb =¥ =1.5EI0/L =5.15 1010N mm中框架梁（B-C）:I-EL0 =2EI0/L =1

25、3.7 1010N mm4.2框架柱側移剛度計算4.2.1柱線剛度柱采用C30混凝土，Ec =3.0 107kN/m2，首層4.05米，其余層高3.6m；柱截面：各層500mm 500mm貝U：1I-12八2曲Kc 表4.1線剛度計算表層次h（伽）2b x h(伽)I 0(109)El°/h( n.m)14050500x 5005.2103.85 x 102-43600104.33 x 10寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）422柱的側位移剛度D計算表4.2底層柱D值的計算表D值K=空 ic0.5 +RCL =2+ K12o(KcD= h2C邊柱（20柱）4.90.7821969中柱（20

26、柱）1.340.5515492' D1 =20 (21969 15492) =749220N/mm表4.3二-四層柱D值的計算表D值K=2ic0.5+Rct =2+ Kn 12%D*邊柱（20柱）4.350.7630470中柱（20柱）1.190.5321249、D2 =20 (30470 21249)=1034380N/mm層間側移剛度的驗算= 0.72 - 0.7滿足要求4.3水平地震作用分析（底部剪力法）按頂點位移法計算，考慮填充墻對結構周期影響，取基本周期調整系數(shù)小=0.7，頂點位移按D值法計算，頂點位移計算如下表。表4.4橫向框架頂點位移計算層次G/KN刀 G/KND層間位移

27、 i=刀 G/D/m47893.9957893.99510343800.007639485.8917379.910343800.016829615.0726994.9610343800.02613寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）表4.4橫向框架頂點位移計算（續(xù)）19922.3836917.347492200.049頂點位移：汀二 F =0.0994T； =1.7： °、：T =1.7 0.70.0994 = 0.375s0.2g，場地土類別為U類，則4.4橫向地震作用計算本工程地震設防烈度為八度第二組，地震加速度為-max =0.16，Tg =0.4s，基本周期的地震影響系數(shù)：I g 讓

28、0 90 =(丄)m2amax =(0.4/0.375)漢1 疋0.16 = 0.170T0.375 ：1.4Tg -0.56，故不考慮頂部附加地震作用各層水平地震作用標準值（計算過程見表 4.5 ）:G1H1F1)FeknGjH j表4.5各層水平地震作用標準值及樓層剪力層數(shù)HHGGHGH/刀GHF1V43.614.857893.995117225.80.3471777.051777.05333.611.259485.89106716.20.3161618.293395.34623.67.659615.0773555.290.2181116.424511.7614.054.059922.38

29、40185.640.119609.425121.184.5驗算框架層間彈性位移角計算過程見表4.614寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）表4.6彈性變形驗算層數(shù)HDV1相對彈性轉角43.610343801777.050.0004833.610343803395.340.0009123.610343804511.760.0012114.057492205121.180.001691均滿足.W知I - 0.001815504.6水平地震作用下框架柱剪力和彎矩計算柱剪力:ViK柱彎矩:M下二VikY，M 上二 Vik(1Yi)hi反彎點高度:h' y hy = y°yi y2y3式中:h

30、'反彎點到柱下端質點的距離，即反彎點高度y° 標準反彎點高度比y,為上、下層梁線剛度比變化修正值y2為上層層高變化修正值y3為下層層高修正值柱內力值:15寧夏理工學院畢業(yè)設計(論文)V,=Vi; M 下=Vik yh ; M 上=Vik(1-y)h 、D根據(jù)框架總層數(shù)m該柱所在層數(shù)n和梁柱線剛度比值K確定，并由內插法根據(jù)K值確定，柱端彎矩見表4.7、表4.8，計算過程見圖4.1、圖4.2。表4.7邊柱柱端彎矩計算表層數(shù)層咼hD層間剪力DmVmKYM上M下43.610343801777.053047052.354.350.45103.784.8133.610343803395.

31、3430470100.014.350.5180.00180.0023.610343804511.7630470132.904.350.5239.22239.2214.057492205121.1821969150.174.90.55273.68334.50表4.8中柱柱端彎矩計算表層數(shù)層咼hD層間剪力DmVmKYM上M下43.610343801777.052124936.511.190.4177.5553.8933.610343803395.342124969.751.190.45138.11113.0023.610343804511.762124992.681.190.5166.82166.

32、8216寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）239.22103祐77.551(3.6511036Ssp131WT118盍Do»G9 祈zrcn 那2S8276 5 翱616夯出0 ”加曲丿 2細気3弭別圖4.1水平地震作用下框架彎矩圖怦r?14.13恥2226.271I26,771-12,KI1112,14-26JT167.4067.40L35,0DL67A0S7A0133,67*I14U4-詢103.771(13 77I51.D0103.7710377119?,44-57,31I19? ,31-191,44I1 123.14L57.1312K1掃皿11TI111777777777圖4.2水

33、平地震作用下框架梁端剪力和柱軸力17寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）5豎向荷載作用下框架內力分析5.1荷載計算及計算簡圖荷載計算過程見表5.1 o表5.1荷載計算表恒載活載四層梁0.3 X 0.65 X 25X0.5 X 7.5=3.75KN/m1.2=5.85KN/m屋面:4.9 X 7.5=36.75KN/m總：42.6KN/m二至三層梁0.3 X 0.65 X 25X2X 7.5=15KN/m1.2=5.85KN/m樓面：5.13 X 7.5=38.475KN/m墻：2.24 X 2.95=6.608KN/m總：50.663KN/m按分層計算法計算各桿件內力時，除底層外其他各層柱的線剛度均乘

34、以折減系數(shù)0.9，同時柱端的彎矩傳遞系數(shù)為1/3 o則二至四層柱線剛度為：0.9 4.33 1010 =3.897 1010首層柱線剛度：3.85 100因為框架結構對稱，荷載對稱，奇數(shù)跨，可取半邊結構計算，如圖5.1所示（以恒載為例）18寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）0D00in90JM那伽L1111 111.Ji口 i 1r !S 1 r j r r Jr r 丨 | r Jf g504fl3KH/num inuul. Ul1 r 11 i i r r i r X 1 r J ir Jr y42.BKN/rn6000 BOOOl 6000 .圖5.1恒載作用下框架計算簡圖5.2恒載作用下框架

35、的內力分析5.2.1恒載作用下梁端固端彎矩計算四層梁: 邊跨:=42.6 62/12 =127.8KN/m12中跨:42.6 32/12 =31.95KN /m12樓面梁: 邊跨:理=50.663 62/12 =151.99KN/m12中跨:Mpql2250.663 3 /12 =39.00KN /m 125.2、圖5.3、圖5.4所示恒載作用下框架彎矩分配進行計算過程如圖19寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）59,70-127.8-110379,13127.8-22.05 -16.29-3195-5671a.430.570,230.170.60-9.2-6.81.9S2.62131-030-0.2

36、2-0.7961.68-61.6B137 56 -23.31-113.45恒載作用下四層框架彎矩分配&.2150.21505734.99?2.?64-1 叨50.952.51h-35.94-71.&7V77圖5.277/圖5.3恒載作用下抹 T414 楓0.130.15&.150.51-2U7 -16.95-39.00-16.95-57.624638-fl.BI -7.00-7M-21571.26-0.24-0.19-0.19-4.6；16911-24.K77.-2t.U 4D.時T/77-三層框架彎矩分配20寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）0.29D.140.150.52

37、-151.99151.99-35.00-10.74 -21.47 -15.68-16.9B-57.047.18-3.06.32554.B9 -16 930B9M5 1.2248.0751.40 -99A7-0,12 弋的157.U -15.07-21.57J 仏 1577777721寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）5.3活載作用下框架的內力分析5.3.1活載作用下梁端固端彎矩計算四層梁:邊跨：中跨：樓面梁:邊跨：中跨：ql2122-3.75 6 /12 =11.25KN /mMpql212= 3.75 32 /12 = 2.81KN /mql2122=15 6 /12 =45KN /m15 32

38、/12 =11.25KN /m12恒載作用下框架彎矩分配進行計算過程如圖5.6、圖5.7、圖5.8所示下柱濮標 T4 右集22寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）下枝坤n上杜02苗0.2150.57G.19&.15015&.51-45.0045.00-11.25-3.21-6.41-5.06-5.06-17.2110.3710.3727,；B1»13.74-1.31-2.61-2.06-2.06-7.010.280.28J12-7.1Z-35.4710.6510.65-217877Z圖5.7活載作用下二-三層框架彎矩分配/ /上塔Tft0 290.310£00190

39、.150.52-45.0045.00-11.25-3.21-6.41-4.73-5.06-17,5513.9014 9519.289.64-0.92M-1,83-1,35-145-5.010.250,290.37-6,08451338116,2415.23-29.4S/77777圖5.8活載作用下首層框架彎矩分配23寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）圖5.9活載作用下框架彎矩圖5.4恒（活）載作用下框架梁端剪力計算均布荷載下:qlZM I 2 l計算過程見表5.2表5.2恒（活）載作用下框架梁端剪力計算q(KN/m)L(m)ql/2工M/lV左V右ABBCABBCABBCABBCABBCABBC44

40、2.642.663127.863.96.20121.63.9134.63.9654093.753.756311.255.6250.1011.05.6211.45.626951524寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）表5.2恒（活）載作用下框架梁端剪力計算（續(xù)）q(KN/m)L(m)ql/2工M/1V左V右350.750.763152.176.053.90148.76.0156.76.0911509531515634522.51.2043.822.546.222.566250.750.763152.176.053.90148.76.0156.76.091150951515634522.51.2043.

41、822.546.222.566150.750.763152.176.059.3076.076.0161.76.06554651515634522.52.8042.122.547.822.52825.5柱軸力柱自重：底層柱：0.5 0.5 4.05 25 =28.13KN其余層柱：0.5 0.5 3.6 25 = 22.5KN計算過程見表5.3、表5.4。表5.3恒（活）載作用框架邊柱軸力計算層次截面恒載剪力縱向梁傳來荷載柱自重柱軸力恒載活載恒載活載恒載活載4頂121.5411.0955.19022.5176.7311.09底199.2311.0925寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）表5.3恒（活）

42、載作用框架邊柱軸力計算（續(xù)）層次截面恒載剪力縱向梁傳來荷載柱自重柱軸力恒載活載恒載活載恒載活載3頂148.1143.867.440414.7854.89底22.5437.2854.892頂148.1143.867.440652.8398.69底22.5675.3398.691頂76.0542.1867.440818.82140.87底846.95140.828.139表5.4恒（活）載作用框架中柱軸力計算層次截面恒載剪力縱向梁傳來荷載柱自重柱軸力恒載活載恒載活載恒載活載4頂70.195.934.13022.5104.325.9底126.825.93頂80.0423.7659.25022.526

43、6.1129.66底288.6129.662頂80.0423.7659.25022.5427.953.42底450.453.4226寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）表5.4恒（活）載作用框架中柱軸力計算（續(xù)）1頂85.4125.3259.25028.13595.0678.74底623.1978.7427寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）6內力組合6.1框架梁內力組合：將內力計算圖中梁的彎矩、剪力標準值填入內力組合表，邊跨梁和中間跨梁組合計算見表6.1，柱的內力組合見表 6.2、6.3。28寧夏理工學院畢業(yè)設計（論文）表6.1梁的內力組合表層次跨數(shù)內 力1.2 X恒載+1.4 X活載1.35 X恒載 +1

44、.4 X 0.7 X活載Yre 1.2 X （恒+0.5 X 活）+1.3 X FEhMiax,Vmaxre左震右震頂層AB跨M左-81.51-88.5750.75-159.0412543.07625-159.04125M中122.046132.3930.7560.6105109.6335132.393M右-181.872-197.4660.75-184.155-74.253-197.466V左161.374174.94720.85100.59835158.65505174.9472V右-176.882-192.20330.85-171.61925-113.56255-192.2033BC跨M左-144.232-158.82190.75-84.04575-84.04575-158.8219M中-100.476-103.75350.75-65.997-65.997-103.7535M右-148.432-161.76190.75-126.71625-85.39575-161.7619V左84.55591.77750.8552.433183.660491.7775V右-