XX政府辦公樓設(shè)計(jì)畢業(yè)論文

1、XX政府辦公樓設(shè)計(jì)畢業(yè)論文目錄*政府辦公樓設(shè)計(jì)41.建筑設(shè)計(jì)42.工程概況43.結(jié)構(gòu)布置與計(jì)算簡(jiǎn)圖53.1結(jié)構(gòu)選型與布置53.1.1結(jié)構(gòu)選型53.1.2結(jié)構(gòu)布置53.2框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及梁柱線剛度63.2.1梁柱截面尺寸估算63.2.2確定框架計(jì)算簡(jiǎn)圖（KJ-4）73.2.3框架梁柱的線剛度計(jì)算74.荷載計(jì)算94.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算94.1.1 屋面94.1.2 標(biāo)準(zhǔn)層樓面、各層走廊樓面94.1.3 梁自重104.1.4 柱自重104.1.5 外縱墻自重104.1.6內(nèi)縱墻自重114.1.7 內(nèi)橫墻自重114.1.8外橫墻124.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算124.2.1屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值124.2.2

2、雪荷載124.3 板傳荷載示意圖124.3.1124.3.2 A-B軸間框架梁144.3.3 B-C軸間框架梁144.3.4 C-D軸間框架梁154.3.5 A軸柱縱向集中荷載的計(jì)算154.3.6 B軸柱縱向集中荷載的計(jì)算154.4風(fēng)荷載計(jì)算185. 風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算195.1側(cè)移剛度D195.2風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算206 內(nèi)力計(jì)算216.1 概述216.2恒載作用236.2.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值在屋面和樓面處引起的固端彎矩236.2.2 柱集中荷載偏心矩236.2.3 恒荷載作用下的簡(jiǎn)支跨中彎矩236.2.4二次彎矩分配過(guò)程236.2.5 恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下引起的內(nèi)力256.2.6繪制內(nèi)力

3、圖276.3活荷載作用306.3.1活載標(biāo)準(zhǔn)值在屋面和樓面處引起的固端彎矩306.3.2 柱集中荷載偏心矩306.3.3 活荷載作用下的簡(jiǎn)支跨中彎矩306.3.4二次彎矩分配過(guò)程306.3.5活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下引起的內(nèi)力326.3.6繪制內(nèi)力圖336.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算377. 內(nèi)力組合397.1397.2 框架梁內(nèi)力組合397.3框架柱的內(nèi)力組合458截面設(shè)計(jì)與配筋計(jì)算488.1框架柱截面設(shè)計(jì)488.1.1軸壓比驗(yàn)算488.1.2截面尺寸復(fù)核488.1.3正截面受彎承載力計(jì)算498.1.4498.1.5垂直于彎矩作用平面的受壓承載力計(jì)算528.1.6斜截面承載力計(jì)算528.1.7裂

4、縫寬度驗(yàn)算548.2框架梁截面設(shè)計(jì)548.2.1正截面受彎承載力計(jì)算548.2.2梁斜截面受剪承載力計(jì)算568.2.3框架梁的配筋圖578.2.4裂縫寬度驗(yàn)算579.屋面樓面設(shè)計(jì)609.1屋面設(shè)計(jì)609.1.1 A板的配筋計(jì)算609.1.2 B板的配筋計(jì)算639.2樓面設(shè)計(jì)649.2.1板的配筋的計(jì)算6410. 樓梯設(shè)計(jì)6710.1 設(shè)計(jì)資料6710.2樓梯形式6710.3 梯段板設(shè)計(jì)6810.3.1 估算斜板厚6810.3.2荷載計(jì)算6810.3.3 截面設(shè)計(jì)6810.3.4 平臺(tái)板設(shè)計(jì)6910.3.5 平臺(tái)梁設(shè)計(jì)7011 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)7111.1 A軸柱和D軸柱設(shè)計(jì)7111.1.1初步確定基底

5、面積7211.1.2驗(yàn)算承載力7311.1.3基礎(chǔ)高度驗(yàn)算7411.1.4基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算7511.2 B、C軸柱設(shè)計(jì)7811.2.1初步確定基底面積7811.2.2驗(yàn)算承載力7811.2.3基礎(chǔ)高度驗(yàn)算79滿足要求8011.2.4基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算80*政府辦公樓設(shè)計(jì)1.建筑設(shè)計(jì)本工程為*政府行政辦公樓，建筑層數(shù)為五層。辦公樓是政府機(jī)關(guān)單位的，風(fēng)格要求莊重、大方，因此在建筑設(shè)計(jì)的時(shí)候，應(yīng)該注意建筑物外型力求均衡與穩(wěn)定。該辦公樓的體型采用單一體型中的矩形，這種體型建筑物的特點(diǎn)是明顯的主從關(guān)系和組合關(guān)系，造型統(tǒng)一，簡(jiǎn)潔，輪廓分明，給人以鮮明而強(qiáng)烈的印象，也可以將復(fù)雜的功能關(guān)系，多種不同用途的大小房

6、間，合理地、有效地加以簡(jiǎn)化、概括在簡(jiǎn)單的平面空間形式之中，便于采用統(tǒng)一的結(jié)構(gòu)布置。該辦公樓特點(diǎn)是主要體現(xiàn)在設(shè)計(jì)風(fēng)格上：以現(xiàn)代、簡(jiǎn)潔、大氣、莊重為主格調(diào)，裝修項(xiàng)目為簡(jiǎn)潔為主，裝飾配套要突出時(shí)代要求，體現(xiàn)輕裝修重裝飾的設(shè)計(jì)原則。墻面做法、樓面做法、屋面做法、散水見(jiàn)建筑施工圖建施。平面布置：一層布置主要有大廳、辦公室、衛(wèi)生間、接待室、貯藏室、檔案室、值班室和收發(fā)室組成；二層布置主要有辦公室、打字復(fù)印室、閱覽室、休息室和衛(wèi)生間組成；三四層布置主要有辦公室、休息室、小型會(huì)議室、中型會(huì)議室和衛(wèi)生間組成；五層布置主要有辦公室、休息室、中小型會(huì)議室、衛(wèi)生間組成；屋面為不上人屋面。豎向布置：由于辦公樓建筑面積較

7、大，使用人員眾多，流動(dòng)性大，豎向上則布置3部樓梯，三部樓梯均為平行雙跑樓梯。2.工程概況1. 工程名稱：*政府辦公樓設(shè)計(jì)2建筑面積：3196.2 m23建筑層數(shù)：五層4. 建筑高度：19.5m5結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) 6場(chǎng)地情況：場(chǎng)地平坦、無(wú)障礙物。7地質(zhì)情況：土質(zhì)均勻，無(wú)不良地質(zhì)發(fā)育；地基土為厚度較大的粘性土層，地基土承載力fak=200KPa,地下水埋藏較深，不考慮地下水影響。 8基本雪壓：0.45kN/m2。9基本風(fēng)壓：0.4kN/m2。10抗震設(shè)防烈度： 6度設(shè)防。11 建筑耐火等級(jí)：二級(jí)。12.建筑耐久年限：50年。3.結(jié)構(gòu)布置與計(jì)算簡(jiǎn)圖 3.1結(jié)構(gòu)選型與布置3.1.1結(jié)構(gòu)選型

8、采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系?；A(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)和聯(lián)合基礎(chǔ)。3.1.2結(jié)構(gòu)布置本框架結(jié)構(gòu)采用雙向承重梁抗側(cè)力體系，其整體性和受力性能都很好，框架梁、柱軸線重合，對(duì)于梁柱軸線不重合在同一平面內(nèi)時(shí)，梁柱軸線間偏心距不大于柱截面在該方向邊長(zhǎng)的1/4。結(jié)合建筑的平面立面和剖面布置情況，結(jié)構(gòu)平面布置如圖3.1；根據(jù)結(jié)構(gòu)布置，可計(jì)算L2/L1=6600/3900=1.7<2；走廊L2/L1=3900/2400=1.6<2 故均為雙向板。板厚的估算：雙向板的板厚(為雙向板的短向計(jì)算跨度)。h=(1/401/50) ×3900mm=97.5mm78mm，此設(shè)計(jì)中取h=100mm，考慮

9、到樓板的整體性故走廊處也取h=100，樓面板和屋面板結(jié)構(gòu)層厚度均取100mm。本建筑的材料選用如下：混凝土 C30（fC=14.3MPa ，Ec=3.0×107KN/m2）鋼筋：梁柱縱向受力筋采用HRB335級(jí)鋼筋，其余采用HPB235級(jí)鋼筋墻體；普通磚。窗; 鋁合金窗門： 木門和玻璃門3.2框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及梁柱線剛度由于本建筑結(jié)構(gòu)的質(zhì)量、剛度都比較均勻，故選用一榀框架進(jìn)行計(jì)算與配筋，其余框架因受力相同或相近故可參照此框架進(jìn)行配筋。現(xiàn)以軸線為例進(jìn)行計(jì)算。3.2.1梁柱截面尺寸估算框架梁：縱向框架梁： 取=500 =250125mm 即：hb=500mm250mm橫向框架梁： ×

10、;6600mm=825mm366.7mm 取 =600mm 取基礎(chǔ)梁： b×h=250mm×450mm框架柱：h=b=()Hi =()×4200mm=350mm233.3mm建筑總高度按19.5m算，小于30m的現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，設(shè)防烈度6度抗震，查抗震設(shè)計(jì)規(guī)范，該框架為四級(jí)抗震，最大軸壓比。采用C30混凝土，查得 ，假定每平方米荷載為14kN/m2，則柱子最大軸壓力 取柱子截面形狀為正方形。即b=h=400mm×400mm。為了簡(jiǎn)化施工，各柱截面從底層到頂層不改變，即取柱子尺寸為400mm×400mm。梁柱截面表見(jiàn)3.2.1表3.2.1 梁柱截面

11、表構(gòu)件橫向框架梁縱向框架梁基礎(chǔ)梁框架柱截面（mm×mm）250×600250×500250×450400×4003.2.2確定框架計(jì)算簡(jiǎn)圖（KJ-4）框架的計(jì)算單元如圖1-1所示。假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱截面尺寸都不變，故梁跨等于柱截面形心軸線間距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差定為0.45m，基礎(chǔ)頂面至室外地坪取為0.5m，故底層柱高取4.2 m+0.45+0.5m=5.15m，其余各層柱高均為3.6m。由此框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3.2.1所示。3.2.3框架梁柱的線剛度計(jì)算混凝土C

12、30， ，現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)梁慣性矩中框架梁，線剛度 為按矩形截面計(jì)算的慣性矩，左跨梁：i左跨梁中跨梁：i中跨梁右跨梁：i右跨梁 i左跨梁底層柱：i底層柱其余層柱：i其余層柱令余柱線剛度為1.0，則其余各桿件的相對(duì)線剛度為：i左跨梁i中跨梁i底柱 圖3.2.1 計(jì)算簡(jiǎn)圖及相對(duì)線剛度框架梁柱的相對(duì)線剛度如圖（3.2.1）所示，作為計(jì)算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。4.荷載計(jì)算4.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算4.1.1 屋面保護(hù)層：20厚水泥砂漿 0.02m×20 KN/m3 =0.4KN/ m2 防水層：三氈四油鋪小石子 0.4 KN/ m2 找平層：15厚水泥砂漿 0.015m×20KN/

13、 m3=0.3KN/ m2保溫層：50厚聚苯乙烯泡沫塑料 0.05m×0.5 KN/m3=0.025 KN/m2找坡層：40mm厚水泥爐渣找坡 0.04m×14 KN/m3=0.56 KN/m2結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.10m×25KN/m3=2.5KN/m2抹灰層：15mm厚混合砂漿抹灰 0.015m×17KN/m3=0.26KN/m2合計(jì)： 4.45kN/m24.1.2 標(biāo)準(zhǔn)層樓面、各層走廊樓面5厚陶瓷錦磚面層鋪實(shí)拍平，干水泥擦縫刷素水泥漿一道 0.12KN/ m225厚1：4干硬性水泥砂漿結(jié)合層 0.025m×20 KN/m3

14、=0.5 KN/ m215厚1：3水泥砂漿找平層 0.015m×20 KN/m3=0.3 KN/ m2結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.10m×25KN/m3=2.5 kN/m2抹灰層：10厚混合砂漿 0.015m×17KN/m3=0.26kN/m2合計(jì) 3.28kN/m2表4.1.1 樓屋面荷載值表荷載永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面（kN/ m2）3.282.0（走廊2.5）屋面（kN/ m2）4.450.54.1.3 梁自重 b×h=250mm×600mm梁自重： 25 KN/m3×0.25m×(0.6m-0.1m

15、)=3.13kN/m抹灰層： 15厚混合砂漿抹灰 0.37kN/m合計(jì)： 3.5kN/m2 b×h=250mm×500mm 自重 25 KN/m3×0.25m×(0.5m-0.1m)=2.5KN/m抹灰層 15厚混合砂漿 0.32KN/m合計(jì)： 2.82kN/m 基礎(chǔ)梁：b×h=250mm×450mm25 KN/m3 ×0.25m×0.45m=2.81 kN/m 4.1.4 柱自重 b×h=400mm×400mm自重 25 KN/m3×0.4m×0.4m=4kN/m抹灰層：1

16、0厚混合砂漿 0.01m×0.4m×4×17 KN/m3=0.27kN/m合計(jì)： 4.27kN/m表4.1.2 梁柱自重表構(gòu)件橫向框架梁縱向框架梁基礎(chǔ)梁柱自重（kN/ m）3.52.822.814.274.1.5 外縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻 （3.9m-0.4m）×(3.6m-0.5m)-(2.1m×2.4m)×0.24m×18KN/m3/3.9m=6.44kN/m鋁合金窗0.35 kN/m2 ×2.1m=0.74kN/m面貼瓷磚外墻面（含水泥砂漿打底共25厚）0.5 kN/m2×5.81 m2/3.9m=0

17、.74kN/m內(nèi)墻面混合砂漿抹灰17 KN/m3×5.81 m2×0.01m/3.9m=0.25kN/m合計(jì)： 8.17KN/m底層：縱墻 (5.15m-2.1m-0.45m-0.6m)×0.24m×18KN/m3=8.64kN/m鋁合金窗0.35 kN/m2×2.1m=0.74kN/m面貼瓷磚外墻面（含水泥砂漿打底共25厚） 0.5 kN/m2×7.91 m2/3.9m=1.01kN/m內(nèi)墻面混合砂漿抹灰17 KN/m3×7.91 m2×0.01m/3.9m=0.34kN/m合計(jì):10.73kN/m4.1.6內(nèi)縱

18、墻自重標(biāo)準(zhǔn)層縱墻 3.1m×0.24m×18 KN/m3=13.39kN/m墻面混合砂漿抹灰 2×17 KN/m3×0.01m×7.91 m2/3.9m=1.04kN/m合計(jì)： 14. 8kN/m底層：縱墻(5.15m-0.5m-0.45m)×0.24m×18KN/m3=18.14kN/m墻面混合砂漿抹灰2×17 KN/m3×(5.15m-0.5m-0.45m) ×(3.9m-0.4m)×0.01m=5kN/m合計(jì)： 23.14kN/m4.1.7 內(nèi)橫墻自重標(biāo)準(zhǔn)層內(nèi)橫墻(3.6m-0.

19、6m)×(6.6m-0.4m)×0.24m×18KN/m3/6.6m=12.17 kN/m10厚混合砂漿抹面 2×18.6 m2 ×0.01m×17 KN/m3/6.6m=0.96 kN/m 合計(jì)：13.13kN/m底層：內(nèi)橫墻(5.15m-0.6m-0.45m)×(6.6m-0.4m)×0.24m×18 KN/m3/6.6m=16.6 kN/m10厚混合砂漿抹面 2×22.32 m2×0.01m×17 KN/m3/6.6m=1.31 kN/m 合計(jì)： 17.91kN/m 4

20、.1.8外橫墻標(biāo)準(zhǔn)層外橫墻 底層外橫墻 4.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算4.2.1屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范查得 不上人屋面 0.5 kN/m2樓面：走廊 2.5 kN/m2辦公室、會(huì)議室 2.0 kN/m2 資料室、檔案室 2.5 kN/m2 4.2.2雪荷載=0.45 kN/m2屋面活荷載與雪荷載不同時(shí)考慮，兩者中取大值。4.3 板傳荷載示意圖4.3.1圖4.3.1 板傳荷載示意圖由于都是雙向板所以從四個(gè)角上作45o平分線，區(qū)格板便劃分成四個(gè)板塊。每格板塊上的荷載傳遞給相鄰的支承梁；因此，雙向板傳遞給支承梁的荷載分布為：雙向板長(zhǎng)邊支承梁上荷載呈梯形分布；短邊支承梁上荷載呈三角形分布。

21、支承梁結(jié)構(gòu)自重及抹灰荷載仍為均勻分布。4.3.2 A-B軸間框架梁屋面板傳荷載 為簡(jiǎn)化計(jì)算將其等效為均布荷載恒載：4.45 KN/m2×1.95m×2×1-2×(1.95/6.6)2+(1.95/6.6)3 =14.75 kN/m活載：0.5 KN/m2×1.95m×2×0.85=1.66 kN/m注：1-2×（1.95/6.6）+（1.95/6.6）=0.85樓面板傳荷載恒載：2×3.28 KN/m2×1.95m×0.85=10.87kN/m活載：2.0 KN/m2×1.9

22、5m×2×0.85=6.63 KN/m橫梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：3.5KN/mA-B軸間框架梁均布荷載為屋面梁:恒載=梁自重+板傳荷載=3.5KN/m+14.75KN/m =18.25KN/m活載=板傳荷載=1.66KN/m樓面梁:恒載=梁自重+板傳荷載+墻體重=3.5KN/m+10.87KN/m+13.13 KN/m=27.5KN/m活載=板傳荷載=6.63KN/m4.3.3 B-C軸間框架梁屋面板傳荷載:恒載 4.45 KN/m2×5/8×2×1.2m=6.68 KN/m活載 0.5 KN/m2×5/8×2×1.2m=0

23、.75 KN/m樓面板傳荷載:恒載 3.28 KN/m2×5/8×2×1.2m=4.92 KN/m活載 2.5 KN/m2×5/8×2×1.2m=3.75 KN/m梁自重3.5 KN/mB-C軸間框架梁均布荷載為：屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載=3.5KN/m+6.68 KN/m =10.18KN/m活載=板傳荷載=0.75kN/m樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載=3.5KN/m+4.92 KN/m =8.42KN/m活載=板傳荷載=3.75kN/m4.3.4 C-D軸間框架梁C-D軸間框架梁均布荷載與A-B軸間框架梁均布荷載完全相同4.3

24、.5 A軸柱縱向集中荷載的計(jì)算頂層柱女兒墻自重（做法：墻高800mm，100mm的混凝土壓頂）0.24m×0.8m×18 KN/m3+25KN/m3×0.1m×0.24m+(0.9m×2+0.24m) ×0.5 KN/m2=5.08KN/m頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載=5.08 KN/m×3.9m+2.82 KN/m×(3.9m-0.4m)+4.45 KN/m2×1.95m×3.9m×5/8=50.83 KN頂層柱活載=板傳活載=0.5KN/m2×1.95m

25、15;5/8×3.9m=2.38KN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=8.17KN/m(3.9m-0.4m)+2.82KN/m(3.9m-0.4m)+3.28KN/m2×1.95m5/83.9m=54.06KN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載=2.0KN/m21.95m5/83.9m=9.51KN基礎(chǔ)頂面恒載=墻體重+基礎(chǔ)梁自重4.3.6 B軸柱縱向集中荷載的計(jì)算頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載=2.82KN/m×(3.9-0.4)m+4.45KN/m2×1.95m×5/8×3.9m+4.45KN/m2×1.2m×0.84

26、×1.95m×2=48.51KN頂層柱活載=板傳活載=0.5KN/m2×1.95m×5/83.9m+0.5KN/m21.2m×0.84×1.95m×2=4.35KN 標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱活載 = 板傳活載 基礎(chǔ)頂面恒載=底層內(nèi)縱墻自重+基礎(chǔ)梁自重=15.55 KN/m×（3.9m-0.4m）+2.81KN/m×(3.9m-0.4m)=64.27KN C軸柱縱向集中荷載的計(jì)算與B軸柱相同，D軸柱縱向集中荷載與A軸柱縱向集中荷載相同?？蚣茉谪Q向荷載作用下的受荷總圖如圖4.3.2所示

27、圖4.3.2豎向受荷總圖注：1、圖中梁端各值單位為kN；梁跨中各值（均布荷載）單位為kN/m;括號(hào)內(nèi)為活載，沒(méi)有括號(hào)的為恒載。2、圖中數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值。3、圖中集中荷載偏心距為75mm,G為柱自重，單位為kN。4.4風(fēng)荷載計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算，作用在外墻面上的風(fēng)荷載可近似用作用在屋面梁和樓面梁處的等效集中荷載代替。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)指：式中 基本風(fēng)壓=0.4kN/m2 ； 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，因建設(shè)地點(diǎn)位于城市主要交通干道邊上，所以地面粗糙度為B類；風(fēng)荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得=1.3；風(fēng)振系數(shù)，基本自振周期對(duì)于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)可用下層柱高； 上層柱高； B迎風(fēng)面的寬度

28、，B=3.9m。例如第一層的風(fēng)荷載作用力=1.0×1.3×1.00×0.4×（4.65+3.6）×3.9/2=8.37KN其余各層計(jì)算略，見(jiàn)表4.4.1表4.4.1 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值19.051.611.01.30.43.61.88.8215.451.151.01.30.43.63.68.411.851.051.01.30.43.63.67.678.251.001.01.30.43.63.67.34.651.001.01.30.44.653.68.37注：5. 風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算5.1側(cè)移剛度D表5.1.1 橫向2-5層D值的計(jì)算構(gòu)件名稱A

29、軸柱0.5328867B軸柱0.70411733C軸柱0.70411733D軸柱0.0.5328867表5.1.2 橫向底層D值的計(jì)算構(gòu)件名稱A軸柱0.7233925B軸柱0.8994881C軸柱0.8994881D軸柱0.7233925注：表中值見(jiàn)表3.2.25.2風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算：式中 第j層的總剪力； 第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和； 第j層的層間位移。第一層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計(jì)算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點(diǎn)側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和，頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。J層側(cè)移 Uj=jiUj 頂點(diǎn)側(cè)移U=j

30、nUj表5.2.1 風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算層次58.828.82412000.00021/1681648.417.22412000.00041/861337.6724.89412000.00061/595927.332.19412000.00081/460718.3740.56176120.00231/2236側(cè)移驗(yàn)算：層間側(cè)移最大值 1/2236<1/550 （滿足要求）6 內(nèi)力計(jì)算6.1 概述為了簡(jiǎn)化計(jì)算，考慮如下幾種單獨(dú)受荷情況：（1）恒載作用；（2）活載作用；（3）風(fēng)荷載作用（從左向右，或從右向左）對(duì)于第（1）、（2）種情況采用二次彎矩分配法計(jì)算；對(duì)于第（3）種情況采用D值法計(jì)

31、算。本一榀框架的剛度、傳遞系數(shù)和彎矩分配系數(shù)如下圖6.1.1 圖6.1.1框架各桿件的剛度、傳遞系數(shù)和彎矩分配系數(shù)，括號(hào)內(nèi)為傳遞系數(shù)6.2恒載作用6.2.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值在屋面和樓面處引起的固端彎矩頂層： 邊跨(A-B)梁：；中跨(B-C)梁：；其他層： 邊跨梁：； 中跨梁：6.2.2 柱集中荷載偏心矩頂層：其它層：6.2.3 恒荷載作用下的簡(jiǎn)支跨中彎矩6.2.4二次彎矩分配過(guò)程 采用二次彎矩分配法計(jì)算框架在恒載作用下的彎矩，分配過(guò)程如圖6.2.1因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)對(duì)稱所以只畫出一半。 圖6.2.1恒載作用下的二次彎矩分配圖（單位：）6.2.5 恒載標(biāo)準(zhǔn)值作用下引起的內(nèi)力恒載標(biāo)準(zhǔn)值下AB跨和CD跨梁端剪力

32、計(jì)算 表6.2.1層次518.256.660.235.3854.8565.61427.56.690.752.2088.5592.95327.56.690.753.5887.1794.33227.56.690.752.4788.2893.22127.56.690.753.3187.4494.06恒載標(biāo)準(zhǔn)值下BC跨梁端剪力計(jì)算 表6.2.2 層次510.182.412.22012.2212.2248.422.410.1010.110.138.422.410.1010.110.128.422.410.1010.110.118.422.410.1010.110.1 恒載標(biāo)準(zhǔn)值下A柱和D柱軸力計(jì)算 表6

33、.2.4層次截面橫梁傳剪力（KN）集中荷載F（KN）柱重（KN）柱軸力（KN）5上54.8550.8315.37105.68下121.054上88.5554.0615.37263.66下279.033上87.1754.0615.37420.26下435.632上88.2854.0615.37577.97下593.341上87.4454.0621.99734.84下756.83 恒載標(biāo)準(zhǔn)值下B柱和C柱軸力計(jì)算 表6.2.5層次截面右橫梁傳剪力（KN）左橫梁傳剪力（KN）集中荷載F（KN）柱重（KN）柱軸力（KN）5上12.2265.6148.5115.37126.34下141.714上10.19

34、2.9593.2615.37338.02下353.393上10.194.3393.2615.37551.08下566.452上10.193.2293.2615.37763.03下778.41上10.194.0693.2615.37975.82下997.816.2.6繪制內(nèi)力圖彎矩圖如圖6.2.2，剪力圖如6.2.3，軸力圖如6.2.4 圖6.2.2恒載作用下M圖（） 圖6.2.3 恒載作用下V圖（） 圖6.2.4 恒載作用下N圖（）6.3活荷載作用活載按滿布計(jì)算，此時(shí)跨中彎矩應(yīng)乘以1.1-1.2的放大系數(shù)。6.3.1活載標(biāo)準(zhǔn)值在屋面和樓面處引起的固端彎矩頂層： 邊跨(A-B)梁、（C-D）梁：

35、；中跨(B-C)梁：；其他層： 邊跨梁：； 中跨梁：6.3.2 柱集中荷載偏心矩頂層：其他層：6.3.3 活荷載作用下的簡(jiǎn)支跨中彎矩6.3.4二次彎矩分配過(guò)程 采用二次彎矩分配法計(jì)算框架在活載作用下的彎矩，分配過(guò)程如圖6.3.1 圖6.3.1活載作用下的二次彎矩分配圖（單位：）6.3.5活載標(biāo)準(zhǔn)值作用下引起的內(nèi)力 活載標(biāo)準(zhǔn)值下邊跨梁端剪力計(jì)算 表6.3.1層次51.666.65.480.315.175.7946.636.621.881.3420.5423.2236.636.621.881.2220.6623.126.636.621.881.2020.6823.0816.636.621.881.

36、6120.2723.49活載標(biāo)準(zhǔn)值下中跨梁端剪力計(jì)算 表6.3.2層次50.752.40.900.90.943.752.44.504.54.533.752.44.504.54.523.752.44.504.54.513.752.44.504.54.5 活載標(biāo)準(zhǔn)值下邊柱軸力計(jì)算 表6.3.3層次截面橫梁傳剪力（KN）集中荷載F（KN）柱軸力（KN）5上5.172.387.55下7.554上20.549.5137.6下37.63上20.669.5167.77下67.772上20.689.5197.96下97.961上20.279.51127.74下127.74活載標(biāo)準(zhǔn)值下中柱軸力計(jì)算 表6.3.4

37、層次截面橫梁傳剪力（KN）集中荷載F（KN）柱軸力（KN）5上0.94.355.25下5.254上4.519.3429.09下29.093上4.519.3452.93下52.932上4.519.3476.77下76.771上4.519.34100.61下100.616.3.6繪制內(nèi)力圖彎矩圖如圖6.3.1，剪力圖如6.3.2，軸力圖如6.3.3圖6.3.1活載作用下M圖（） 圖6.3.2 活載作用下V圖（）圖6.3.3 活載作用下N圖（）6.4風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算框架在風(fēng)荷載（從左向右吹）下的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計(jì)算。其步驟為：（1）求各柱反彎點(diǎn)的剪力值（2）求各柱反彎點(diǎn)高度（3）求各柱的

38、桿端彎矩及梁彎矩（4）求各柱的軸力和梁剪力第i層第m柱所分配的剪力為： ，見(jiàn)表4.4.1。框架柱反彎點(diǎn)位置，,計(jì)算結(jié)果如表6.4.1-6.4.2所示。表6.4.1 A D軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h/my0y1y2y3yyh/m53.62.270.410000.411.4843.62.270.4500000.451.6233.62.270.50000.51.8023.62.270.50000.51.8015.153.420.550000.552.83表6.4.2 B C軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號(hào)h/my0y1y2y3yyh/m53.62.270.450000.451.6243.62.270.50000

39、.51.833.62.270.500000.501.823.62.270.500000.501.815.153.420.550000.552.83框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計(jì)算，計(jì)算過(guò)程如表6.4.3-6.4.5所示。 中柱處的梁： 邊柱處的梁： 表6.4.3 風(fēng)荷載作用下A軸、D軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算層號(hào)58.824120088670.2151.901.484.042.804.04417.224120088670.2153.7021.627.336.010.13324.894120088670.2155.3511.809.639.6315.63232.194120088670

40、.2156.9211.8012.4612.4622.09140.561761239250.2239.0452.8320.9625.6233.42表6.4.4 風(fēng)荷載作用下B、C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算層號(hào)58.8241200117330.2852.511.624.974.071.323.65417.2241200117330.2854.911.88.848.843.429.49324.8941200117330.2857.091.812.7612.765.7215.88232.1941200117330.2859.171.816.5116.517.7621.51140.561761248

41、810.27711.242.8326.0531.3811.2831.28框架柱軸力與梁端剪力的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表6.4.5。表6.4.5 風(fēng)荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力層號(hào)梁端剪力/KN柱軸力/KNB軸C軸50.813.040.81-0.81-2.23-2.232.232.230.8142.057.912.05-2.86-5.86-8.095.868.092.8633.2313.233.23-6.09-10-18.091018.096.0924.5217.934.52-10.61-13.41-31.513.4131.510.6116.7726.076.77-17.38-19.3-50.819.3

42、50.817.38注：軸力壓力為“+”，拉力為“-”。7. 內(nèi)力組合7.1 根據(jù)結(jié)構(gòu)類型，地震烈度，房屋高度等因素，本工程框架抗震等級(jí)為四級(jí)，設(shè)防烈度為6度，不需要進(jìn)行抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，只需進(jìn)行抗震構(gòu)造。各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值： 式中

43、柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計(jì)算簡(jiǎn)圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制界面處的值。為了簡(jiǎn)化起見(jiàn)，也可采用軸線處內(nèi)力值，這樣算的的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點(diǎn)。7.2 框架梁內(nèi)力組合內(nèi)力組合取了頂層，標(biāo)準(zhǔn)層和底層具有代表性的三層，進(jìn)行內(nèi)力組合，其他層內(nèi)力組合參考此三層。由于CD梁與AB梁內(nèi)力相同，故內(nèi)力組合時(shí)和AB梁一樣，配筋時(shí)間同AB梁一樣。各內(nèi)力組合見(jiàn)表7.2.1-7.2.6表7.2.1 用于承載力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表（梁AB）層號(hào)恒載活載左風(fēng)右風(fēng)及相應(yīng)的V及相應(yīng)的V及相應(yīng)的M組合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值組合項(xiàng)目值5左M-21.8-4.215

44、.43-5.43+0.7+-30.18+0.6-29.27V61.446.77-1.131.1367.3168.89中M62.965.571.9-1.9+0.669.67V右M-61.85-7.37-1.621.62+0.6-70.19+0.6-70.19V-74.35-7.64-1.131.13-82.67-82.674左M-22.63-14.4813.61-13.61+0.7+-46.38+0.6-45.28V99.6626.9-2.872.87121.36128.28中M41.2822.654.69-4.69+0.666.74V右M-39.02-26.12-4.214.21+0.6-67.67+0.6-67.67V-104.94-30.65-2.872.87-137.31-137.311左M-14.35-12.5844.89-44.89+0.7+-68.05+0.6-53.86V98.3326.52-9.489.48126.37130.54中M45.4321.9115.47-15.47+0.676.62V右M-39-26.55-13.9013.90+0.6-73.89+0.6-73.89V-106.27