16m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計(jì)算書-II級路

1、預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用圖設(shè)計(jì)成套技術(shù) 16m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板計(jì)算書預(yù)應(yīng)力混凝土公路橋梁通用圖設(shè)計(jì)成套技術(shù)通用圖設(shè)計(jì)計(jì)算書16m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計(jì)算（二級公路） 設(shè)計(jì)計(jì)算人： 日期： 復(fù)核核對人： 日期：單位審核人： 日期：項(xiàng)目負(fù)責(zé)人： 日期： 編制單位：湖南省交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)院編制時(shí)間：二六年七月16m簡支裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板配束計(jì)算1 設(shè)計(jì)依據(jù)及相關(guān)資料1.1計(jì)算項(xiàng)目采用的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范1.公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）2.公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）3.公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62

2、-2004）1.2參與計(jì)算的材料及其強(qiáng)度指標(biāo) 材料名稱及強(qiáng)度取值表 表1.1材 料項(xiàng) 目參 數(shù)C40 混凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fck26.8MPa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度ftk2.40MPa抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度fcd18.4MPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度ftd1.65MPa抗壓彈性模量Ec32500MPa計(jì)算材料容重26kN/m3線膨脹系數(shù)0.00001s15.2低松弛鋼鉸線抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk1860MPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度fpd1260MPa抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度fpd390MPa彈性模量Ep1.95105MPa管道摩擦系數(shù)0.225管道偏差系數(shù)k0.0015 張拉控制應(yīng)力con0.75fpk鋼絲松弛系數(shù)0.3單端錨具回縮值L6mm普通鋼筋HR

3、B335抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fsk335MPa抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度fsd280MPa抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度fsd280MPa1.3 荷載等級荷載等級：公路II級；1.4 作用荷載、荷載組合、荷載作用簡圖1永久作用：結(jié)構(gòu)重力、預(yù)加力和混凝土的收縮及徐變作用2可變作用：汽車荷載、溫度作用 整體溫升溫將取20度,負(fù)溫差為正溫差的-0.5倍。圖1.1 豎向梯度溫度(尺寸單位mm)3.作用效應(yīng)組合（1）承載能力極限狀態(tài) 組合設(shè)計(jì)值Sud=1.2永久作用 +1.4汽車荷載+0.81.4溫度汽車荷載計(jì)沖擊力，組合值還應(yīng)乘的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1（2）正常使用極限狀態(tài) 作用短期效應(yīng)組合：永久作用+0.7汽車荷載+0.8溫度梯度+1.0均

4、勻溫度作用 作用長期效應(yīng)組合：永久作用+0.4汽車+0.8溫度梯度+1.0均勻溫度作用1.5 計(jì)算模式、重要性系數(shù)按簡支結(jié)構(gòu)計(jì)算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.0。1.5 總體項(xiàng)目組、專家組指導(dǎo)意見1在計(jì)算收縮徐變時(shí)，考慮存梁期為90天。2采用預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，考慮現(xiàn)澆層厚度的一半混凝土參與結(jié)構(gòu)受力。1.6 計(jì)算單位的審核指導(dǎo)意見2計(jì)算2.1 計(jì)算模式圖、所采用軟件采用橋梁博士V3.0.2計(jì)算，計(jì)算共分5個(gè)階段，即4個(gè)施工階段和1個(gè)使用階段，各階段情況見表2.1，各施工階段計(jì)算簡圖見圖2.1施工順序表 表2.1階段號工 作 內(nèi) 容1空心板預(yù)制2張拉預(yù)應(yīng)力鋼束3澆注鉸縫混凝土4澆注橋面鋪裝，安裝防撞欄桿5使

5、用階段圖 2.1 施工階段計(jì)算簡圖2.2 計(jì)算結(jié)果及結(jié)果分析2.2.1中板計(jì)算結(jié)果及結(jié)果分析1.持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算（1）正截面承載能力極限計(jì)算正截面承載能力極限計(jì)算見圖2.2：圖 2.2 正截面承載能力極限計(jì)算結(jié)果由圖2.2可以看出，構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值，正截面承載能力極限狀態(tài)滿足公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）4.1.6的要求。（2）受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力驗(yàn)算驗(yàn)算距離支座中心h/2截面和腹板寬度變化處的截面，驗(yàn)算結(jié)果見表2.2 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算結(jié)果表 表2.2驗(yàn)算位置Vcs (kN)Vpb(kN)總抗力(kN)設(shè)計(jì)剪力(kN)VR/Vd滿足

6、尺寸h/21126.2185.71312.0368.33.562是是腹板寬度變化處1219.3185.71405.0314.14.473是是表中：Vcs斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值，Vpb與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計(jì)值。由表2.2可以看出，構(gòu)件斜截面抗剪承載力大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值，斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）5.2.5和5.2.6的要求。2.持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算（1）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗(yàn)算a荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖2.3圖 2.3

7、 荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.3中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.3.1條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下 的要求。b荷載長期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖2.4圖 2.4 荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.4可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.3.1條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在長期效應(yīng)組合下 的要求。c預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下斜截面抗裂性驗(yàn)算見圖2.5圖 2.5 荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗(yàn)算圖從圖

8、2.5可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為0.9MPa，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.3.1條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件 的要求。（2）變形計(jì)算a撓度驗(yàn)算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，結(jié)構(gòu)的位移見圖2.6。圖 2.6 短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中的剛度并考慮撓度長期增長系數(shù)（C40為1.45），計(jì)算的撓度為：，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.5.3的要求。b預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合產(chǎn)生結(jié)構(gòu)的位移見圖2.7。圖 2.7 短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)

9、生的反拱值為0.0122m。從圖2.8可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為0.0286m，C40混凝土的撓度長期增長系數(shù)為1.45，故考慮荷載長期效應(yīng)的影響下，最終計(jì)算跨中的最大撓度為：0.0286m/0.951.450.0437m。預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0122m，預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為2.0，故0.0122m2.00.0244m0.0437m。因?yàn)橛深A(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.5.5條預(yù)拱度為0.0437m-0.0244m0.0193m。3.持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算(1)正截面混凝

10、土的壓應(yīng)力驗(yàn)算正截面混凝土的壓應(yīng)力見圖2.8 圖 2.8 正截面混凝土的壓應(yīng)力圖從圖2.8看出正截面混凝土的壓應(yīng)力最大值，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中7.1.5條的要求。(2)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力見表2.3，從表中可以看出鋼束拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中7.1.5條鋼絞線應(yīng)力的要求。 鋼束拉應(yīng)力表 表2.3鋼束號最大應(yīng)力(MPa)容許最大拉應(yīng)力(MPa)是否滿足111421209是211481209是(3)斜截面混凝土的主應(yīng)力斜截面混凝土的主壓和主拉應(yīng)力見圖2.9：圖 2.9 斜截面混凝土的主壓和主拉應(yīng)力圖從圖2.9可以看出：混凝土的主

11、壓應(yīng)力最大值：，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中7.1.6條的要求；混凝土的主拉應(yīng)力最大為1.1MPa， ,可僅按構(gòu)造規(guī)定設(shè)置箍筋。3.短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況第二、三和第四施工階段的應(yīng)力見圖2.10、2.11和2.12： 圖 2.10 第二施工階段應(yīng)力圖 圖 2.11 第三施工階段應(yīng)力圖 圖 2.12 第四施工階段應(yīng)力圖從圖2.10、2.11和2.12可以看出最大壓應(yīng)力：滿足滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中7.2.8條的要求；施工階段沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力。2.2.2懸臂長為0.63m的邊板計(jì)算結(jié)果及結(jié)果分析1.持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算（1）正截面承載能力極限計(jì)算正截

12、面承載能力極限計(jì)算見圖2.13：圖 2.13 正截面承載能力極限計(jì)算結(jié)果由圖2.13可以看出，構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值，正截面承載能力極限狀態(tài)滿足公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）4.1.6的要求。（2）受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力驗(yàn)算驗(yàn)算距離支座中心h/2截面和腹板寬度變化處的截面，驗(yàn)算結(jié)果見表2.4 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算結(jié)果表 表2.4驗(yàn)算位置Vcs (kN)Vpb(kN)總抗力(kN)設(shè)計(jì)剪力(kN)VR/Vd滿足尺寸h/21097.5227.31324.8525.83.125是是腹板寬度變化處1201.4227.31428.7449.63.916是是表中：Vc

13、s斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值，Vpb與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計(jì)值。由表2.4可以看出，構(gòu)件斜截面抗剪承載力大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值，斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）5.2.5和5.2.6的要求。2.持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算（1）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗(yàn)算a荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖2.14圖 2.14 荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.14中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.3.

14、1條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下 的要求。b荷載長期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖2.15圖 2.15 荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.15可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.3.1條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在長期效應(yīng)組合下 的要求。c預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下斜截面抗裂性驗(yàn)算見圖2.16圖 2.16 荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.17可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為0.9MPa，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.3.1條A類預(yù)

15、應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件 的要求。（2）變形計(jì)算a撓度驗(yàn)算按短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，結(jié)構(gòu)的位移見圖2.17。圖 2.17 短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中的剛度并考慮撓度長期增長系數(shù)（C40為1.45），計(jì)算的撓度為：，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.5.3的要求。b預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合產(chǎn)生結(jié)構(gòu)的位移見圖2.18。圖 2.18 短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值為0.0131m。從圖2.18可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為0.0282m，C40混凝土的撓度長期增

16、長系數(shù)為1.45，故考慮荷載長期效應(yīng)的影響下，最終計(jì)算跨中的最大撓度為：0.0282m/0.951.450.0430m。預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0131m，預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為2.0，故0.0131m2.00.0262m0.0430m。因?yàn)橛深A(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.5.5條預(yù)拱度為0.0430m-0.0262m0.0268m。3.持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算(1)正截面混凝土的壓應(yīng)力驗(yàn)算正截面混凝土的壓應(yīng)力見圖2.19 圖 2.19 正截面混凝土的壓應(yīng)力圖從圖2.19看出正截面混凝土的壓應(yīng)力最

17、大值，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中7.1.5條的要求。(2)預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力見表2.5，從表中可以看出鋼束拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中7.1.5條鋼絞線應(yīng)力的要求。 鋼束拉應(yīng)力表 表2.5鋼束號最大應(yīng)力(MPa)容許最大拉應(yīng)力(MPa)是否滿足111391209是211521209是(3)斜截面混凝土的主應(yīng)力斜截面混凝土的主壓和主拉應(yīng)力見圖2.20：圖 2.20 斜截面混凝土的主壓和主拉應(yīng)力圖從圖2.20可以看出：混凝土的主壓應(yīng)力最大值：，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中7.1.6條的要求；跨中截面1.5MPa為正應(yīng)力

18、，混凝土的主拉應(yīng)力最大為1.0 MPa， ,可僅按構(gòu)造規(guī)定設(shè)置箍筋。3.短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算短暫狀況第二、三和第四施工階段的應(yīng)力見圖2.21、2.22和2.23： 圖 2.21 第二施工階段應(yīng)力圖 圖 2.22 第三施工階段應(yīng)力圖 圖 2.23 第四施工階段應(yīng)力圖從圖2.21、2.22和2.23可以看出最大壓應(yīng)力：滿足滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中7.2.8條的要求；施工階段沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力。2.2.3懸臂長為0.38m的邊板計(jì)算結(jié)果及結(jié)果分析1.持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算（1）正截面承載能力極限計(jì)算正截面承載能力極限計(jì)算見圖2.24：圖 2.24 正截面承載能力極限計(jì)算結(jié)果由圖2

19、.24可以看出，構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值，正截面承載能力極限狀態(tài)滿足公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）4.1.6的要求。（2）受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力驗(yàn)算驗(yàn)算距離支座中心h/2截面和腹板寬度變化處的截面，驗(yàn)算結(jié)果見表2.6 斜截面抗剪承載力驗(yàn)算結(jié)果表 表2.6驗(yàn)算位置Vcs (kN)Vpb(kN)總抗力(kN)設(shè)計(jì)剪力(kN)VR/Vd滿足尺寸h/21122.4185.71308.1388.13.371是是腹板寬度變化處1216.3185.71402.5329.34.259是是表中：Vcs斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值，Vpb與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼

20、筋抗剪承載力設(shè)計(jì)值。由表2.6可以看出，構(gòu)件斜截面抗剪承載力大于作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)值，斜截面抗剪承載能力極限狀態(tài)滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）5.2.5和5.2.6的要求。2.持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算（1）預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面抗裂驗(yàn)算a荷載短期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂性驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖2.25圖 2.25 荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.25中可以看出，短期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.3.1條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下 的要求。b荷載長期效應(yīng)組合作用下正截面抗裂

21、性驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算見圖2.26圖 2.26 荷載長期效應(yīng)組合作用下抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.26可以看出，長期效應(yīng)組合作用下沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.3.1條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在長期效應(yīng)組合下 的要求。c預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件斜截面斜抗裂驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合作用下斜截面抗裂性驗(yàn)算見圖2.27圖 2.27 荷載短期效應(yīng)組合作用下斜抗裂性驗(yàn)算圖從圖2.27可以看出，短期效應(yīng)組合作用下斜截面主拉應(yīng)力最大為0.9MPa，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.3.1條A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件 的要求。（2）變形計(jì)算a撓度驗(yàn)算按短期效應(yīng)組

22、合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移，結(jié)構(gòu)的位移見圖2.28。圖 2.28短期效應(yīng)組合并消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的位移圖按公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中的剛度并考慮撓度長期增長系數(shù)（C40為1.45），計(jì)算的撓度為：，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.5.3的要求。b預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置短期效應(yīng)組合產(chǎn)生結(jié)構(gòu)的位移見圖2.29。圖 2.29 短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的位移預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值為0.0119m。從圖2.8可知，在荷載短期效應(yīng)組合下，跨中的最大撓度為0.0271m，C40混凝土的撓度長期增長系數(shù)為1.45，故考慮荷載長期效應(yīng)的影響下，最終計(jì)算跨中的最大撓度為：0.0271m/0.951.450.0414m。預(yù)加力產(chǎn)生的最大反拱值為0.0119m，預(yù)加力產(chǎn)生的反拱值長期增長系數(shù)為2.0，故0.0119m2.00.0238m0.0414m。因?yàn)橛深A(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度，應(yīng)設(shè)預(yù)拱度。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中6.5.5條預(yù)拱度為0.0414m-0