混凝土測試題

1、僅供個(gè)人參考一、填空題（共8題）1. 單向板肋梁樓蓋荷載的傳遞途徑樓面（屋面）荷載次梁一 主梁一 柱f基礎(chǔ)f 地基。2. 在鋼筋混凝土單向板設(shè)計(jì)中，板的短跨方計(jì)算配置鋼筋，長跨方向按構(gòu)造要求配置 鋼筋。3. 多跨連續(xù)梁板的內(nèi)力計(jì)算方法彈性計(jì)算法和塑性計(jì)算法兩種方法。For pers onal use only in study and research; not for commercial use4. 四邊支承板按彈性理論分析,當(dāng)_2_時(shí)為一單向板.；當(dāng)L/L1<_2時(shí)為雙向板。5. 常用的現(xiàn)澆樓梯有板式樓梯_和式樓梯種。6對于跨度相差小于的現(xiàn)澆鋼筋混凝土連續(xù)梁、板，可按等跨連續(xù)梁進(jìn)行

2、內(nèi)力計(jì)算。For pers onal use only in study and research; not for commercial use 7、雙向板上荷載向兩個(gè)方向傳遞，長邊支承梁承受的荷載為分布；短邊支承梁承受的荷載 為三角形分布 8、按彈性理論對單向板肋梁樓蓋進(jìn)行計(jì)板的折算恒載g' = g +1 p ,折算活載；=丄p2 29、對結(jié)構(gòu)的極限承載力進(jìn)行分析時(shí)，需要滿足三個(gè)條件限條件、機(jī)動(dòng)條件和平衡條 仁。當(dāng)三個(gè)條件都能夠滿足時(shí)，結(jié)構(gòu)分析得到的解就是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載。10對結(jié)構(gòu)的極限承載能力進(jìn)行分析時(shí)，滿動(dòng)條件和 平衡條件的解稱為上限解，上限 解求得的荷載值大于真實(shí)解；滿足

3、限條件和 平衡條件的解稱為下限解，下限解求得的荷 載值小于真實(shí)解。11在計(jì)算鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋中次梁在其支座處的配筋時(shí)，次梁的控制截面位置應(yīng)取在支 座 邊緣 處，這是因?yàn)橹ё吘壧幋瘟簝?nèi)力較大而截面高度較小。12鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布有兩個(gè)過程，第一過程裂由形成與開展引起的, 第二過程是由于塑性鉸的形成與轉(zhuǎn)動(dòng)n起的。13按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁、板的內(nèi)力時(shí)，計(jì)算跨度一般座中心線之間的距離。按塑性理 論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度一般凈跨。14在現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋中，單向板的長跨方向應(yīng)放置分布鋼筋，分布鋼筋的主要作用是：承擔(dān) 在長向?qū)嶋H存在的一些彎矩、抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的內(nèi)力、將板上

4、作用的集中荷載 分布到較大面積上，使更多的受力筋參與工作、固定受力鋼筋位置。15鋼筋混凝十塑性鉸與一般鉸相比，其主要的不同點(diǎn)是：只能單向轉(zhuǎn)動(dòng)且轉(zhuǎn)動(dòng)能力有限、能承受 一定彎矩、有一定區(qū)域（或長度）16塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)限度，主要取決于鋼筋種類、配筋率凝十的極限壓應(yīng)變當(dāng)?shù)突蛑械扰浣?率，即相對受壓區(qū)高度值較低時(shí)，其內(nèi)力重分布主要取決筋的流幅這時(shí)內(nèi)力重分布充 分的。當(dāng)配筋率較高即即值較大時(shí)，內(nèi)力重分布取決于凝十的壓應(yīng)變其內(nèi)力重分布是充 分的。17為使鋼筋混凝土板有足夠的剛度，連續(xù)單向板的厚度與跨度之比宜大于18柱作為主梁的不動(dòng)鉸支座應(yīng)滿柱線剛度比/i_5條件，當(dāng)不滿足這些條件時(shí)，計(jì)算簡 圖應(yīng)按框架梁計(jì)算。

5、19整體單向板肋梁樓蓋中，連續(xù)主、次梁按正截面承載力計(jì)算配筋時(shí)，截面計(jì)算，支 座按矩形截面計(jì)算。20在主梁與次梁交接處，主梁內(nèi)應(yīng)附置箍筋或吊筋21雨篷除應(yīng)對雨篷梁、板的承載力進(jìn)行計(jì)算外，還必整體抗頃慚算。22現(xiàn)澆梁式樓梯的斜梁，不論是直線形或折線形，都簡化成水平簡支梁計(jì)算。23雙向板按彈性理論計(jì)算，中彎矩計(jì)算公式"）=mx my ,myv）= my mx，式中的稱為 泊桑比（泊松比）,可取為）.2。24現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋分析時(shí)，對于周邊與梁整澆的板中截面及支座截面的計(jì)算彎矩 可以乘0.8的折減系數(shù)。25在單向板肋梁樓蓋中，板的跨度一般般以2.7 m為宜，次梁的跨度以-6仃為宜，主 梁

6、的跨度以58 m為宜。26混凝土梁、板結(jié)構(gòu)按其施工方法可分為整體式、裝配式、和裝配整體式 三 種形式。27現(xiàn)澆整體式樓蓋結(jié)構(gòu)按樓板受力和支承條件的不同又分板肋梁樓蓋 雙向板肋梁樓 蓋、無梁樓蓋和井式樓蓋等四種。28肋形樓蓋一般|板、衛(wèi)梁、丄梁組成，每一區(qū)格板一般四邊均有梁或墻支承，形成四邊 支承梁。當(dāng)/h - 2時(shí)按單向板設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)時(shí)僅考慮在S邊方向的受彎，對于長的受彎只 作局部處理，這種板叫做“單向板”2/h豈2按雙向板設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)中必須考慮長向和短向 兩向受彎的板叫做雙向板”。29單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于功能要求，在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡單、整齊、經(jīng)濟(jì)、 適用。柱網(wǎng)盡量布置長方形或正方形

7、。主梁有沿橫向和縱向兩種布置方案。30按彈性理論的計(jì)算是指在進(jìn)行梁（板）結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析時(shí)，假定梁理板的彈性體, 可按結(jié)構(gòu)力學(xué)的一般方法進(jìn)行計(jì)算。31單向板肋梁樓蓋的板、次梁、主梁均分別為支承在主梁、柱或墻上。計(jì)算時(shí)對于板 和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視座。由此引起的誤差，可在計(jì)算時(shí)所取的 度、荷載及彎矩值中加以調(diào)整。32當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相過10址，可作為等跨計(jì)算。這時(shí)，當(dāng) 計(jì)算各跨跨中截面彎矩時(shí)，應(yīng)各自的跨度計(jì)算；當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按相鄰兩跨計(jì)算 跨度的平均值計(jì)算。33對于超過五跨的多跨連作用續(xù)梁、板，五按來計(jì)算其內(nèi)力。當(dāng)梁板跨度少于五跨時(shí)，仍 按實(shí)際

8、跨數(shù)計(jì)算。34作用在樓蓋上的荷載永久荷載和可變荷載。永久荷載是結(jié)構(gòu)在使用期間內(nèi)基本不變的荷 載：可變荷載是結(jié)構(gòu)在使用或施工期間內(nèi)時(shí)有時(shí)無的可變作用的荷載。35當(dāng)樓面梁的負(fù)荷面積很大時(shí)，活荷載全部滿載的概率比較小，適當(dāng)降低樓面均布活荷載更能符 合實(shí)際。因此設(shè)計(jì)樓面梁時(shí)，應(yīng)按荷載規(guī)范對樓面活荷載減系數(shù)后取用。36求某跨跨中截面最大正彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)跨內(nèi)布置，然后隔跨布置37求某跨跨中截面最小正彎矩（或最大負(fù)彎矩）時(shí)不布置活載而在相鄰兩跨布置活荷載，然后隔跨布置。38求某一支座截面最大負(fù)彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)該在左右兩跨布置然后隔跨布置。39內(nèi)力包絡(luò)圖中，某截面的內(nèi)力值就是該截面在任意活荷載布置下可能出現(xiàn)

9、力值。根 據(jù)彎矩包絡(luò)圖，可以檢驗(yàn)受力縱筋抵抗彎矩的能力并確定斷或彎起的位置和數(shù)量040為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影晌般采用增大恒載和相應(yīng)減小活荷載的辦法來處理，以折 算荷載來代替實(shí)際計(jì)算荷載。當(dāng)板或梁支承在磚墻上時(shí)，不得載行折算。主梁按連續(xù)梁計(jì) 算時(shí)，一般柱的剛度較，柱對梁的約束作小，故對主梁荷蘇進(jìn)行折減。41考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，不僅可以消彈性力論計(jì)算和截面按極限狀態(tài)設(shè)計(jì)二者之間的矛盾，而且可以合理地估計(jì)構(gòu)件的承載力。同時(shí)又能符合結(jié)構(gòu)工作的 實(shí)際情況，節(jié)約材料，獲得一定的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。42關(guān)于連續(xù)板、梁考慮內(nèi)力塑性重分布的計(jì)算方法很多，目前工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)用較多的是彎矩 調(diào)

10、幅法。即調(diào)整（一般降低）按彈性理論計(jì)算得到的某些大彎矩值43控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的44為了保證塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能規(guī)范規(guī)定：相對受壓區(qū)高度0.35 °愈大，截面塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力或極限塑性轉(zhuǎn)角小。45為了滿足平衡條件，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎眺 絕對值的平均值與調(diào)整后跨中彎矩Me之和，應(yīng)不小于簡支梁計(jì)算的跨中彎矩 :即巴A 歸 Me _ M。°246板一般均能滿尉截面受剪承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行剪驗(yàn)算。47連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采離式或彎起式兩種方式。48單向板肋梁樓蓋中，板的構(gòu)造鋼筋有鋼筋、嵌入墻內(nèi)的板其板面附加鋼筋、直于主梁 的板面附

11、加鋼筋 二、選擇題（共4題）1. 在計(jì)算鋼筋混凝土肋梁樓蓋連續(xù)次梁內(nèi)力時(shí)，為考慮主梁對次梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約束，用折算荷載代替實(shí)際計(jì)算荷載，其做法是（B ）A. 減小恒載，減小活載B.增大恒載，減小活載C減小恒載，增大活載D.增大恒載，增大活載2. 現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設(shè)置附加橫向鋼筋的）目的A. 承擔(dān)剪力B.防止主梁發(fā)生受彎破壞C防止主梁產(chǎn)生過大的撓度D.防止主梁由于斜裂縫引起的局部破壞3. 在計(jì)算框架梁截面慣性則應(yīng)考慮到樓板的影響，假0為矩形截面梁的截面慣性矩，則對現(xiàn) 澆樓蓋中框架梁截面慣性應(yīng)?。ˋ ）A=21。B. I =1.51。 C. I =1.21。D. I

12、=1.01。4. 板內(nèi)分布鋼筋不僅可使主筋定位，分擔(dān)局部荷載，還可（B）A. 承擔(dān)負(fù)彎矩B.承受收縮和溫度應(yīng)力C減少裂縫寬度D增加主筋與砼的粘結(jié)5、五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求第三跨跨中最大彎矩，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？A. 1,2,3 B. 1,2,4 C. 2,4,5 D. 1,3,56、 五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求最左端支座最大剪力，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（ D）A. 1,2,4 B. 2,3,4C. 1,2,3D. 1,3,57、按單向板進(jìn)行設(shè)計(jì)A ）。A. 6OOmmX33O0W預(yù)制空心樓板；B.長短邊之比小牙的四邊回定板；C.長短邊之比等于5,兩短邊嵌固，兩長邊簡支；長短邊相等的四邊簡支板。8、

13、對于兩跨連續(xù)梁（D）A. 活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中正彎矩最大活荷載兩跨滿布時(shí)，各跨跨中負(fù)彎矩最大；C.活荷載單跨布置時(shí)，中間支座處負(fù)彎矩最大;荷載單跨布置時(shí)，另一跨跨中負(fù)彎矩最大。9、多跨連續(xù)梁板）按彈性理論計(jì)算，為求得某跨跨中最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在）A. 該跨，然后隔跨布置；B.該跨及相鄰跨；C.所有跨；D.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。10超靜定結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算時(shí)，必須滿足（D）A. 變形連續(xù)條件；B.靜力平衡條件；C.采用熱處理鋼筋的限制D.拉區(qū)混凝土的應(yīng)力小于等于混凝土軸心抗拉強(qiáng)度。11條件相同的四邊支承雙向板用上限解法求得的極限荷載一般要比用下限解法求得的A.大；B

14、.小；C.相等；D.無法比較。12在確定梁的縱筋彎起奌時(shí)，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計(jì)彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計(jì)彎矩圖的 外面，這是為了保證梁的（A）A.正截面受彎承載力；B.斜截面受剪承載力；C.受拉鋼筋的錨固；D.箍筋的強(qiáng)度被充分利用。13在結(jié)構(gòu)的極限承載能力分析中，正確的敘述是（B）A. 若同時(shí)滿足極限條件、變形連續(xù)條件和平衡條件的解答才是結(jié)構(gòu)的真實(shí)極限荷載；B. 若僅滿足極限條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的下限解；C. 若僅滿足變形連續(xù)條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解；D. 若僅滿足極限條件和機(jī)動(dòng)條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解。14按彎矩調(diào)幅法進(jìn)行連續(xù)梁、板截面的承載

15、能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)遵循下述規(guī)定A.受力鋼筋宜采用II級或山級熱軋鋼筋；B.截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)宜超過0.25;C. 彎矩洞整后的截面受壓區(qū)相對計(jì)算高一般應(yīng)超過.35,但不應(yīng)超過；D. 按彎矩調(diào)幅法計(jì)算的連續(xù)緊、板，可適當(dāng)放寬裂縫寬度的要求。15鋼筋混凝土連續(xù)梁的中間支座處配置好足夠的箍筋后;配置的彎起鋼筋不能滿足要求時(shí)，應(yīng)增設(shè)）來抵抗剪力。（B ）A.縱筋B.鴨筋 C.浮筋 D.架立鋼筋16承受均布荷載鋼筋混凝土五跨連（續(xù)梁），一般情況下由于塑性內(nèi)力重分布，使B）A.跨中彎矩減少，支座彎矩增加B.跨中彎矩增大，支座彎矩減小C.支座彎矩和跨中彎矩都增加17按彈性方法計(jì)算現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋時(shí)，對板

16、和次梁采用折算荷載來進(jìn)行計(jì)算，這是考慮到A. 在板的長跨方向能傳遞一部分荷載B.塑性內(nèi)力重分布的影響C.支座轉(zhuǎn)動(dòng)的彈性約束將減少活荷載布置對跨中彎矩的不利影響18求連續(xù)梁跨中最小彎矩時(shí)，可變活載的布置應(yīng)該是（B ）A.本跨布置活載，然后隔跨布置活載B本跨不布置活載，相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載C.本跨及相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載19塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力調(diào)幅截面的相對高度關(guān)，增大，塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力降低，為使塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，應(yīng)滿足（C ）A. b B. 上：bC. <0.35 D. - 0.3520按彈性理論計(jì)算單向板肋梁樓蓋時(shí)，板和次梁采用折算荷載來計(jì)算的原因是（C） A

17、.考慮到在板的長跨方向也能傳遞一部分荷麹.考慮到塑性內(nèi)力重分布的有利影響 C考慮到支座轉(zhuǎn)動(dòng)的彈性約束將減小活荷載隔跨布置時(shí)的不利影響21連續(xù)梁（板）塑性設(shè)計(jì)應(yīng)遵循的原則之一是（C）A.必須采用折算荷載B.不考慮活荷載的不利位匿.截面受壓區(qū)相對高度0.3522整澆樓蓋的次梁擱置在鋼梁上時(shí)（B）A.板和次梁均可采用折算荷載.僅板可以采用折算荷載C僅次梁可以用折算荷載D.二者均不可用折算荷載23雨篷梁支座截面承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮（B）A彎、扭相關(guān)B.剪、彎、扭相關(guān)C.彎、剪相關(guān)D.彎、壓、剪相關(guān)24為了設(shè)計(jì)上的便利，對于四邊均有支承的板，當(dāng)按單向板設(shè)計(jì)。（D）A.上 <2 B. <1 C

18、.旦乞 3 D. 12 - 3h1111h25彈性方法設(shè)計(jì)的連續(xù)梁、板各跨跨度不等，但相鄰兩跨計(jì)算跨度相仍作為等跨計(jì)算, 這時(shí)，當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí)，則應(yīng)按計(jì)算。（C）A.相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大iB.兩鄰兩跨計(jì)算跨度的最小值C.相鄰兩跨計(jì)算跨度的平均值.無法確定26兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，計(jì)算跨度（A ）An h（h為板厚）B1n石（為板厚）° F D.日.冋 27 一端擱置在墻上，一端與梁整澆的單跨板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，I計(jì)算跨度（B ）hhA.ln h B. Inc. I=ln D. I =1.025ln（h均為板厚）2228對于多跨連續(xù)的板梁，對支座為整澆的梁

19、或柱，按彈性進(jìn)論計(jì)算時(shí)，一般可®度A ）A支座中心線間的距離B.板或梁的凈跨 C.取1.025In D. 1.05In29對于多跨連續(xù)的板，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度?。〢babh_h 十a(chǎn) 卄亠廿“bA.ln - B. In - C. In 和 In，兩者中取小值D. 1.025ln2 2 2 2 22 2（其中n 邊跨凈跨度b-板第二支座的寬度廠邊支座支承長度h 板厚）30對于多跨連續(xù)梁，按塑性理論計(jì)算時(shí)，當(dāng)邊支座為磚墻時(shí)，邊跨的計(jì)算跨度（C）babbA. lnB. In 0.025In1 C.取n和1.025I n 中較小值D. 1.0251 n2 22

20、231關(guān)于折算荷載的敘述，哪一項(xiàng)不正確（D）A.為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動(dòng)的影響，采用增大恒載和相應(yīng)減少活荷載的辦法來處理B對于板其折算荷載?。赫鬯愫爿dq，折算活載!2 2C對于次梁其折算荷載?。赫鬯愫爿d1 q，折算活iq/=- q44D.對于主梁其折算荷載按次梁的折算荷載采用32關(guān)于塑性較，下面敘述正確的是（C）A.塑性較不能傳遞任何彎矩而能任意方向轉(zhuǎn)動(dòng)B.塑性較轉(zhuǎn)動(dòng)開始于終止于II aC塑性較處彎矩不等01而等于該截面的受彎承載力D.塑性較與理想鉸基本相同33對于n”次超靜定的鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)個(gè)塑性鉸，最后將因結(jié)構(gòu)成為機(jī) 動(dòng)可變體系而破壞。（B）A.n-1B.n C.n-2 D. n

21、+134連續(xù)梁、板按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算內(nèi)力時(shí)，截面的相對受壓區(qū)高度應(yīng)滿足B ）A. ' < ' b B. < 0.35 C. > bD. > 0.3535控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的（C ）A.30%B.25%C.20%D. 15%36用彎矩幅法計(jì)算，調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎M與調(diào)整后跨中彎矩，應(yīng)滿足（C ）a.MmMo _ 2B.M a| +|M bM0 _ 2C.MaMbD.MaMb37在單板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，一般樓面板的最小可度為A.>50mmB. >60mm C津 80mmD.沒有限制 938對于板內(nèi)

22、受力鋼筋的間距，下面哪條是錯(cuò)誤的（A.間距s>70mmB.當(dāng)板厚iW150mm間距不應(yīng)大于00mmC當(dāng)板厚h>150mm間距不應(yīng)大于5h,且不應(yīng)大于50mmD當(dāng)板厚h>150m時(shí)，間距不應(yīng)大于5h,且不應(yīng)大于00mm39對于連續(xù)板受力鋼筋，下面哪條是錯(cuò)誤的A.連續(xù)板受力鋼筋的彎起和截?cái)?，一般可不按彎矩包絡(luò)圖確定b.連續(xù)板跨中承受正彎矩的鋼筋可在距離支座n斷,或在處彎起6 10C. 連續(xù)板支座附近承受負(fù)彎矩的鋼筋，可在距支座邊緣不少于n的距離處切斷43D. 連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用彎起式或分離式40在單向板中，要求分布鋼筋（C）A. 每米板寬內(nèi)不少于根B.每米板寬內(nèi)不少于

23、根面積的C.單位長度上的分布鋼筋的截面面積不應(yīng)小于單位長度上受力鋼筋;D.按承載力計(jì)算確定41在鋼筋混凝土單向板中，分布鋼筋的面積和間距應(yīng)滿足（B）A. 截面面積不小于受力鋼筋面積的B.截面面積不小于受力鋼筋面積0%C.截面面積不小于受力鋼筋面積的D.截面面積不小于受力鋼筋面積%41規(guī)范對嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，在板的上部應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋，下面哪條錯(cuò)誤的A. 鋼筋間距不大于00mm直徑不小于m的構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長度不應(yīng)小于!為單向 板的跨度或雙向板的短邊跨度）B. 對兩邊均嵌固在墻內(nèi)的板角部分，應(yīng)雙向配置上述構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的抨不應(yīng)于C. 沿受力方向配置上部構(gòu)造鋼筋（包括彎起鋼筋）的

24、截面面積不宜小于跨中受力鋼筋截面面積的3D. 沿非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)適當(dāng)減少42規(guī)范規(guī)定，當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁的肋部平行時(shí)，應(yīng)沿梁肋方向配置板面附加鋼筋，下 面哪條是錯(cuò)誤的（C）A. 板面附加鋼筋間距不大于0m且與梁肋垂直B.構(gòu)造鋼筋的直徑不應(yīng)小于imC. 單位長度的總截面面積不應(yīng)小于板中單位長度內(nèi)受力鋼筋截面面積的2D. 伸入板中的長度從肋邊緣算起每邊不小于板計(jì)算跨度443在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對于次梁的計(jì)算和構(gòu)造，下面敘述中哪一個(gè)不正確D）A. 承受正彎矩中截面，次梁形截面考慮B. 承受負(fù)彎矩的支座截面形翼緣位于受拉區(qū)，則應(yīng)按寬度等于梁矩形截面計(jì)算C. 次梁可按塑性內(nèi)

25、力重分布方法進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算D. 不論荷載大小，次梁的高跨比1丄，一般不必進(jìn)行使用階段的撓度和變形驗(yàn)算l 81444在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對于主梁的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（D）A. 截面設(shè)計(jì)時(shí)與次梁相同，跨中正彎矩截面計(jì)算，支座負(fù)彎矩則按矩形截面計(jì)算B. 主梁內(nèi)力計(jì)算，可按彈性理論方法進(jìn)行C. 在主梁支座處，次梁與主梁支座負(fù)彎矩鋼筋相互交叉，通常次梁負(fù)彎矩鋼筋放在主梁負(fù)彎矩鋼筋 上面D. 計(jì)算主梁支座負(fù)彎矩鋼筋時(shí)，其截面有效高度?。簡闻配揑筋時(shí)雙排鋼筋時(shí)=h-6045在單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)中，對于板的計(jì)算，下面敘述中哪一個(gè)不正確（D）A. 支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的

26、方法計(jì)算B. 板一般均能滿足斜截面的受剪承載力，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪驗(yàn)算C. 板的計(jì)算寬度可取為，按單筋矩形截面進(jìn)行截面設(shè)計(jì)D對于四周與梁整體連續(xù)的單向板，其中間跨的跨中截面及中間支座，計(jì)算所得的彎巨可減少 其它截面則不予減少46單向板肋梁樓蓋考慮塑性內(nèi)力重分布計(jì)算連續(xù)板、梁時(shí)，下面敘述哪一個(gè)是錯(cuò)誤的A對于均布荷載和承受間距相同、大小相等的集中荷載的多跨等跨連續(xù)梁，其內(nèi)力可分別按Mm（g q）lo ,M = : m（G Q）l 計(jì)算B. 確定連續(xù)梁剪力設(shè)計(jì)值時(shí)，各跨應(yīng)取各自的計(jì)跨C. 若梁、板兩端均支承在砌體上，其計(jì)算跨取為.05lnD對于等跨連續(xù)梁板，當(dāng)跨度相差不大時(shí)，計(jì)算跨內(nèi)彎矩時(shí)取各自的跨

27、度值，而計(jì)算支座彎矩 則相鄰兩跨的平均值計(jì)算多項(xiàng)選擇題1關(guān)于單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置，下列敘述正確的是（ABD）A單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于建筑功能要求，在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡單、整齊、經(jīng)濟(jì)適用。B. 柱網(wǎng)盡量布置成長方形或正方形。C. 主梁有沿橫向和縱向兩種布置方案，沿橫向布置主梁，房屋空間剛度較差，而且限制了窗洞的高 度。D. 梁格布置盡可能是等跨的，且邊跨最好比中間跨稍小0以內(nèi)）2、單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，對于板和次梁不論其支座是墻還是梁，均視為鉸支座，由此引起的誤差可在計(jì)算時(shí)所取的）（加以調(diào)整。（ABD）A跨度 B .荷載 C .剪力值 D .彎矩值3、單向板肋梁樓蓋按彈

28、性理論計(jì)算時(shí)，關(guān)于計(jì)算簡圖的支座情況，下面說法正確的是A計(jì)算時(shí)對于板和次梁不論其支座是墻還是梁，將其支座均視為鉸支座。B. 對于兩邊支座為磚墻，中間支座為鋼筋混凝土柱的主梁,1若時(shí)可將梁視作鉸支于柱上i梁 5的連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析，否則應(yīng)按框架橫梁計(jì)算內(nèi)力。C. 當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計(jì)算跨度相差0%超過作為等跨計(jì)算。D. 當(dāng)連續(xù)梁板跨度不等時(shí)，計(jì)算各跨跨中截面彎矩時(shí)，應(yīng)按各自跨度計(jì)算；當(dāng)計(jì)算支座截面彎矩時(shí), 則應(yīng)按相鄰兩跨計(jì)算跨度的最大值計(jì)算。4、 單向板肋梁樓蓋按彈性理論計(jì)算時(shí)，連續(xù)梁、板的跨數(shù)應(yīng)確定：（ABD）A對于各跨荷載相同，其跨數(shù)超過五跨的等跨等截面連續(xù)梁、板將所有中間跨均

29、以第三跨來代替。B. 對于超過五跨的多跨連續(xù)梁、板，可按五跨來計(jì)算其內(nèi)力。C. 當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按五跨來計(jì)算內(nèi)力當(dāng)梁板跨數(shù)少于五跨時(shí)，按實(shí)際跨數(shù)計(jì)算。5、 鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布的說法哪些是正確的（BC）A對于n次超靜定鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出1個(gè)塑性鉸。B鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中某一截面服”并不是結(jié)構(gòu)的破壞，而其中還有強(qiáng)度儲備可利用。C. 超靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布貫穿于裂縫產(chǎn)生到結(jié)構(gòu)破壞的整個(gè)過程。D. 從開裂到第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較大。E第一個(gè)塑性鉸出現(xiàn)到結(jié)構(gòu)破壞這個(gè)階段的內(nèi)力重分布幅度較小。6、 塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)限度主要取決于（ABDA鋼筋種類B.配筋率C.

30、混凝土的極限壓縮變形.截面尺寸E 構(gòu)件的承載能力7、 對彎矩進(jìn)行調(diào)整時(shí)，應(yīng)遵循的原則是（AB）A宜采用具有塑性較好的I級或U級鋼筋。采用強(qiáng)度等級為5混凝土。B. 控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計(jì)算所得彎矩值的C. 截面相對受壓區(qū)高度不能太大，蚩此乞IhoD. 調(diào)整后每個(gè)跨度兩端支座彎矩M絕對值的平均值與調(diào)整后的跨中彎蹈口，應(yīng)不小于簡支 梁計(jì)算的跨中彎矩的一半。E考慮內(nèi)力重分布，構(gòu)件必須有足夠的抗剪能力，應(yīng)將斜截面受剪承載力所需的箍筋面積增加8、對下列結(jié)構(gòu)進(jìn)行承載力計(jì)算時(shí)，不應(yīng)考慮內(nèi)力塑性重分布，而按彈性理論方法計(jì)算A預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)B 直接承受動(dòng)荷載作用的工業(yè)與民用建筑C.使用階段允許

31、出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件 二次受力疊合結(jié)構(gòu) 三、是非改錯(cuò)題（共6題）1次梁傳遞荷載給主梁屬于間接荷載，該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。（V ）2. 現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)在計(jì)算框架梁截面慣性矩應(yīng)考慮到樓板的影響，對邊框架梁和中框架梁均取=2lo。（ X ）3塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，所以一塊板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。（X ）4彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。（X ）5、現(xiàn)澆板式樓梯在計(jì)算梯段板時(shí)，可寬板帶或以整個(gè)梯段板作為計(jì)算單元。（V）6、現(xiàn)澆梁式樓梯中的平臺梁，除承受平臺板傳來的均布荷載和平臺梁自重外，還承受梯段斜梁傳來的集中荷載。（V ）7、由于單向板上的荷載主要沿一個(gè)方向傳遞，所以僅需在板中該方向配置鋼筋即xm8、 不

32、論樓板的支承條件如何，只要其長短邊比2就可稱之為雙向板。（x ）9、 作用在雙向板支承梁上的荷載是均勻分布的。（x ）10連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上的數(shù)值。（V）11求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的跨中最大正彎矩時(shí)，板上活荷載應(yīng)按滿布考慮。（X ）12求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的板支座最大負(fù)彎矩時(shí)，板上荷載應(yīng)按棋盤式布置。）13按塑性理論計(jì)算連續(xù)梁、板內(nèi)力時(shí)，需滿足采用熱處理鋼筋的限制。（x ）14對于四周與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論計(jì)算方法得到的所有區(qū)格的彎 矩值均可予以減少。（x ）15鋼筋混凝土四邊簡支雙向板，在荷載作用下不能產(chǎn)生

33、塑性內(nèi)力重分布。（x ）16在四邊簡支的單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝土?xí)r固定受力鋼筋位置；抵抗由于 溫度變化或混凝土收縮引起的應(yīng)力；承受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；承受沿短邊方向的彎矩，分布 鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。（x ）17按塑性理論計(jì)算雙向板時(shí)，上限解只滿足平衡條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏大；下限解只滿足 機(jī)動(dòng)條件、屈服條件，計(jì)算結(jié)果偏小。（x ）18單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。（x ）19 鋼筋混凝土連續(xù)梁考慮塑性內(nèi)力重分布后，梁截面承載能力的計(jì)算值有所提高）。20在受彎構(gòu)件中，受拉縱筋配筋減小，截面塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力增大。（V）21塑性鉸可以承受一定的彎矩，并

34、能作單向有限的轉(zhuǎn)動(dòng)。（V）22鋼筋混凝土靜定結(jié)構(gòu)和超靜定結(jié)構(gòu)均可形成塑性鉸，因此都存在內(nèi)力重分布X ） 23鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總在支座處出現(xiàn)。（X ）24超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸，形成機(jī)動(dòng)體系后，才是完全內(nèi)力重分布（X ） 25彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。（X ）26當(dāng) 0.35時(shí)，塑性鉸形成，內(nèi)力均可實(shí)現(xiàn)完全分布。（X ） 27、具有四邊支承的板，當(dāng)板的長邊與短邊之比較大時(shí)，板上的荷載主要沿長跨方向傳遞。（X ）28現(xiàn)澆樓蓋中的連續(xù)梁，在進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí),T跨中面計(jì)算，而支座則按矩形截 面計(jì)算。（V）29彎矩包絡(luò)圖即為抵抗彎矩圖。（X）30使梁跨中或支座產(chǎn)生最大內(nèi)力的活荷載位

35、置謂最不利位置。（V）31不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，隨外載的增大，均存在截面應(yīng)力重分布現(xiàn)象。32靜定鋼筋混凝土構(gòu)件，截面之間同樣存在著內(nèi)力重分布。（X）33不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，受拉鋼筋屈服后，均可形成塑性鉸。（V）34配件率越大，塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)能力也越大。（X）35超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布始于塑性鉸的形成。（X）36超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸而形成機(jī)動(dòng)體的才能算“完全的內(nèi)力重分布V）37多跨連續(xù)梁經(jīng)調(diào)幅后，可做到既省鋼筋又提高承載力。（V）38單向板肋梁樓蓋中，考慮拱作用后，板配筋時(shí)跨中及支座彎矩均可按減少（X）39次梁傳遞荷載給主梁，該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。（V）40塑

36、性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，因而一個(gè)板只能有一種破壞機(jī)構(gòu)。（V）41當(dāng)矩形板的長邊與短邊之比小于寸，就一定是雙向板。（X）42連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面內(nèi)力均不會超過該截面內(nèi)力包絡(luò):圖上數(shù)值43鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總是在支座截面先出現(xiàn)。（X）44按彈性理論計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù)梁時(shí)，不必要求滿足5的要求。（V）45用調(diào)幅法計(jì)算連續(xù)梁的內(nèi)力，可以提高梁的極限承載力。（X）46雙向板的跨中要設(shè)置分布鋼筋。（X）第11章 鋼筋混凝土平面樓蓋一、選擇題1. 當(dāng)求多跨連續(xù)梁某跨最大跨中彎矩時(shí)，活荷載應(yīng)在（）A、該跨布置活荷載，然后向兩側(cè)隔跨布置；B、每跨都布置；C、該跨不布置，左右相鄰跨

37、布置，然后再向兩側(cè)隔跨布置。2. 對四周與粱整體連接的單向板中間跨的跨中截面及中間支座截面考慮板的內(nèi)拱作用, 其計(jì)算彎矩降低（）:A、10% B、5%;C、20%。3. 按彈性理論計(jì)算單向板肋梁樓蓋時(shí)對板和次梁采用折算荷載進(jìn)行計(jì)算的原因是）:A、考慮支座的約束作用；B、考慮內(nèi)力重分布；C、板長跨方向可傳遞荷載。4. 混凝土構(gòu)件截面的內(nèi)力重分布存在于（）A、超靜定結(jié)構(gòu)中；B、靜定結(jié)構(gòu)中；C、A和B中。5. 彎矩調(diào)幅法計(jì)算連續(xù)粱內(nèi)力時(shí)，要求W0.35,其目的是（）A、構(gòu)件變形或裂縫過大；B、保證塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力；C、防止發(fā)生脆性破壞。6. 等跨連續(xù)梁在均布荷載作用下，按塑性設(shè)計(jì)應(yīng)D）A、對跨中彎矩

38、調(diào)幅使之減小B、對支座彎矩調(diào)幅使之減小C、對跨中和支座彎矩調(diào)幅使之減小D、對支座彎矩調(diào)幅使之減小，對跨中彎矩調(diào)幅使之增加，要滿足平衡條件 二、判斷題1. 板在一般情況下均能滿足斜截面受剪承載力要求，設(shè)計(jì)時(shí)可不進(jìn)行受剪承載力計(jì)算（）。2. 當(dāng)矩形板的長邊與短邊之比小于2.0時(shí)，不一定是雙向板（）。3. 用調(diào)幅法計(jì)算連續(xù)粱的內(nèi)力，可以節(jié)約鋼筋，但不能提高粱的極限承載力）4. 連續(xù)粱截面的E愈大，其塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力也愈大（）。5. 鋼筋混凝土連續(xù)粱中，塑性鉸總是在支座截面先出現(xiàn)（）。6. 材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值大于材料的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（）。7. 荷載的分項(xiàng)系數(shù)在任何情況下都大于（）。四、計(jì)算題1.已知：兩端固

39、定鋼筋混凝土梁，采用對稱配筋，梁跨中與支座處抵抗彎矩設(shè)計(jì)值均為 M。求：（1）按彈性理論設(shè)計(jì)時(shí)可承受的線荷載設(shè)計(jì)值。（2）按塑性理論設(shè)計(jì)時(shí)可承受的線荷載設(shè)計(jì)值。I一、選擇題答案1. A；2 . C;3 . A；4 . C;5 . B;6 . D二、判斷題答案1 . V; 2 . V; 3 . V; 4 . X; 5 . X; 6 . X; 7 . X四、計(jì)算題答案已知:一兩端固定鋼筋混凝土梁采用對稱配筋梁跨中與支座處抵抗彎矩設(shè)計(jì)值均加 求: (1)按彈性理論設(shè)計(jì)時(shí)可承受的線荷載設(shè)計(jì)值。(2)按塑性理論設(shè)計(jì)時(shí)可承受的線荷載設(shè)計(jì)值I丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄丄-卜 1 ;1解：

40、1/二4|1由于梁上下對稱配筋，所以在任一截面處的抵抗彎矩均等刃。(1)控制截面為支座邊緣12M1由 Mql $ 得：q =12(2)當(dāng)支座邊緣截面彎矩達(dá)到抵抗彎矩M時(shí)，支座兩端同時(shí)出現(xiàn)塑性鉸。原兩端固支體 系可視為兩端簡支為靜定體系,在外荷載作用下直至跨中截面的彎矩達(dá)到抵抗矩M時(shí)， 將在跨中又出現(xiàn)塑性鉸,整個(gè)結(jié)構(gòu)變?yōu)橐淮慰勺凅w系，達(dá)到了極限狀態(tài)。從彈性極限狀態(tài) 到塑性極限狀態(tài)，外荷載的增量可由簡支梁求得1 ：ql2 丄ql2 二 M824(1、2M.按塑性理論設(shè)計(jì)時(shí)可承受的線荷載設(shè)計(jì)值為混凝土結(jié)構(gòu)中冊習(xí)題答案第11章11. 1解：1、求支座截面出現(xiàn)塑性鉸時(shí)的均布荷載 首先計(jì)算支座截面極限抗彎承載力M uA :2 2C20 混凝土查得 fc=9.6N/mm ,316 A s=603mm/不得用于商業(yè)用途603 30094mm ： bh0:1fcb9.6 200x94MuA 二 A/yEo) =603 300(465) = 75.6KNm按彈性分析：Ma=MuAql21212M ua 12 75.6 q =l262=25.2k N mqi = 25.2kN / m2、計(jì)算跨中極限抗彎承載力Mu1 : 2216 As=402mm402 300 = 63mm,9.6 200M u1= 4