注冊電氣工程師專業(yè)基礎(chǔ)知識點總結(jié)

1、肇 For personal use only in study and research; not for commercial use芁注冊電氣工程師專業(yè)基礎(chǔ)知識點總結(jié)1、2、螁十進制轉(zhuǎn)為幾進制：整數(shù)部分除以幾取余法，小數(shù)部分乘以幾取整法3、4、 螇計數(shù)器：環(huán)形n位計數(shù)器分頻為n;扭環(huán)形n位計數(shù)器分頻是2n; n位二進制分頻是2n ;模是n的行波計數(shù)器分頻是n.5、6、 蒞與門：有0則0 ;或門：有1則1;或門分配律：A+（ BC）=（ A+B）（ A+C）摩根定理：AB二A+BA + B =LA B7、8、蚄若干三態(tài)邏輯門輸出端連在一起能實現(xiàn)邏輯功能的分時傳送數(shù)據(jù)9、10、 膀發(fā)電機的額

2、定電壓：比用電設(shè)備、電網(wǎng)的額定電壓高5% ;我國發(fā)電機額定： 0.4、6.3、10.5、13.8、18、 24kV11、12、薇變壓器的額定電壓：一次繞組（受電端）與電網(wǎng)額定電壓相同：二次繞組（送電端）相當于供電電源，比 用電設(shè)備高出10%，在3、6、10kV電壓時，短路阻抗小于 7.5%的配電變壓器，則高出用電設(shè)備 5%13、14、莇工作接地：保護設(shè)備可靠工作；保護接地：保證人身安全，把可能帶電的金屬接地；保護接零：外殼與接 地中線（零線）直接相連，保護人身安全；防雷接地：雷擊或過電壓的電流導(dǎo)入大地；防靜電接地：消除靜電積 累15、16、 螂中性點直接接地：110kv及以上采用；中性點經(jīng)消弧

3、線圈：60kv及以下采用不接地或經(jīng)消弧線圈接地，消 弧線圈是為了補償接地短路電流17、18、薀中性點經(jīng)消弧線圈接地系統(tǒng)中一般采用（過補償形式）19、20、羋三相導(dǎo)線的集合均居越大，則導(dǎo)線的電抗（越大）21、22、 膄電阻R:反映發(fā)熱效應(yīng)；電抗 X :反映磁場效應(yīng)；電納 B :反映電場效應(yīng)；電導(dǎo) G:反映電暈和電漏現(xiàn)象23、24、膄短路試驗的目的是為了測量（銅耗和阻抗電壓）25、26、 聿電力系統(tǒng)分析計算中功率和阻抗一般指：（三線功率、一相等效阻抗）27、28、肇三繞組變壓器數(shù)學(xué)模型中電抗反映變壓器繞組的（等效漏磁通）29、30、 芅原件兩端電壓的相角差主要取決于通過原件的（有功功率），P越大，

4、相角差越大31、32、 芃電壓降落：首末端電壓（向量差）；電壓損耗：首末端電壓的（數(shù)值差）33、34、螃高壓電網(wǎng)線路中流過的無功功率主要影響線路兩端的（電壓幅值）35、36、 蝿為（抑制空載輸電線路末端電壓升高），常在線路末端（并聯(lián)電抗器）37、38、芇對供電距離近，負荷變化不大的變電所常采用（順調(diào)壓方式）39、40、莁調(diào)整用戶端電壓的主要措施有（改變變壓器電壓比）41、42、膂同步調(diào)相機可以向系統(tǒng)中（既可發(fā)出感性無功，也可吸收感性無功）43、44、 蕿降低網(wǎng)絡(luò)損耗的主要措施之一：（減少線路中傳輸?shù)臒o功功率）45、46、肄在無功功率不足的電力系統(tǒng)中，首先應(yīng)該采取的措施是（采用無功補償裝置補償無

5、功的缺額）47、48、螄在電力系統(tǒng)短路電流計算中，假設(shè)各元件的磁路不飽和的目的是（可以應(yīng)用疊加原理）49、50、薁三相短路的短路電流只包含（正序分量）51、52、 艿單相短路的短路電流為 30A，則其正序分量為（10A）53、54、膅沖擊電流是指短路后 0.01s的瞬時值55、56、袂變壓器空載合閘時可能產(chǎn)生很大的沖擊電流，原因在于（磁路有一定的剩磁，主磁通的暫態(tài)變化）=i k0電角度）57、58、 肁電力系統(tǒng)k點A相發(fā)生單相短路，對稱分量以A相為準，其電流之間的關(guān)系為ik1 =ik259、60、羀在短路的實用計算中，通常只用（周期分量電流）的有效值來計算短路功率61、62、腿高壓線末端電壓升

6、高常用辦法是在線路末端加（串聯(lián)電容器）63、64、芄異步電動機等效電路中代表軸上機械功率輸出的負載性質(zhì)為（電容器）65、66、蒀單相交流繞組產(chǎn)生的磁動勢是（脈振磁動勢）67、68、 螀電機理論中電角度與機械角度的關(guān)系（二電二機）69、70、 羄利用空間對稱分布的三項繞組可以產(chǎn)生圓形旋轉(zhuǎn)磁場，三相交流繞組空間分部差（120071、72、莃異步電動機等效電路的推導(dǎo)必須堅持的原則是（轉(zhuǎn)子側(cè)磁動勢守恒，轉(zhuǎn)子側(cè)功率守恒）73、74、衿判斷異步電動機工作在電磁制動狀態(tài)時，電動機轉(zhuǎn)速的工作范圍是（n _0）75、76、 芆判斷異步電動機工作在發(fā)電機狀態(tài)時，電動機轉(zhuǎn)差率s的工作范圍是（S<0）77、78

7、、 肆判斷異步電動機工作在電動機狀態(tài)時，電動機轉(zhuǎn)差率s的工作范圍是（0乞S豈1）79、80、 蒁判斷異步電動機工作在電動機狀態(tài)時，電動機轉(zhuǎn)速的工作范圍是（no _ n_0） no代表旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)速81、82、 艿判斷異步電動機工作在電磁制動狀態(tài)時，電動機轉(zhuǎn)差率s的工作范圍是（S_1）83、84、 羇判斷異步電動機工作在發(fā)電機狀態(tài)時，電動機轉(zhuǎn)速的工作范圍是（n_n°_0）n°代表旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)速85、86、腿（籠型異步電動機）是感應(yīng)電動機87、88、袃交流異步電動機相對電源呈現(xiàn)的負載特性為（感性）89、90、 羂變壓器與異步電動機在磁路結(jié)構(gòu)上存在的主要區(qū)別是（異步機的磁路存在氣

8、隙，而變壓器的磁路可以封閉）91、92、螇交流同步發(fā)電機相對負載可能呈現(xiàn)的特性為（任意）93、94、襖交流同步電機一般的勵磁方式是（雙邊勵磁）95、96、羂同步電機的V形曲線特性正確表示了（同步電機的功率因數(shù)調(diào)節(jié)特性）97、98、 蒂加入同步電機工作于其 V形曲線特性的極小值處，則（同步電機呈現(xiàn)感性）99、100、 蒈電力系統(tǒng)的頻率主要取決于：（系統(tǒng)中有功功率平衡）101、102、 羆短路電流沖擊值在（短路前空載，電壓初相相位為0°）的情況下最大103、104、芄短路電流的最大有效值用于校驗斷路器的斷流能力105、106、 袁一臺變壓器，額定頻率50Hz,如果將其接到 60Hz的電源

9、上，電壓的大小仍與原值相等，那么此時變壓 器鐵芯中的磁通與原來相比將（減少）107、108、膈若外加電壓隨時間正弦變化，當磁路飽和時，單相變壓器的勵磁磁動勢隨時間變化的波形時（尖頂波）109、110、 肇變壓器運行時，當二次電流增加到額定值，若此時二次電壓恰好等于其開路電壓，即，U%=0，那么二 次阻抗的性質(zhì)為（純電阻性）111、112、蒃變壓器負序阻抗與正序阻抗相比，則（有與正序阻抗相等）113、114、 芀一臺三相變壓器的聯(lián)結(jié)組為 Yd5，其含義表示此變壓器一次側(cè)的線電壓滯后二次側(cè)對應(yīng)的線電壓（150° ）115、116、 羈三相異步電動機的旋轉(zhuǎn)磁動勢的轉(zhuǎn)速為n 1,轉(zhuǎn)子電流產(chǎn)生

10、的磁動勢相對定子的轉(zhuǎn)速為n2,則有n仁n2117、118、 襖電動機轉(zhuǎn)子繞組接入 2r2,轉(zhuǎn)差率為（3s）119、120、 螅繞線轉(zhuǎn)子異步電動機拖動恒轉(zhuǎn)矩負載運行，當轉(zhuǎn)子回路串入不同電阻，電動機轉(zhuǎn)速不同。而串入電阻與未 串入電阻相比，對轉(zhuǎn)子的電流和功率因數(shù)的影響是（轉(zhuǎn)子的電流和功率因數(shù)均不變）121、122、 蝕一臺繞線轉(zhuǎn)子異步電動機運行時，如果在轉(zhuǎn)子回路串入電阻使Rs增大1倍，則電動機的最大轉(zhuǎn)矩將（不 變）123、124、 蠆一臺繞線轉(zhuǎn)子異步電動機，如果將其定子繞組短接，轉(zhuǎn)子繞組接至頻率為50Hz的三相交流電源，在氣隙中產(chǎn)生順時針方向的旋轉(zhuǎn)磁場，設(shè)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速為n,那么轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)向是（順時針）1

11、25、126、 祎三相感應(yīng)電動機定子繞組，Y聯(lián)結(jié)，接在三相對稱交流電源上，如果有一相斷線，在氣隙中產(chǎn)生的基波合成磁動勢為（脈振磁動勢）；如果是三角形連接，則在氣隙中產(chǎn)生的基波合成磁動勢為（橢圓形旋轉(zhuǎn)磁動勢）127、128、袃一臺三相感應(yīng)電動機在額定電壓下空載起動與滿載起動相比，兩者情況合閘瞬間的起動電流（相等）129、130、 腿同步發(fā)電機單機運行供給純電容性負載，當電樞電流達額定時， 電樞反應(yīng)的作用使其端電壓比空載時（增高）131、132、 葿發(fā)電機與電網(wǎng)并聯(lián)時，必先絕對滿足條件：（相序相同）條件：相序相同、電壓相等、頻率相等、相位相 同133、134、 羇一臺隱極同步發(fā)電機并網(wǎng)運行時，如果

12、不調(diào)節(jié)原動機，僅減少勵磁電流If，將引起（功角增大，電磁功率 最大值減小）135、136、肂增加并聯(lián)電網(wǎng)上運行的同步發(fā)電機的有功輸出可采取的辦法是（增大輸入的有功功率，增大勵磁電流）137、138、 袂一臺并聯(lián)與無窮大電網(wǎng)的同步發(fā)電機，在COS即=1的情況下運行，此時若保持勵磁電流不變，減小輸出的有功功率，將引起（功角減小，功率因數(shù)下降）139、140、 腿一臺并網(wǎng)運行的三相同步發(fā)電機，運行時輸出COS： =0.5 （滯后）的額定電流，現(xiàn)在要讓它輸出cos=0.8 （滯后）的額定電流，可采取的辦法是：（增大輸入的有功功率，增大勵磁電流）141、142、螅同步電動機處于過勵磁狀態(tài)，它從電網(wǎng)吸收（

13、容性功率）143、144、 莄一臺并聯(lián)在電網(wǎng)上運行的同步發(fā)電機，若要在保持其輸出的有功功率不變的前提下，增大其感性無功功率的輸出，可以采用（保持原動機輸入不變，增大勵磁電流）145、146、節(jié)斷路器開斷空載變壓器發(fā)生過電壓的主要原因是（斷路器對小電感電流的截流）147、148、羀雷電過電壓可分為感應(yīng)雷過電壓和直擊雷過電壓149、150、螆絕緣子污穢閃絡(luò)等事故主要發(fā)生在（霧天）151、152、蒂接地電阻的阻值大小與（金屬接地體本身的電阻）因素基本無關(guān)153、154、蟻我國的規(guī)程中規(guī)定線路防雷設(shè)計用雷電流波頭時間為（2.6）JS155、156、莆（雷繞過避雷線擊于導(dǎo)線）不是引起工頻電壓升高的原因1

14、57、158、袇（鐵磁諧振）不是引起操作過電壓的原因159、160、 裊ZnO避雷器的序流在（微安）級范圍之內(nèi)。ZnO避雷器不具有（滅弧電壓參數(shù)）161、162、肁少油斷路器械內(nèi)的變壓器油主要作用是（滅弧）163、164、 膆變電所進行停電操作時，（先切斷斷路器，后拉隔離開關(guān)）165、166、蚅斷路器重燃弧的熄滅，要求弧隙介質(zhì)強度的恢復(fù)比弧隙電壓的恢復(fù)（快）167、168、羃少油斷路器多采用多斷口的原因是（有利于滅?。?69、170、薀斷路器的額定關(guān)合電流是其額定開斷電流的（2.55倍）171、172、袇壓縮空氣斷路器，壓縮空氣作為（同時作為滅弧介質(zhì)、絕緣介質(zhì)的操作動力）173、174、螆電流

15、互感器的容量通常表示為（阻抗）175、176、肂電流互感器的額定容量為（額定二次負荷下的容量）177、178、罿電流互感器二次側(cè)負荷主要包括（儀器儀表和電纜的阻抗）179、180、 蚇電流互感器不完全星形聯(lián)結(jié)時，測量電壓的相別是（A、C）181、182、螈互感器運行時，要求其二次側(cè)（電壓互感器開路，電流互感器短路）183、184、蒄電壓互感器配置原則為（主母線接互感器，旁路母線不接）185、186、 荿（電刷）屬于直流電機結(jié)構(gòu)中的定子部分；（換向片）屬于轉(zhuǎn)子部分187、188、 莈直流電機正常工作時，（電樞繞組中的電流）是交變的；（轉(zhuǎn)子鐵心中的磁通）是不變的189、190、薅直流電機繞組采用疊

16、繞時，其支路對數(shù)等于磁極對數(shù)；采用波繞時，支路對數(shù)等于1191、192、薂直流電機工作時必須建立一個磁場，該磁場的性質(zhì)為（衡穩(wěn)的磁場）193、194、肂直流電動機空載的含義是（電機軸上沒有帶任何負荷）195、196、膈直流電動機啟動時具有（很大的啟動電流）的特點197、198、 蚆用超低頻（0.1Hz）對大電機進行絕緣試驗時，所需的試驗設(shè)備容量僅為工頻試驗設(shè)備的（1/500）199、200、羅威脅變壓器繞組匝間絕緣的主要因素是（長期工作電壓）201、202、蒁引起電磁波傳播過程中的波反射的原因是（波速的變化）203、204、 袈一幅值為U0的無限長直角行波沿波阻抗Z的輸電線路傳播至開路的末端時

17、，末端節(jié)點上電壓值是 （2U0）205、206、 蒄可以提高線路絕緣子雷擊閃絡(luò)電壓的方法是（增加絕緣子片數(shù)）207、208、 肅35kv及以下輸電線路一般不采取全線架設(shè)避雷線的原因是（線路輸送容量小/系統(tǒng)短路電流小）209、210、 羈決定電氣設(shè)備絕緣水平的避雷器參數(shù)是（殘壓）211、212、蕿決定避雷器額定電壓是（系統(tǒng)標稱電壓）213、214、 蒅避雷器保護變壓器時規(guī)定避雷器距變壓器的最大電氣距離，其原因是（滿足避雷器殘壓與變壓器的絕緣配 合）215、216、 賺高壓斷路器一般采用多端口結(jié)構(gòu)，通常在每個斷口 （并聯(lián)電容）的作用（使得電壓能均勻分布在每個斷口 上）217、218、 莀斷路器開斷

18、交流電路的短路故障時，弧隙電壓恢復(fù)過程與電路的參數(shù)等有關(guān)，為了把具有周期性振蕩特性的恢復(fù)過程轉(zhuǎn)變?yōu)榉侵芷谛缘幕謴?fù)過程，可在斷路器觸頭兩端并聯(lián)一只電阻r，其阻值一般?。╮乞1 L/C）2219、220、荿為使熔斷器的弧隙電壓恢復(fù)過程為非周期性的，可在熔斷器觸頭兩端（并聯(lián)電阻）221、222、 薆為了保證熔斷器在開合短路電流時的安全性，其關(guān)合電流滿足條件：（應(yīng)不小于短路沖擊電流）223、224、薄對于電壓互感器敘述正確：二次繞組應(yīng)裝熔斷器、接地線不準裝熔斷器、電壓互感器不需要校驗熱穩(wěn)定225、226、 螀中性點不接地系統(tǒng)中，二次繞組側(cè)額定電壓為（100/ 3V），三相電壓互感器作絕緣監(jiān)視用的附加二

19、次繞組的額定電壓應(yīng)選擇為（100/3 V）227、228、 肀中性點接地系統(tǒng)中，二次繞組側(cè)額定電壓為（100八-3V ）三相電壓互感器二次側(cè)開口三角形繞組的額定電壓為（100 V）229、230、莄在320kv電網(wǎng)中，為了測量相對地電壓，通常采用（三相五柱式電壓互感器）231、232、螞電壓互感器二次側(cè)開口三角形的作用是（測量零序電壓）233、234、腿電流互感器的額定容量是（由額定二次電流確定的容量）235、236、 袀電流互感器二次繞組在運行時，（允許短路不允許開路）237、238、蒞直流電動機起動電流，半載啟動電流等于空載啟動電流239、240、肅能提高計時精度的元件是（多頻振蕩器）24

20、1、242、 袂R、L、C串聯(lián)電路中，在電容 C上再并聯(lián)一個電阻 R，則電路的諧振頻率將降低243、244、莆R、L、C串聯(lián)電路中，在電感 L上再并聯(lián)一個電阻 R,則電路的諧振頻率將升高245、246、 蒆以下情況可不校驗熱穩(wěn)定或動穩(wěn)定：1、用熔斷器保護的電氣設(shè)備，其熱穩(wěn)定由熔斷器時間保證；2、采用有限流電阻保護的電氣設(shè)備，在短路電流未達到峰值時已斷開。3、熔斷器保護的電壓互感器回路。247、248、膃斷路器的開斷計算時間為主保護動作時間和斷路器固有分閘時間之和249、250、莂熱穩(wěn)定短路計算時間為繼電保護動作時間和斷路器全開斷時間之和251、252、 肇全開斷（分閘）時間指斷路器從接到分閘指

21、令瞬間到電弧完全熄滅為止的時間間隔，等于斷路器固有分閘 時間和與燃弧時間之和253、254、芄普通電抗器運行時的電壓損失應(yīng)不大于其額定電壓的（5%.）255、256、芁內(nèi)橋形式的主接線適用于（出現(xiàn)線路較長，主變壓器操作較少）的電廠257、258、螁外橋形式的主接線適用于（出現(xiàn)線路較短，主變壓器操作較多）的電廠259、260、螇主接線中加裝旁路母線的作用是（不斷電檢修進出線斷路器）261、262、 蒞發(fā)電廠用電系統(tǒng)接線通常采用（單母分段接線形式）263、264、蚄對電氣主接線設(shè)計的基本要求（可靠性、靈活性、經(jīng)濟性）265、266、 膀按工作可靠性由高到低的次序排列（4/3接線3/2接線 雙母線

22、單母線分段）267、268、薇（采用負荷開關(guān)）不是限制短路電流的措施269、270、莇選擇斷路器時，應(yīng)要求斷路器的額定開斷電流（不小于）斷路器開斷時所通過的最大短路電流271、272、螂電氣設(shè)備的動穩(wěn)定電流應(yīng)不小于通過該電氣設(shè)備的最大（三相沖擊短路）電流273、274、薀（管型截面）的母線適用電流最大275、276、羋發(fā)電廠用電系統(tǒng)接線通常采用（單母線分段）接線形式277、278、膄在出現(xiàn)斷路器檢修時會暫時中斷該回路供電的主接線形式為（雙母線分段）279、280、膄填充石英砂有限流作用的高壓熔斷器只能用在（電網(wǎng)的額定電壓等于其額定電壓的電網(wǎng)中）281、282、聿驗算熱穩(wěn)定的短路計算時間為繼電保

23、護動作時間與斷路器開斷時間之和283、284、肇（裝設(shè)在電流互感器回路中的裸導(dǎo)體和電器）應(yīng)效驗熱穩(wěn)定及動穩(wěn)定285、286、芅分裂電抗器兩個分支負荷變化過大將造成電壓波動，甚至可能出現(xiàn)過電壓287、288、 芃一臺正向旋轉(zhuǎn)的直流并勵發(fā)電機接在直流電網(wǎng)上運行，若撤掉原動機，則發(fā)電機（將作為電動機正向運行）289、290、 螃一臺積復(fù)勵直流發(fā)電機與直流電網(wǎng)連接向電網(wǎng)供電，欲將它改為積復(fù)勵直流電動機運行，若保持電機原轉(zhuǎn)向不變，設(shè)電網(wǎng)電壓極性不變，需要采?。ǚ唇哟畡罾@組）291、292、蝿直流電機啟動電流，半載啟動電流（等于）空載啟動電流293、294、 芇一臺并勵直流電動機拖動一臺它勵直流電動機，當

24、電動機的電壓和勵磁回路的電阻均不變時，若增加發(fā)電機輸出功率，此時發(fā)電機的（電樞電流增大）和（轉(zhuǎn)速降低）295、296、莁雙積分ADC與逐次漸進ADC比較，轉(zhuǎn)換速度慢，抗干擾能力強297、298、膂電壓負反饋-穩(wěn)定輸出電壓，降低輸出電阻，帶負載能力強299、300、蕿電流負反饋-穩(wěn)定輸出電流，提高輸出電阻301、302、肄串聯(lián)負反饋-提高輸入電阻，減少從信號源吸取的電流，信號源內(nèi)阻越小，反饋作用越明顯303、304、螄并聯(lián)負反饋-降低輸入電阻，信號源內(nèi)阻越大，反饋作用越明顯305、306、 薁負反饋所能抑制的干擾和噪聲是（反饋環(huán)內(nèi)的干擾和噪聲）307、308、艿在放大電路失真時，若輸入信號為正弦

25、波，則輸出信號（會產(chǎn)生非線性失真）309、310、 膅晶體管電位關(guān)系：NPN管：Uc>Ub>Ue ; PNP管：Uc<Ub<Ue袂正向壓降：硅 NPN+ （ 0.60.8）,硅 PNP - （ 0.60.8）;鍺管 NPN+ （ 0.20.4）,鍺管 PNP- （ 0.20.4）311、312、 肁高壓輸電線路的電阻遠小于電抗，有功功率的流向主要由兩端節(jié)點的相位決定，從相位超前一端流向滯后一端，無功功率的流向主要由兩端節(jié)點電壓的幅值決定，由高流向低端。313、314、 羀同一差動放大電路，采用（雙端輸出）方式使得共模抑制比Kcmr最大315、316、腿共模抑制比K CM

26、RAudAucAu d為差模電壓放大倍數(shù)A uc為共模電壓放大倍數(shù)351、353、317、318、319、320、324、羄門的扇出系數(shù)：”=旦怛IiLlO L （M A為輸出低電平最大電流，IiL為每個負載門的輸入電流325、326、莃文氏橋振蕩電路的固有頻率為f0 =1；石英晶體串聯(lián)諧振頻率：2 二 RCX C0衿二階電路：1）328、非振蕩電路：R>2L/C ； 2）振蕩電路：R<2i L/C ； 3）臨界振蕩:R= 2 L/C329、330、芆RLC串聯(lián)諧振電路的品質(zhì)因數(shù)1；RLC并聯(lián)諧振電路的品質(zhì)因數(shù) Q= 1G331、332、肆變壓器：短路損耗S2NPk =2uNRt

27、；空載損耗Po= 3UnPkGt 103;總電阻RT =點sN總電抗X T=Uk% *uN100 * SnGt=,S ；電納為：Bt空単 ；100 uNRt、x t ； Gt、b t S （西門子）；:P -變壓器額定短路損耗 KW ；UN -變壓器額定電壓KV ； SN-變壓器額定容量 MVA ；333、334、蒁各繞組的短路損耗Pk1= 12Pk(1Q) ' Pk(34) - Pk(2,)芄集成運算放大器輸入級采用差動放大電路的主要目的應(yīng)是（克服溫漂） 蒀運放有同相、反相和差分三種輸入方式，為了使集成運算放大器既能放大差模信號，又能抑制共模信號, 應(yīng)采用（差分輸入）方式321、螀基

28、本運輸放大器中的“虛地”概念只在（反相比例放大器）電路中存在。322、 323、336、艿各繞組短路電壓百分數(shù)Pk1uN:U K1 %= U K (1 -2)U K ( ) _ U K (2 -3)338、羇各繞組的電阻為:Rt1= 二 鄉(xiāng)；各繞組的漏電抗為：XT1=Uk1%UN1000SN100SN339、丄一企實際值（任意單位）元件電抗標幺值Z.(b = Z,nSSN U b342、袃發(fā)電機的標幺值電抗為:Xg%uGnSb羂電抗器的標幺值電抗為:R”343、344、螇理想變壓器的電壓比標幺值100 SGNXr%URN100 URNktuB變壓器的標幺值電抗為Xr% uRNSb:XtUk%U

29、N Sb00 S? U，210031RN實際電壓比基準電壓比U1 /U2U B1 /U B2340、腿示幺 =基準值（與實際值單位相同） 341、345、*P2R+Q2XP2X Q2R346、襖電壓降落：dU U2 j、U 222 j 22 -U2U2347、B 2'B 2348、 羂功率損耗：1、線路末端導(dǎo)納支路：Sy2 - - j U 24、首端導(dǎo)納支路：: Sy1 - - j Uj2 2350、羆n臺變壓器并聯(lián)運行總損耗:s E(n)= n.，P。5吧()2nSN變壓器有功損耗:S2 2n ：P°nR( 2)SNI %芄變壓器無功功率：AQ=二nSn- 1001 Uk%

30、352、袁輸電線路空載運行：末端功率S2 為 0； S2bx2U2 jBR2U2354、膈輸電線路傳輸?shù)淖畲蠊β?U1U2fmaxX1蒂2、線路末端阻抗支路：耳-一B 2'S2 = S2 + Sy2 =S2 jU； =P2 + jQ22蒈3、線路阻抗的功率損耗：P 2 .'Q 2''g=L2(R jX)5、線路首端功率：H0=S2 Sy1349、355、356、肇各兀件參數(shù)標幺值的計算：發(fā)電機：Xg.二Xgn. Sb （Xgn .是以發(fā)電機額定值為基值的標幺值）Sgn蒃變壓器：U k % sbsbXtk-線路：Xl.”=Xl上? （Uav是線路所在網(wǎng)絡(luò)的平均額定

31、電壓）100 StnU：芀電抗器：XX R 少 Sb（U av是電抗器所在網(wǎng)絡(luò)的平均額定電壓）100 .3Irn U：v357、358、羈變壓器基本方程式：1、一側(cè)繞組電壓平衡式：1、U- E<I!Z!2、-jx1襖3、E1 =4.44fN1m E不變，頻率f增大，磁通減小螅2、二次側(cè)電壓平衡式:1、U 2 E _ I 2 Z 2 2、U E? 1 I 2 乙3、Z2 jX2蝕負載系數(shù)： 一：二丄乙=丄I 2NI 2N時變壓器效率最咼當：max蠆3、變壓器效率：P2：2PkNP0359、360、361、362、363、364、365、P2Po=(1 卩 Sn COS日 2 + P 2 P

32、kN + P0)100%祎555定時器的振蕩周期:T =0.7(R| ' 2R?)C 振蕩頻率:袃電容充電時間：T| =0.7（R-i R2）C電容放電時間:腿半球體：電流密度J二一 ;電場強度 E = I27I366、葿球體：電流密度J24兀rI;電場強度E =4?！癟22二 r21.43T (R1 2R2)C= 0.7R2C延時時間td；接地體電阻R=1接地體電阻R =14 二 R0= 1.1RC2 二 R0;無窮遠電壓;無窮遠電壓U =I4 二 R。x367、368、369、370、371、372、373、374、375、376、377、378、379、380、381、382、3

33、83、384、385、386、387、388、389、390、391、羇圓柱形：接地電阻1, 4LIn2二 L d肂半球體跨步電壓:人體允許的最大跨步電壓U mxlb2 二 x2袂電容器的漏電導(dǎo):1R2VG = 4 二-1R1 一腿高壓同軸圓柱電纜1a : b：選一e1同心導(dǎo)體球面電位差 Vo ： a : b選 ；同軸電纜漏電導(dǎo):2g=2“1Zc = Z LZC螅長度為1 的無損耗線的特性阻抗42兀Zl jZcta nI莄無損耗傳輸線的輸入阻抗匹配計算:Zin - Z Zc 尹ZcjZLta nI節(jié)輸電線路中波的傳播過程：U折射=耳U入;Z入+Z出U反射=土入U入Z入+Z出羀JK觸發(fā)器的特性方

34、程為：Qn1二JQn KQnn° n螆交流異步電動機的轉(zhuǎn)差率的計算公式為s n。;交流電動機旋轉(zhuǎn)磁場轉(zhuǎn)速的計算公式為60f蒂交流異步電動機轉(zhuǎn)子繞組電流頻率f2與定子繞組電流頻率 人之間關(guān)系為：f2 =Sf1蟻交流異步電動機的等效電路中用一只負載電阻代表軸上的機械功率輸出，該電阻為莆旋轉(zhuǎn)磁動勢表達式：f二F：.：cos（x-t）T1 -ss392、 袇直流電動機感應(yīng)電勢 Ea （又稱反電動勢）的計算公式為Ea =Ce：n393、394、裊直流電動機的電樞回路 KVL方程為Ua =Ea TaRa395、396、 肁判斷直流電動機處于制動狀態(tài)的判據(jù)是Tn乞0 ；處于能量回饋狀態(tài)的判據(jù)是Ua

35、l a乞0397、398、 膆直流電動機啟動瞬時，電樞電流的計算式為la =土Ra399、UaRa400、 蚅它勵直流電動機的機械特性為n - 2TCeCeCT404、莀單支避雷針的保護范圍:X ,h(2hr - h) - hx(2hr - hx)h避雷針咼401、402、羃零序網(wǎng)絡(luò)的繪制原則薀先袇DY螆開路肂蚇 Y0 Yn螈能流通蒄荿后莈D薅直接接地薂膈Y蚆開路羅袈 Yo YN蒄外電路有另一個接地點Y0 Yn肅能流通蒅外電路無另外一個接地點D Y賺開路403、405、度hx -被保護物高度hr -滾球半徑406、荿407、三枇源量圖Uab=Ua-Ub4°8、薆 Ubc = Ub-U

36、cUca=Uc-UaI ABI BCI CA409、410、 薄電動機的電磁功率=反電勢Ea*電流Ia*相數(shù)m 直流電動機 m=1411、3U e412、螀隱極性發(fā)電機的功角特性：Pn=n： Un為額定相電壓Xs的同步電抗Pn為發(fā)電機的額定功率：為發(fā)電機額定運行時的功率角413、414、肀逆調(diào)壓 11.05UN 順調(diào)壓 1.0251.075UN 常調(diào)壓 1.021.05UN415、416、莄決定電力設(shè)備絕緣配合的主要因素:417、3300KV主要是雷電過電壓,418、螞 跨 步 電 壓跨步電壓L bU= l EdRL+b |L 2二 R2dR=|L+bLR-2dR420、腿濾波器的傳遞函數(shù)為A

37、jJ=jC(1)|a -| B|b-| C|c-|aE°為每相空載電動勢X s為發(fā)電機330500KV主要是操作過電壓J=S=I2二 R2則：通帶增益=(1 自截止角頻率=RC419、422、422、袀繞線式異步電動機最大電磁轉(zhuǎn)矩與轉(zhuǎn)子電阻無關(guān)最大電磁功率：PMmax工證"X0423、隱極性同步發(fā)電機原動機輸出功率：PM = mE0U;Xo424、原件兩端的相位差主要取決于通過原件的（有功功率）p轉(zhuǎn)子銅耗PCu2 = sPM425、 感應(yīng)電動機，電磁功率PMMecPmo為總機械功率s為轉(zhuǎn)差率1 -S437、426、變壓器低壓側(cè)母線電容補償計算：QcU 2max 2U 2max K -U 2max