給水溫度對鍋爐的影響

1、日2#114360.318.96I 9476.5920.18給水溫度對鍋爐的影響高加于3月10日中班大修后投用，給水溫度150C比以前提高 50 C左右，高加投用后可較大程度改善設(shè)備低溫腐蝕的問題，提高除塵灰的流動性，有助于改善除塵器中箱體漏風(fēng)回潮飛灰板結(jié)的實(shí)際狀 況，更有助于節(jié)約煤耗和提高鍋爐蒸發(fā)量的較強(qiáng)效果。在給水溫度上 升后，煤耗的降幅在0.3 0.4t/h，鍋爐蒸發(fā)量的增幅在3t/h左右， 更重要的是鍋爐負(fù)荷的穩(wěn)定性和迅速提升（加負(fù)荷）能力得到加強(qiáng)。、整體經(jīng)濟(jì)性影響由于垃圾鍋爐自身積灰特性，主汽溫度偏低在一定程度遏制了機(jī) 組整體效益的提升，第一方面是排煙溫度上升的爐效損失， 第二是蒸

2、汽焓值下降帶來的做功能力損失。 從報(bào)表反映數(shù)據(jù)來看，單純的鍋爐 蒸發(fā)量、煤量不但得到改善，而且汽煤比數(shù)據(jù)得到提升，鍋爐實(shí)際效 率得到增長。但發(fā)電量增長不明顯，2#機(jī)汽耗上升約1個(gè)點(diǎn)，由于主汽溫度低增加了汽機(jī)疏水頻率，管道蒸汽損失率由1.3%上升到1.6 左右。見下表：蒸發(fā)量煤量汽煤比總汽煤比進(jìn)汽量汽耗汽機(jī)效率發(fā)電量總汽耗成本產(chǎn)出管損率41#109767.916.1614.5813074.7327.9942.624.9011635850.9953日2#101376.813.197825.2324.351#110162.417.6417.2713684.7527.8443.984.93218630

3、21.0944日2#109264.616.98015.2825.0661#113458.919.2517.6513714.7527.8444.264.9251896121.2681日2#107466.216.228095.2525.1881#114456.620.2119.313704.7827.6642.295.1811847251.3063日2#107658.418.428215.2525.19101#111963.217.7118.6213544.7627.8143.515.0611888921.2999日2#111256.619.658485.6423.46111#120856.421

4、.4221.8413804.7427.9243.815.3231997011.6034日2#116252.122.39526.4920.47121# 1166 60.219.3719.1613304.7427.9242.465.3631815181.3859131#117761.619.11日2#11375819.619.3513404.7927.639376.5320.3144.265.1451939241.599上表中日期數(shù)據(jù)依據(jù)高加投用前1周內(nèi)運(yùn)行正常時(shí)期統(tǒng)計(jì)，煤量 依據(jù)15米數(shù)據(jù)采集與3#皮帶具有一致性且更精確。汽機(jī)總汽耗按汽機(jī)總進(jìn)汽量/總發(fā)電量計(jì)算成本產(chǎn)出電量*0.65-煤量*784

5、計(jì)算管損率（1-汽機(jī)進(jìn)汽量/鍋爐蒸發(fā)量）*100%表中1#爐蒸發(fā)量突破1200噸，2#爐蒸發(fā)量達(dá)到1162噸；煤量 下降、汽煤比上升但成本產(chǎn)出上升不明顯，在考慮垃圾庫存見底和 12、13日中雨影響，后期需要觀察垃圾質(zhì)量轉(zhuǎn)變對數(shù)據(jù)的影響。二、對鍋爐的影響給水溫度100 C給水溫度150 C給水溫度變動 溫差均值層級溫差均值層級溫差T150-T1001#爐爐膛出口701.67031.4低過進(jìn)口722.4-20.8709.6-6.6-12.8高過進(jìn)口551.6170.8542.6167-9對流管前489.861.8480.262.4-9.6省煤器前330159.8340.6139.610.6低過出口

6、汽 溫367.6350-17.6主汽溫度410.242.6393.443.4-16.8省煤器前303.2298.8-4.4省煤器后232.370.9252.446.420.1二次風(fēng)后196.336225.227.228.9一次風(fēng)后 （排煙）169.926.4185.539.715.6二次風(fēng)溫166.5179.312.8一次風(fēng)溫154.217318.8風(fēng)室溫度153.6168.214.6爐膛中部706.4679.2-27.2爐膛出口730681.4-48.62#爐爐膛出口725.8704.6-21.2低過進(jìn)口729.8-4689.615-40.2高過進(jìn)口652.477.4624.665-27.8

7、對流管前506.2146.2498.4126.2-7.8省煤器前413.492.8407.491-6低過出口汽 溫362.6346.6-16主汽溫度408.846.2387.841.2-21省煤器前406.2412.26省煤器后256.9149.3277.213520.3二次風(fēng)后21937.9235.741.516.7一次風(fēng)后（排煙）180.638.4198.337.417.7二次風(fēng)溫171.8186.714.9一次風(fēng)溫167.5184.416.9風(fēng)室溫度149.8162.412.6爐膛中部715.6673.6-42爐膛出口707.2703-4.2上表是鍋爐因給水溫度變化后各受熱面煙溫和風(fēng)溫（

8、汽溫），數(shù) 據(jù)采集在3月6日-13日之間，選取鍋爐蒸發(fā)量45t/h工況下，利 用趨勢線精確到秒統(tǒng)計(jì)的5個(gè)時(shí)間段均值。（以1#爐分析）1#爐高加投退前后順煙氣流向各級煙溫差基本相當(dāng)，省煤器因介 質(zhì)溫度提高后煙溫差收小20C。蒸汽介質(zhì)在高低加投用前后下降約17.6 C （低過）和16.8 C （匯汽），這種下降狀況由吸熱介質(zhì)增量 和放熱介質(zhì)減量引起，同時(shí)縱向比較主汽溫度與低過處蒸汽溫差在42.6 C和43.4 C前后相差0.8度，說明數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)期間積灰對換熱的 影響較小，數(shù)據(jù)可信。在省煤器后順煙氣流向?qū)蛹墱夭顪p小幅度7030 C之間單邊下降（給水溫度100C），當(dāng)給水溫度150C時(shí)煙溫差46.4 39.7 C之 間降幅收窄且有上升，個(gè)人認(rèn)為換熱已趨飽和若進(jìn)一步提高煙溫在不 增加受熱面的情況下會帶來經(jīng)濟(jì)上的損失（排煙）和設(shè)備上的風(fēng)險(xiǎn)（布 袋高溫老化風(fēng)險(xiǎn)）給水溫度150C后，一二次風(fēng)溫有12 18C的上升，爐膛中部和 出口真實(shí)溫度有27.2 C和48.6 C的下降，結(jié)合過熱器至對流管間橫 向煙溫約10C的降幅，在爐膛一系列復(fù)雜的燃燒和換熱反應(yīng)后，煙 溫確有下降最終導(dǎo)致主汽溫度下降。三、總述給水溫度提高的好處很明顯，特別是主汽溫度有保障的情況下效 果會進(jìn)一步放大。在不