超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)方案(1)

1、新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)方案編制人：龔榮7世Hl“J1審核人：于ZTJT審批人：李克江中天建設(shè)集團(tuán)有JONTON CONSTRUCTION GROU P CO., LTD.新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部dlp中天建設(shè)集團(tuán)新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部3超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案一、工程簡介二、編制依據(jù)0202三、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求03四、8.1m梁模板支撐架計(jì)算書05五、11m梁、板模板支撐架計(jì)算書22、工程簡介本項(xiàng)目為新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校工程，由天津市北洋園投資開發(fā)有 限公司開發(fā)建設(shè)，天津市建筑設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，天津建質(zhì)建設(shè)

2、工程監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān) 理，中天建設(shè)集團(tuán)有限公司承建。本工程位于天津市海河教育園區(qū)南側(cè)，東臨津沽公路，北至緯四路，西至經(jīng)三路，南臨老海河。該工程共由一棟綜合教學(xué)樓、兩棟實(shí)訓(xùn)樓、四棟宿舍、一棟食堂 共八棟樓組成，建筑面積75764n2。綜合教學(xué)樓北端兩間合班教室層高 8.1米，框架結(jié)構(gòu)，8.1米部位僅有框架梁;坡屋頂高度為11米，板厚0.11米，擬先施工8.1米框架結(jié)構(gòu)梁柱部分，待梁柱混 凝土強(qiáng)度達(dá)到100%，將滿堂架與梁柱結(jié)構(gòu)固定后，再施工屋頂部分，這樣可保證上部架體的穩(wěn)定性。因支模架底座與基礎(chǔ)承臺(tái)上平（-1.55米），因此支模架首次搭 設(shè)高度高達(dá)9.65米，二次搭設(shè)高度最高處為12.45米。

3、該教室東西方向跨度（柱中） 達(dá)21.6米，南北方向跨度（柱中）達(dá)18米，為超高大跨度支模架。8.1米標(biāo)高處 中間部分縱橫框架梁截面為350X 1000mm間距均為3.6米；四周框架梁截面為300X 1200mm在8.1米標(biāo)高處上返600伽，梁頂部與坡屋面板連接，該教室在 4.15 米標(biāo)高處（二層平面）沿框架柱周圍設(shè)置有一道300X 600的框架梁。為便于現(xiàn)場施工，擬將該處梁分成上下兩段分開澆筑混凝土，先澆筑到8.1米處，上部與坡屋頂梁板一道澆筑。坡屋頂板厚0.11米，縱橫框架梁截面為350X 1100mm間距均為3.6米。框架柱總高度達(dá)到10.25米，擬分四次澆筑，第一次澆筑到 5.7米（與二

4、層框架梁同時(shí)澆筑）；第二次澆筑到8.65米，即與框架梁底平，因框架柱加固架體與滿 堂架連接為整體，先澆筑完柱體混凝土，待柱體混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后（至少50%）,再與8.1米標(biāo)高處梁同時(shí)澆筑到9.65米，這樣可提高澆筑框架梁時(shí)架體的穩(wěn)定性； 第四次與屋面梁板一道澆筑。本合班教室為超高大跨度支模架，對(duì)模板支架強(qiáng)度、 剛度、穩(wěn)定性都有較高的要求，因此編制本專項(xiàng)方案，施工時(shí)嚴(yán)格按方案施工，確 保支模架安全。、編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2001）、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-

5、99施工手冊(cè)第四版,腳手架支撐計(jì)算書采用PKPM安全計(jì)算軟件;新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校綜合教學(xué)樓土建施工圖；新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校工程施工組織設(shè)計(jì)；國家及地方有關(guān)安全生產(chǎn)的法律、法規(guī)文件；我公司ISO 9002程序文件、質(zhì)量保證手冊(cè)及CI形象手冊(cè)的有關(guān)細(xì)則；我公司ISO14001及公司體系管理文件有關(guān)要求；我公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。三、梁板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求1. 模板支架的構(gòu)造要求:a.在支撐架的頂部（梁底縱向橫桿部位）和底部（距地300m以內(nèi)）必須滿設(shè)縱橫方向水平橫桿，每步也必須滿設(shè)縱橫方向水平橫桿。2. 剪刀撐的設(shè)計(jì):a. 沿高支架四周滿設(shè)剪刀撐;b. 中部框架梁按間隔不超過

6、6米設(shè)置縱橫剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長采用搭接,搭接長度不小于1m等間距設(shè)置3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接斜桿桿 端的距離不小于100mm。3. 頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì):a.梁底大楞的縱向支撐橫桿與梁底立桿的連接扣件必須采用雙扣件。b. 8.1米標(biāo)高梁底下均勻設(shè)置4根承重立桿（考慮同時(shí)承載坡屋面梁荷載）， 橫距300mm；坡屋面梁底均勻設(shè)置3根承重立桿，橫距450伽；縱距均為900m，立桿上設(shè)置縱向支撐鋼管橫桿，在橫桿上按 300fflm間距設(shè)置橫向鋼管大楞，上鋪三排50 mmX 80mm方木做梁底板支撐。4. 支撐架搭設(shè)的要求:a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)：所有架體均采用0 48mX 3.0

7、m焊接鋼管搭設(shè)，滿堂支模架立桿縱橫間距為900m,步距1500m,所有兩根相鄰架桿（立桿或縱橫水平 桿）的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個(gè)相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不大于縱橫間距的1/3。梁底按照全跨度的3%0起拱，底部留設(shè)清掃口;b. 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求：均按高度10米以內(nèi)要求：垂直度誤差不超過25m，橫桿水平誤差20m；c. 確保每個(gè)扣件都牢固固定住連接部分的縱橫架桿，扣件螺栓擰緊扭力矩值 不小于40Nm，也不大于65Nm，用力矩扳手檢查扣件總數(shù)的10%。d.地基支座的設(shè)計(jì)：地基回填土必須按照

8、規(guī)范要求分層回填，層層夯實(shí)，壓實(shí)系數(shù)達(dá)0.94以上，地基承載力達(dá)到105KN加以上,在所有立桿底部支墊300m嘰寬）X 50m （厚）X 4000m（長）通長松木腳手板，并設(shè)置立桿底座（150mX 150mX 10伽厚鋼板），將鋼管支設(shè)在底座上，不得將立桿直接置于腳手板上。e、拆模要求：因該支模架較高，跨度較大，必須在屋頂層結(jié)構(gòu)混凝土澆筑 完畢，強(qiáng)度達(dá)到100%后，再拆除支模架。在搭設(shè)施工過程中由專人負(fù)責(zé)搭設(shè)過程中的安全。由技術(shù)負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)方案的落實(shí), 且分別進(jìn)行安全、質(zhì)量的技術(shù)交底。5. 施工使用的要求:a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，擬采用汽 車泵由中部向兩邊擴(kuò)展

9、的方式澆筑混凝土；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng) 的控制措施，多余材料不能在支架上方堆放；在混凝土澆搗的過程中，禁止無關(guān)人 員站在操作面上；振搗時(shí)不得漏振、過振。c. 澆筑過程中，必須安排專人檢查支架的支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形 情況及時(shí)解決。d.其他事項(xiàng)要求詳見模板工程專項(xiàng)方案。中天建設(shè)集團(tuán)新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部8.1m梁模板(扣件式鋼管)支撐計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(G

10、B 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于8米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002 ( 3)：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。*方木夏撐平行于粱截面5超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案、參數(shù)信息1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.35 ；梁截面高度D(m):1.00立桿縱距(沿梁跨度方向間距)La(m):0.90 ；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.20 ；dlp中天建設(shè)集團(tuán)新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部腳手架步距(m):1.50 ；梁支撐架搭設(shè)高度H(m): 9.6

11、5 ；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.9 ；承重架支設(shè)：木方支撐梁截面； 立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9 ;采用的鋼管類型為48 X 30;扣件連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80 ;梁底縱向橫桿采用雙扣件。腳手架掃地桿距地300mm2. 荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.20 ;鋼筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.5 ;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0 ;傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0 ;振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03. 材料參數(shù)木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mrn):

12、 10000.0 ; 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm): 13.0 ;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2) : 1.5 ;面板類型：木膠合面板；面板彈性模量E(N/mm): 4000.0 ; 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm): 30.0 ;4. 梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm): 300.0 ； 面板厚度(mm): 15.0 ；5. 梁側(cè)模板參數(shù)7超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案dp中天建設(shè)集團(tuán)新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部15超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案外龍骨間距(mm)：內(nèi)龍骨間距(mm)：600;300;穿梁螺栓水平間距(mm): 600；穿梁螺栓豎向間距(mm)

13、: 300；400；穿梁螺栓直徑(mm): M14外龍骨材料：鋼管；鋼管類型為 48 X 30外龍骨合并根數(shù)：2；內(nèi)龍骨材料：木方,寬度50mm高度80mm 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只 考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值其中Ifc 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取8.000h ； 混凝土的入模溫度，取10.000 C；混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ；混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度

14、，取1.000m；01外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ；02混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=24.000kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=0.9 X 24.000=21.600kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9 ,倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=0.9 X 4.000=3.600kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取0.30m。荷載計(jì)算值 q = 1.2 X 21.600 X 0.300+1.40 X 3.600

15、X 0.300=9.288kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 30.00 X 1.50 X 1.50/6 = 11.25cm 3;I = 30.00 X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 8.44cm 4;9.29kN/m300300300計(jì)算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:6.48kN/m1 U 1 !300.300.fumi_|300(變形計(jì)算受力圖變形圖(mm) 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=1.115kNN2=3.065kNN3=

16、3.065kNN4=1.115kN最大彎矩M = 0.083kN.m最大變形V = 0.468mm(1) 抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.083 X 1000 X 1000/11250=7.378N/mn2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f，取13.00N/mn2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f < f, 滿足要求!(2) 抗剪計(jì)算可以不計(jì)算(3) 撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值V = 0.468mm面板的最大撓度小于300.0/250，滿足要求!四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨強(qiáng)度計(jì)算均布荷載 q=1.2 X 0.30 X 21.

17、60+1.4 X 0.30 X 3.60=9.288kN/m撓度計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.30 X 21.60=6.480kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。111. J11 1 . J H1111.13004001-30019.29kN/mA內(nèi)龍骨計(jì)算簡圖內(nèi)龍骨彎矩圖（kN.m）內(nèi)龍骨剪力圖（kN） 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:.111. H 1. 1 1 1 .13001400130016.48kN/mA內(nèi)龍骨變形計(jì)算受力圖內(nèi)龍骨變形圖（mm）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M= 0.417kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座F= 4.644kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形V=

18、0.287mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 213.33cm 4(1) 內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.417 X 106/53333.3=7.82N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于 e.ON/mm2,滿足要求!(2) 內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 X 2786/(2 X 50X 80)=1.045N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=

19、1.50N/mm 2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求！(3) 內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形V =0.287mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計(jì)算。4.64kN4.64kN4.64kN4.64kN4.64kN4.64kN4.64kN外龍骨計(jì)算簡圖外龍骨彎矩圖(kN.m)3.023.022.322.322.322.323.023.021.631.63外龍骨剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值,受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:外龍骨變形計(jì)算受力圖外龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大

20、彎矩M= 0.487kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座F= 9.985kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形V= 0.380mm外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 213.33cm 4;(1) 外龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.487 X 106/53333.3=9.13N/mm2外龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mn2,滿足要求!(2) 外龍骨抗剪計(jì)算可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：dp中天建設(shè)集團(tuán)新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)

21、目部T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 X 3018/(2 X 50X 80)=1.132N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.50N/mm 2外龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求！(3) 外龍骨撓度計(jì)算最大變形v =0.380mm外龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!六、對(duì)拉螺栓的計(jì)算 計(jì)算公式:N < N = fA其中N對(duì)拉螺栓所受的拉力;對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)； 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm；對(duì)拉螺栓的直徑(mm): 14對(duì)拉螺栓有效直徑(mm): 12對(duì)拉螺栓有效面積(mn2): A = 105.000對(duì)拉螺栓最大容許拉力值(kN):

22、 N = 17.850對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.985對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求！ 七、梁底模板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算:(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.500 X 1.000 X 0.300=7.650kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0.200 X 0.300 X (2 X 1.000+0.350)/0.350=0.403kN/m(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN):13超高大跨度模板支撐

23、體系專項(xiàng)施工方案dp中天建設(shè)集團(tuán)新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.500+2.000) X 0.350 X 0.300=0.368kN均布荷載 q = 1.20 X 7.650+1.20 X 0.403=9.663kN/m集中荷載 P = 1.40 X 0.368=0.515kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 30.00 X 1.50 X 1.50/6 = 11.25cm 3;I = 30.00 X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 8.44cm 4;I 0.51kN9.66

24、kN/m175I175計(jì)算簡圖15超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:8.05kN/m175175b變形計(jì)算受力圖變形圖(mm) 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=0.634kNN2=2.628kNN3=0.634kN最大彎矩 M = 0.036kN.m最大變形 V = 0.052mm(1) 抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.036 X 1000 X 1000/11250=3.200N/mn2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f，取30.00N/mn2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f < f

25、, 滿足要求!(2) 抗剪計(jì)算可以不計(jì)算(3) 撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值V = 0.052mm面板的最大撓度小于175.0/250，滿足要求!八、梁底支撐木方的計(jì)算(一)梁底木方計(jì)算 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩 和，計(jì)算公式如下： 均布荷載 q = 2.628/0.300=8.761kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1 X 8.76 X 0.30 X 0.30=0.079kN.m最大剪力 Q=0.6 X 0.300 X 8.761=1.577kN最大支座力 N=1.1 X 0.300 X 8.761=2.891kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為

26、中天建設(shè)集團(tuán)新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 213.33cm 4;(1) 木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.079 X 106/53333.3=1.48N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mn2,滿足要求!(2) 木方抗剪計(jì)算可以不計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 X 1577/(2 X 50X 8

27、0)=0.591N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.50N/mm 2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求！(3) 木方撓度計(jì)算均布荷載通過上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到5.872kN/m最大變形 V =0.677 X 5.872 X 300.0 4/(100 X 10000.00 X 2133333.5)=0.015mm木方的最大撓度小于300.0/250，滿足要求!九、梁底支撐鋼管計(jì)算(一)梁底支撐橫向鋼管計(jì)算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。0.63kN2.63kN0.63kN900=支撐鋼管計(jì)算簡圖#超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案中天建設(shè)集團(tuán)新

28、建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部支撐鋼管變形圖(mm)19超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案支撐鋼管彎矩圖(kN.m)1.951.95r1.311.311.311.3丄1.951.95支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:0.53kN1.76kN0.53kN900.支撐鋼管變形計(jì)算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 Mmax=0.766kN.m最大變形 vmax=1.769mm最大支座力Qmax=1.948kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.766 X 106/4491.0=170.51N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.

29、0N/mn2,滿足要求!（二）梁底支撐縱向鋼管計(jì)算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN900900支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)1.431.431.951.952.472.470.52 0.52L0.520.520.00 0.002.47 2.47|1.95 1.951.431.43支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:1.41kN1.41kN1.41kN1.41kN1.41kN1.41kN

30、1.41kN1.41kN1.41kN、f *1 * iLSE900900900支撐鋼管變形計(jì)算受力圖經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到dp中天建設(shè)集團(tuán)新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部最大彎矩 Mmax=0.468kN.m最大變形vmax=0.886mm 最大支座力Qmax=6.365kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.468 X 106/4491.0=104.12N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mn2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm滿足要求！ 十、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算其中Rc扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN

31、;33超高大跨度模板支撐體系專項(xiàng)施工方案縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值;計(jì)算中R取最大支座反力，R=6.37kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！R< 8.0 kN時(shí)，可采用單扣件；8.0kN<R 12.0 kN時(shí)，應(yīng)采用雙扣件；R>12.0kN時(shí),應(yīng)采用可調(diào)托座。卜一、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括:橫桿的最大支座反力N1=6.37kN (已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20 X 0.111 X 9.650=1.281kNN = 6.365+1.281=7.646kN軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比1

32、0/i 查表得到;計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ； i = 1.60立桿凈截面面積(cm 2)；A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3) ； W = 4.49鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值（N/mm2）；f鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2.?10計(jì)算長度（m）；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計(jì)算(1)10 = k1uh10 = (h+2a)k1計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167 ;計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3 ;u = 1.700立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a = 0.20m ；公式(1)的計(jì)算結(jié)果：10

33、=1.167 X 1.700 X 1.50=2.976m兄=2976/16.0=186.574歸0.2071/7=7646/(0.207 X 424)=86.997N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算W < f,滿足要求!公式(2)的計(jì)算結(jié)果：10=1.500+2 X 0.200=1.900mZ =1900/16.0=119.122=0.4581=7646/(0.458 X 424)=39.383N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算11 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計(jì)算10 = k1k2(h+2a)k2計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.018 ;公式(3)的計(jì)

34、算 結(jié)果：10=1.167 X 1.018 X (1.500+2 X0.200)=2.257m乂 =2257/16.0=141.518M =0.3451=7646/(0.345 X 424)=52.299N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 I創(chuàng) < f,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計(jì)算長度附加系數(shù)k1步距 h(m) h < 0.90.9<h< 1.21.2<h< 1.51.5<h< 2.1k11.2431.1851.1671.163表2模板支架計(jì)算長度附加系數(shù)k21.35 1.0 1.014 1

35、.0261.039 1.042 1.0541.0611.0811.092 1.113 1.137 1.1551.1731.44 1.0 1.012 1.0221.031 1.039 1.0471.0561.0641.072 1.092 1.111 1.1291.1491.53 1.0 1.007 1.0151.024 1.031 1.0391.0471.0551.062 1.079 1.097 1.1141.1321.62 1.0 1.007 1.0141.021 1.029 1.0361.0431.0511.056 1.074 1.090 1.1061.1231.80 1.0 1.007 1

36、.0141.020 1.026 1.0331.0401.0461.052 1.067 1.081 1.0961.1111.92 1.0 1.007 1.0121.018 1.024 1.0301.0351.0421.048 1.062 1.076 1.0901.1042.04 1.0 1.007 1.0121.018 1.022 1.0291.0351.0391.044 1.060 1.073 1.0871.1012.25 1.0 1.007 1.0101.016 1.020 1.0271.0321.0371.042 1.057 1.070 1.0811.0942.70 1.0 1.007 1

37、.0101.016 1.020 1.0271.0321.0371.042 1.053 1.066 1.0781.091H(m) 4 h+2a 或 u1h(m)6 8 10 121416182025303540以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全 十二、基礎(chǔ)承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求其中Pfg立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力（kN/m 2） , P = N/A ; P = 30.58上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值（kN） ; N = 7.65基礎(chǔ)底面面積（m2） ; A = 0.25地基承載力設(shè)計(jì)值（kN/m 2） ; fg = 42.00地基承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按

38、下式計(jì)算fg = kc X fgk其中kc腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40fgk地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fgk = 105.00地基承載力的計(jì)算滿足要求！11m梁、樓板模板（扣件式鋼管）支撐計(jì)算書a圖樓板支撐架立面簡圖Of樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計(jì)算單元、參數(shù)信息1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.35 ；混凝土板厚度(mm):110.00 ；La(m):0.90 ；立桿縱距(沿梁跨度方向間距)立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.20 ；腳手架步距(m):1.50 ；梁、板支撐架搭設(shè)高度H(m):10.25-12.45梁兩側(cè)立柱間距(m):0.9 ； 承重架支設(shè)：木方支

39、撐梁截面;梁底按照均勻布置承重桿4根；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9 ； 采用的鋼管類型為 48 X 30;扣件連接方式：單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80 ;梁底縱向橫桿采用雙扣件。腳手架掃地桿距地300mm2. 荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.30 ；鋼筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.5 ;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):24.0 ;傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0 ;振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03. 材料參數(shù)木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mrn): 10000.0 ; 木材

40、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm): 13.0 ;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2) : 1.5 ;面板類型：木膠合面板；面板彈性模量E(N/mm): 4000.0 ; 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm): 30.0 ;4. 梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm): 300.0 ;面板厚度(mm): 15.0 ;5. 梁側(cè)模板參數(shù)外龍骨間距(mm)： 內(nèi)龍骨間距(mm)： 穿梁螺栓水平間距600;300;(mm): 600；穿梁螺栓豎向間距(mm): 300;穿梁螺栓直徑(mm): M14外龍骨材料：鋼管；鋼管類型為 48 X 30 外龍骨合并根數(shù)：2;內(nèi)龍骨材料：木方,寬度50mm高度80mm

41、6. 樓板模板參數(shù)頂托梁采用雙鋼管48 X 3.0mm地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值105kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù) 0.40。板底木方間距150mm 二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只 考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值其中Mc 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取8.000h ;混凝土的入模溫度，取10.000 C；混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝

42、土頂面總高度，取1.100m；“1外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ;02混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=26.400kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=0.9 X 26.400=23.760kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=0.9 X 4.000=3.600kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度取0.30m。荷載計(jì)算值 q = 1.2 X 23.760 X 0.300+1.40 X 3

43、.600 X 0.300=10.066kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 30.00 X 1.50 X 1.50/6 = 11.25cm 3;I = 30.00X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 8.44cm4；?10.07kN/mA 11,1 J .1 k 1 r. JHU1丨Jba1300130013001計(jì)算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:J I U 1 .I 11 1.1 11 1 1 1 ,1130013001£30017.1

44、3kN/mA變形計(jì)算受力圖1.159變形圖(mm) 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=1.208kNN2=3.322kNN3=3.322kNN4=1.208kN最大彎矩 M = 0.090kN.m最大變形V = 1.159mm(1) 抗彎強(qiáng)度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.090 X 1000 X 1000/11250=8.000N/mn2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f，取30.00N/mn2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f < f, 滿足要求!(2) 抗剪計(jì)算可以不計(jì)算(3) 撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值V = 1.159mm面板的最大撓度小于300.0/250，滿足要求!四、梁側(cè)模

45、板內(nèi)龍骨的計(jì)算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨強(qiáng)度計(jì)算均布荷載 q=1.2 X 0.30 X 23.76+1.4 X 0.30 X 3.60=10.066kN/m撓度計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.30 X 23.76=7.128kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。.111.1 J 1.111 1 1 1.1 1 *1300a 1400290110.07kN/mA內(nèi)龍骨計(jì)算簡圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:.111. J11.1111.1111300j40029017.13kN/mAB

46、內(nèi)龍骨變形計(jì)算受力圖內(nèi)龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M= 0.452kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座F= 5.107kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形V= 0.316mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 213.33cm 4;(1) 內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.452 X 106/53333.3=8.48N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mn2,滿足要求!(2) 內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必

47、須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3 X 3019/(2 X 50X 80)=1.132N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值T=1.50N/mm 2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求！(3) 內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形V =0.316mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計(jì)算。5.11kN5.11kN5.11kN5.11kN5.11kN5.11kN5.11kNfIrAO-外龍骨計(jì)算簡圖(kN.m)外龍骨彎矩圖1.791.792.553.323.322.553.3

48、23.322.552.551.79丄79外龍骨剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:A#3.62kN3.62kN3.62kN3.62kN3.62kN3.62kN3.62kN600_外龍骨變形計(jì)算受力圖外龍骨變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M= 0.536kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座F= 10.980kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形V= 0.424mm外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 2

49、13.33cm 4;(1) 外龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.536 X 106/53333.3=10.05N/mm2外龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mn2,滿足要求!(2) 外龍骨抗剪計(jì)算可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3 X 3319/(2X 50X 80)=1.245N/mm2外龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求！(3) 外龍骨撓度計(jì)算最大變形v =0.424mm外龍骨的最大撓度小于600.0/250，滿足要求!六、對(duì)拉螺栓的計(jì)算 計(jì)算公式:N < N = fA其中N對(duì)拉螺栓所受的拉力;對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)； 對(duì)拉螺栓

50、的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm；對(duì)拉螺栓的直徑(mm): 14對(duì)拉螺栓有效直徑(mm): 12對(duì)拉螺栓有效面積(mn2): A = 105.000對(duì)拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.980對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求！ 七、模板面板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計(jì)算:(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.500 X 1.100 X 0.300=8.415kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m): q2 =

51、0.300 X 0.300 X (2 X 1.100+0.350)/0.350=0.656kN/m(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+4.000) X 0.350 X 0.300=0.525kN均布荷載 q = 1.20 X 8.415+1.20 X 0.656=10.885kN/m集中荷載 P = 1.40 X 0.525=0.735kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 30.00 X 1.50 X 1.50/6 = 11.25cm 3;I = 30.00 X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 8.44cm 4;175.175.I 0.74kN10.88kN/m計(jì)算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下:9.07kN/m175.1751b1變形計(jì)算受力圖dp中天建設(shè)集團(tuán)新建天津市電子信息高級(jí)技術(shù)學(xué)校項(xiàng)目部變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=0.714kNN2=3