超高大跨度模板支撐體系專項方案(1)

1、新建天津市電子信息高級技術學校超高大跨度模板支撐體系專項方案編制人：龔榮7世Hl“J1審核人：于ZTJT審批人：李克江中天建設集團有JONTON CONSTRUCTION GROU P CO., LTD.新建天津市電子信息高級技術學校項目部dlp中天建設集團新建天津市電子信息高級技術學校項目部3超高大跨度模板支撐體系專項施工方案一、工程簡介二、編制依據0202三、梁模板高支撐架的構造和施工要求03四、8.1m梁模板支撐架計算書05五、11m梁、板模板支撐架計算書22、工程簡介本項目為新建天津市電子信息高級技術學校工程，由天津市北洋園投資開發(fā)有 限公司開發(fā)建設，天津市建筑設計院設計，天津建質建設

2、工程監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān) 理，中天建設集團有限公司承建。本工程位于天津市海河教育園區(qū)南側，東臨津沽公路，北至緯四路，西至經三路，南臨老海河。該工程共由一棟綜合教學樓、兩棟實訓樓、四棟宿舍、一棟食堂 共八棟樓組成，建筑面積75764n2。綜合教學樓北端兩間合班教室層高 8.1米，框架結構，8.1米部位僅有框架梁;坡屋頂高度為11米，板厚0.11米，擬先施工8.1米框架結構梁柱部分，待梁柱混 凝土強度達到100%，將滿堂架與梁柱結構固定后，再施工屋頂部分，這樣可保證上部架體的穩(wěn)定性。因支模架底座與基礎承臺上平（-1.55米），因此支模架首次搭 設高度高達9.65米，二次搭設高度最高處為12.45米。

3、該教室東西方向跨度（柱中） 達21.6米，南北方向跨度（柱中）達18米，為超高大跨度支模架。8.1米標高處 中間部分縱橫框架梁截面為350X 1000mm間距均為3.6米；四周框架梁截面為300X 1200mm在8.1米標高處上返600伽，梁頂部與坡屋面板連接，該教室在 4.15 米標高處（二層平面）沿框架柱周圍設置有一道300X 600的框架梁。為便于現場施工，擬將該處梁分成上下兩段分開澆筑混凝土，先澆筑到8.1米處，上部與坡屋頂梁板一道澆筑。坡屋頂板厚0.11米，縱橫框架梁截面為350X 1100mm間距均為3.6米?？蚣苤偢叨冗_到10.25米，擬分四次澆筑，第一次澆筑到 5.7米（與二

4、層框架梁同時澆筑）；第二次澆筑到8.65米，即與框架梁底平，因框架柱加固架體與滿 堂架連接為整體，先澆筑完柱體混凝土，待柱體混凝土達到一定強度后（至少50%）,再與8.1米標高處梁同時澆筑到9.65米，這樣可提高澆筑框架梁時架體的穩(wěn)定性； 第四次與屋面梁板一道澆筑。本合班教室為超高大跨度支模架，對模板支架強度、 剛度、穩(wěn)定性都有較高的要求，因此編制本專項方案，施工時嚴格按方案施工，確 保支模架安全。、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）建筑結構荷載規(guī)范（GB 50009-2001）、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-

5、99施工手冊第四版,腳手架支撐計算書采用PKPM安全計算軟件;新建天津市電子信息高級技術學校綜合教學樓土建施工圖；新建天津市電子信息高級技術學校工程施工組織設計；國家及地方有關安全生產的法律、法規(guī)文件；我公司ISO 9002程序文件、質量保證手冊及CI形象手冊的有關細則；我公司ISO14001及公司體系管理文件有關要求；我公司企業(yè)標準。三、梁板模板高支撐架的構造和施工要求1. 模板支架的構造要求:a.在支撐架的頂部（梁底縱向橫桿部位）和底部（距地300m以內）必須滿設縱橫方向水平橫桿，每步也必須滿設縱橫方向水平橫桿。2. 剪刀撐的設計:a. 沿高支架四周滿設剪刀撐;b. 中部框架梁按間隔不超過

6、6米設置縱橫剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長采用搭接,搭接長度不小于1m等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接斜桿桿 端的距離不小于100mm。3. 頂部支撐點的設計:a.梁底大楞的縱向支撐橫桿與梁底立桿的連接扣件必須采用雙扣件。b. 8.1米標高梁底下均勻設置4根承重立桿（考慮同時承載坡屋面梁荷載）， 橫距300mm；坡屋面梁底均勻設置3根承重立桿，橫距450伽；縱距均為900m，立桿上設置縱向支撐鋼管橫桿，在橫桿上按 300fflm間距設置橫向鋼管大楞，上鋪三排50 mmX 80mm方木做梁底板支撐。4. 支撐架搭設的要求:a.嚴格按照設計尺寸搭設：所有架體均采用0 48mX 3.0

7、m焊接鋼管搭設，滿堂支模架立桿縱橫間距為900m,步距1500m,所有兩根相鄰架桿（立桿或縱橫水平 桿）的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不大于縱橫間距的1/3。梁底按照全跨度的3%0起拱，底部留設清掃口;b. 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求：均按高度10米以內要求：垂直度誤差不超過25m，橫桿水平誤差20m；c. 確保每個扣件都牢固固定住連接部分的縱橫架桿，扣件螺栓擰緊扭力矩值 不小于40Nm，也不大于65Nm，用力矩扳手檢查扣件總數的10%。d.地基支座的設計：地基回填土必須按照

8、規(guī)范要求分層回填，層層夯實，壓實系數達0.94以上，地基承載力達到105KN加以上,在所有立桿底部支墊300m嘰寬）X 50m （厚）X 4000m（長）通長松木腳手板，并設置立桿底座（150mX 150mX 10伽厚鋼板），將鋼管支設在底座上，不得將立桿直接置于腳手板上。e、拆模要求：因該支模架較高，跨度較大，必須在屋頂層結構混凝土澆筑 完畢，強度達到100%后，再拆除支模架。在搭設施工過程中由專人負責搭設過程中的安全。由技術負責人負責方案的落實, 且分別進行安全、質量的技術交底。5. 施工使用的要求:a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，擬采用汽 車泵由中部向兩邊擴展

9、的方式澆筑混凝土；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應 的控制措施，多余材料不能在支架上方堆放；在混凝土澆搗的過程中，禁止無關人 員站在操作面上；振搗時不得漏振、過振。c. 澆筑過程中，必須安排專人檢查支架的支承情況，發(fā)現下沉、松動和變形 情況及時解決。d.其他事項要求詳見模板工程專項方案。中天建設集團新建天津市電子信息高級技術學校項目部8.1m梁模板(扣件式鋼管)支撐計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)；鋼結構設計規(guī)范(G

10、B 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于8米，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002 ( 3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。*方木夏撐平行于粱截面5超高大跨度模板支撐體系專項施工方案、參數信息1. 模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.35 ；梁截面高度D(m):1.00立桿縱距(沿梁跨度方向間距)La(m):0.90 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20 ；dlp中天建設集團新建天津市電子信息高級技術學校項目部腳手架步距(m):1.50 ；梁支撐架搭設高度H(m): 9.6

11、5 ；梁兩側立柱間距(m):0.9 ；承重架支設：木方支撐梁截面； 立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9 ;采用的鋼管類型為48 X 30;扣件連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80 ;梁底縱向橫桿采用雙扣件。腳手架掃地桿距地300mm2. 荷載參數模板自重(kN/m2):0.20 ;鋼筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷載標準值(kN/m2):1.5 ;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):24.0 ;傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0 ;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03. 材料參數木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mrn):

12、 10000.0 ; 木材抗彎強度設計值fm(N/mm): 13.0 ;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2) : 1.5 ;面板類型：木膠合面板；面板彈性模量E(N/mm): 4000.0 ; 面板抗彎強度設計值fm(N/mm): 30.0 ;4. 梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm): 300.0 ； 面板厚度(mm): 15.0 ；5. 梁側模板參數7超高大跨度模板支撐體系專項施工方案dp中天建設集團新建天津市電子信息高級技術學校項目部15超高大跨度模板支撐體系專項施工方案外龍骨間距(mm)：內龍骨間距(mm)：600;300;穿梁螺栓水平間距(mm): 600；穿梁螺栓豎向間距(mm)

13、: 300；400；穿梁螺栓直徑(mm): M14外龍骨材料：鋼管；鋼管類型為 48 X 30外龍骨合并根數：2；內龍骨材料：木方,寬度50mm高度80mm 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只 考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值其中Ifc 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取8.000h ； 混凝土的入模溫度，取10.000 C；混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ；混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度

14、，取1.000m；01外加劑影響修正系數，取1.200 ；02混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=24.000kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0.9 X 24.000=21.600kN/m2考慮結構的重要性系數0.9 ,倒混凝土時產生的荷載標準值F2=0.9 X 4.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.30m。荷載計算值 q = 1.2 X 21.600 X 0.300+1.40 X 3.600

15、X 0.300=9.288kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 30.00 X 1.50 X 1.50/6 = 11.25cm 3;I = 30.00 X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 8.44cm 4;9.29kN/m300300300計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:6.48kN/m1 U 1 !300.300.fumi_|300(變形計算受力圖變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.115kNN2=3.065kNN3=

16、3.065kNN4=1.115kN最大彎矩M = 0.083kN.m最大變形V = 0.468mm(1) 抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.083 X 1000 X 1000/11250=7.378N/mn2面板的抗彎強度設計值f，取13.00N/mn2； 面板的抗彎強度驗算f < f, 滿足要求!(2) 抗剪計算可以不計算(3) 撓度計算面板最大撓度計算值V = 0.468mm面板的最大撓度小于300.0/250，滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨強度計算均布荷載 q=1.2 X 0.30 X 21.

17、60+1.4 X 0.30 X 3.60=9.288kN/m撓度計算荷載標準值q=0.30 X 21.60=6.480kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。111. J11 1 . J H1111.13004001-30019.29kN/mA內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖（kN.m）內龍骨剪力圖（kN） 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:.111. H 1. 1 1 1 .13001400130016.48kN/mA內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩M= 0.417kN.m經過計算得到最大支座F= 4.644kN經過計算得到最大變形V=

18、0.287mm內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 213.33cm 4(1) 內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.417 X 106/53333.3=7.82N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于 e.ON/mm2,滿足要求!(2) 內龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3 X 2786/(2 X 50X 80)=1.045N/mm2截面抗剪強度設計值T=

19、1.50N/mm 2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3) 內龍骨撓度計算最大變形V =0.287mm內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。4.64kN4.64kN4.64kN4.64kN4.64kN4.64kN4.64kN外龍骨計算簡圖外龍骨彎矩圖(kN.m)3.023.022.322.322.322.323.023.021.631.63外龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下:外龍骨變形計算受力圖外龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大

20、彎矩M= 0.487kN.m經過計算得到最大支座F= 9.985kN經過計算得到最大變形V= 0.380mm外龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 213.33cm 4;(1) 外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.487 X 106/53333.3=9.13N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mn2,滿足要求!(2) 外龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足：dp中天建設集團新建天津市電子信息高級技術學校項

21、目部T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3 X 3018/(2 X 50X 80)=1.132N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.50N/mm 2外龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3) 外龍骨撓度計算最大變形v =0.380mm外龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!六、對拉螺栓的計算 計算公式:N < N = fA其中N對拉螺栓所受的拉力;對拉螺栓有效面積(mm2)； 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mn2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):

22、 N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.985對拉螺栓強度驗算滿足要求！ 七、梁底模板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算:(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.500 X 1.000 X 0.300=7.650kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0.200 X 0.300 X (2 X 1.000+0.350)/0.350=0.403kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):13超高大跨度模板支撐

23、體系專項施工方案dp中天建設集團新建天津市電子信息高級技術學校項目部經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.500+2.000) X 0.350 X 0.300=0.368kN均布荷載 q = 1.20 X 7.650+1.20 X 0.403=9.663kN/m集中荷載 P = 1.40 X 0.368=0.515kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 30.00 X 1.50 X 1.50/6 = 11.25cm 3;I = 30.00 X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 8.44cm 4;I 0.51kN9.66

24、kN/m175I175計算簡圖15超高大跨度模板支撐體系專項施工方案彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:8.05kN/m175175b變形計算受力圖變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.634kNN2=2.628kNN3=0.634kN最大彎矩 M = 0.036kN.m最大變形 V = 0.052mm(1) 抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.036 X 1000 X 1000/11250=3.200N/mn2面板的抗彎強度設計值f，取30.00N/mn2； 面板的抗彎強度驗算f < f

25、, 滿足要求!(2) 抗剪計算可以不計算(3) 撓度計算面板最大撓度計算值V = 0.052mm面板的最大撓度小于175.0/250，滿足要求!八、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩 和，計算公式如下： 均布荷載 q = 2.628/0.300=8.761kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1 X 8.76 X 0.30 X 0.30=0.079kN.m最大剪力 Q=0.6 X 0.300 X 8.761=1.577kN最大支座力 N=1.1 X 0.300 X 8.761=2.891kN木方的截面力學參數為

26、中天建設集團新建天津市電子信息高級技術學校項目部本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 213.33cm 4;(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.079 X 106/53333.3=1.48N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mn2,滿足要求!(2) 木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3 X 1577/(2 X 50X 8

27、0)=0.591N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.50N/mm 2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3) 木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.872kN/m最大變形 V =0.677 X 5.872 X 300.0 4/(100 X 10000.00 X 2133333.5)=0.015mm木方的最大撓度小于300.0/250，滿足要求!九、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。0.63kN2.63kN0.63kN900=支撐鋼管計算簡圖#超高大跨度模板支撐體系專項施工方案中天建設集團新

28、建天津市電子信息高級技術學校項目部支撐鋼管變形圖(mm)19超高大跨度模板支撐體系專項施工方案支撐鋼管彎矩圖(kN.m)1.951.95r1.311.311.311.3丄1.951.95支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:0.53kN1.76kN0.53kN900.支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.766kN.m最大變形 vmax=1.769mm最大支座力Qmax=1.948kN 抗彎計算強度 f=0.766 X 106/4491.0=170.51N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.

29、0N/mn2,滿足要求!（二）梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN1.95kN900900支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)1.431.431.951.952.472.470.52 0.52L0.520.520.00 0.002.47 2.47|1.95 1.951.431.43支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:1.41kN1.41kN1.41kN1.41kN1.41kN1.41kN

30、1.41kN1.41kN1.41kN、f *1 * iLSE900900900支撐鋼管變形計算受力圖經過連續(xù)梁的計算得到dp中天建設集團新建天津市電子信息高級技術學校項目部最大彎矩 Mmax=0.468kN.m最大變形vmax=0.886mm 最大支座力Qmax=6.365kN 抗彎計算強度 f=0.468 X 106/4491.0=104.12N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mn2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm滿足要求！ 十、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算其中Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN

31、;33超高大跨度模板支撐體系專項施工方案縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，R=6.37kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！R< 8.0 kN時，可采用單扣件；8.0kN<R 12.0 kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時,應采用可調托座。卜一、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫桿的最大支座反力N1=6.37kN (已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20 X 0.111 X 9.650=1.281kNN = 6.365+1.281=7.646kN軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比1

32、0/i 查表得到;計算立桿的截面回轉半徑(cm) ； i = 1.60立桿凈截面面積(cm 2)；A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3) ； W = 4.49鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2.?10計算長度（m）；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算(1)10 = k1uh10 = (h+2a)k1計算長度附加系數，按照表1取值為1.167 ;計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3 ;u = 1.700立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.20m ；公式(1)的計算結果：10

33、=1.167 X 1.700 X 1.50=2.976m兄=2976/16.0=186.574歸0.2071/7=7646/(0.207 X 424)=86.997N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算W < f,滿足要求!公式(2)的計算結果：10=1.500+2 X 0.200=1.900mZ =1900/16.0=119.122=0.4581=7646/(0.458 X 424)=39.383N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算11 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算10 = k1k2(h+2a)k2計算長度附加系數，按照表2取值為1.018 ;公式(3)的計

34、算 結果：10=1.167 X 1.018 X (1.500+2 X0.200)=2.257m乂 =2257/16.0=141.518M =0.3451=7646/(0.345 X 424)=52.299N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 I創(chuàng) < f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數k1步距 h(m) h < 0.90.9<h< 1.21.2<h< 1.51.5<h< 2.1k11.2431.1851.1671.163表2模板支架計算長度附加系數k21.35 1.0 1.014 1

35、.0261.039 1.042 1.0541.0611.0811.092 1.113 1.137 1.1551.1731.44 1.0 1.012 1.0221.031 1.039 1.0471.0561.0641.072 1.092 1.111 1.1291.1491.53 1.0 1.007 1.0151.024 1.031 1.0391.0471.0551.062 1.079 1.097 1.1141.1321.62 1.0 1.007 1.0141.021 1.029 1.0361.0431.0511.056 1.074 1.090 1.1061.1231.80 1.0 1.007 1

36、.0141.020 1.026 1.0331.0401.0461.052 1.067 1.081 1.0961.1111.92 1.0 1.007 1.0121.018 1.024 1.0301.0351.0421.048 1.062 1.076 1.0901.1042.04 1.0 1.007 1.0121.018 1.022 1.0291.0351.0391.044 1.060 1.073 1.0871.1012.25 1.0 1.007 1.0101.016 1.020 1.0271.0321.0371.042 1.057 1.070 1.0811.0942.70 1.0 1.007 1

37、.0101.016 1.020 1.0271.0321.0371.042 1.053 1.066 1.0781.091H(m) 4 h+2a 或 u1h(m)6 8 10 121416182025303540以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 十二、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求其中Pfg立桿基礎底面的平均壓力（kN/m 2） , P = N/A ; P = 30.58上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值（kN） ; N = 7.65基礎底面面積（m2） ; A = 0.25地基承載力設計值（kN/m 2） ; fg = 42.00地基承載力設計值應按

38、下式計算fg = kc X fgk其中kc腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40fgk地基承載力標準值；fgk = 105.00地基承載力的計算滿足要求！11m梁、樓板模板（扣件式鋼管）支撐計算書a圖樓板支撐架立面簡圖Of樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元、參數信息1. 模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.35 ；混凝土板厚度(mm):110.00 ；La(m):0.90 ；立桿縱距(沿梁跨度方向間距)立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20 ；腳手架步距(m):1.50 ；梁、板支撐架搭設高度H(m):10.25-12.45梁兩側立柱間距(m):0.9 ； 承重架支設：木方支

39、撐梁截面;梁底按照均勻布置承重桿4根；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.9 ； 采用的鋼管類型為 48 X 30;扣件連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80 ;梁底縱向橫桿采用雙扣件。腳手架掃地桿距地300mm2. 荷載參數模板自重(kN/m2):0.30 ；鋼筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷載標準值(kN/m2):1.5 ;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):24.0 ;傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0 ;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03. 材料參數木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mrn): 10000.0 ; 木材

40、抗彎強度設計值fm(N/mm): 13.0 ;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2) : 1.5 ;面板類型：木膠合面板；面板彈性模量E(N/mm): 4000.0 ; 面板抗彎強度設計值fm(N/mm): 30.0 ;4. 梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm): 300.0 ;面板厚度(mm): 15.0 ;5. 梁側模板參數外龍骨間距(mm)： 內龍骨間距(mm)： 穿梁螺栓水平間距600;300;(mm): 600；穿梁螺栓豎向間距(mm): 300;穿梁螺栓直徑(mm): M14外龍骨材料：鋼管；鋼管類型為 48 X 30 外龍骨合并根數：2;內龍骨材料：木方,寬度50mm高度80mm

41、6. 樓板模板參數頂托梁采用雙鋼管48 X 3.0mm地基承載力標準值105kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數 0.40。板底木方間距150mm 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只 考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值其中Mc 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取8.000h ;混凝土的入模溫度，取10.000 C；混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝

42、土頂面總高度，取1.100m；“1外加劑影響修正系數，取1.200 ;02混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=26.400kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0.9 X 26.400=23.760kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值F2=0.9 X 4.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.30m。荷載計算值 q = 1.2 X 23.760 X 0.300+1.40 X 3

43、.600 X 0.300=10.066kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 30.00 X 1.50 X 1.50/6 = 11.25cm 3;I = 30.00X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 8.44cm4；?10.07kN/mA 11,1 J .1 k 1 r. JHU1丨Jba1300130013001計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:J I U 1 .I 11 1.1 11 1 1 1 ,1130013001£30017.1

44、3kN/mA變形計算受力圖1.159變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.208kNN2=3.322kNN3=3.322kNN4=1.208kN最大彎矩 M = 0.090kN.m最大變形V = 1.159mm(1) 抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.090 X 1000 X 1000/11250=8.000N/mn2面板的抗彎強度設計值f，取30.00N/mn2； 面板的抗彎強度驗算f < f, 滿足要求!(2) 抗剪計算可以不計算(3) 撓度計算面板最大撓度計算值V = 1.159mm面板的最大撓度小于300.0/250，滿足要求!四、梁側模

45、板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨強度計算均布荷載 q=1.2 X 0.30 X 23.76+1.4 X 0.30 X 3.60=10.066kN/m撓度計算荷載標準值q=0.30 X 23.76=7.128kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。.111.1 J 1.111 1 1 1.1 1 *1300a 1400290110.07kN/mA內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:.111. J11.1111.1111300j40029017.13kN/mAB

46、內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M= 0.452kN.m經過計算得到最大支座F= 5.107kN經過計算得到最大變形V= 0.316mm內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 213.33cm 4;(1) 內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.452 X 106/53333.3=8.48N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mn2,滿足要求!(2) 內龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必

47、須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3 X 3019/(2 X 50X 80)=1.132N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.50N/mm 2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3) 內龍骨撓度計算最大變形V =0.316mm內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。5.11kN5.11kN5.11kN5.11kN5.11kN5.11kN5.11kNfIrAO-外龍骨計算簡圖(kN.m)外龍骨彎矩圖1.791.792.553.323.322.553.3

48、23.322.552.551.79丄79外龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:A#3.62kN3.62kN3.62kN3.62kN3.62kN3.62kN3.62kN600_外龍骨變形計算受力圖外龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M= 0.536kN.m經過計算得到最大支座F= 10.980kN經過計算得到最大變形V= 0.424mm外龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 5.00 X 8.00 X 8.00/6 = 53.33cm 3;I = 5.00 X 8.00 X 8.00 X 8.00/12 = 2

49、13.33cm 4;(1) 外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.536 X 106/53333.3=10.05N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mn2,滿足要求!(2) 外龍骨抗剪計算可以不計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值T=3 X 3319/(2X 50X 80)=1.245N/mm2外龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3) 外龍骨撓度計算最大變形v =0.424mm外龍骨的最大撓度小于600.0/250，滿足要求!六、對拉螺栓的計算 計算公式:N < N = fA其中N對拉螺栓所受的拉力;對拉螺栓有效面積(mm2)； 對拉螺栓

50、的抗拉強度設計值，取170N/mm；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mn2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.980對拉螺栓強度驗算滿足要求！ 七、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算:(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.500 X 1.100 X 0.300=8.415kN/m(2) 模板的自重線荷載(kN/m): q2 =

51、0.300 X 0.300 X (2 X 1.100+0.350)/0.350=0.656kN/m(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+4.000) X 0.350 X 0.300=0.525kN均布荷載 q = 1.20 X 8.415+1.20 X 0.656=10.885kN/m集中荷載 P = 1.40 X 0.525=0.735kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 30.00 X 1.50 X 1.50/6 = 11.25cm 3;I = 30.00 X 1.50 X 1.50 X 1.50/12 = 8.44cm 4;175.175.I 0.74kN10.88kN/m計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:9.07kN/m175.1751b1變形計算受力圖dp中天建設集團新建天津市電子信息高級技術學校項目部變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.714kNN2=3