絞車行星減速裝置說明書..

1、2008級機(jī)械工程及自動化課程設(shè)計說明書設(shè)計題目：NGW （2K-H負(fù)號機(jī)構(gòu)）行星減速裝置設(shè)計T13一.意義與目的NGW （2K-H負(fù)號機(jī)構(gòu)）行星傳動裝置（減速器）與普通輪系傳動裝置相比 較具有重量輕、體積小、傳動比大、承載能力大及傳動效率高等優(yōu)點。同時；設(shè)計繁鎖、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、加工制造精度高等要求又是其缺點。但隨著人 們對其傳動的深入了解，結(jié)構(gòu)設(shè)計的完善，加工手段的不斷提高，（2K-H負(fù)號機(jī) 構(gòu)）行星傳動裝置日益成為礦山機(jī)械廣泛采用的一類傳動裝置，在采掘機(jī)械上表現(xiàn)尤為突出。本次課程設(shè)計，安排學(xué)生在完成了本科機(jī)自專業(yè)所有基礎(chǔ)課、 專業(yè)課學(xué)習(xí)的 基礎(chǔ)后進(jìn)行，訓(xùn)練學(xué)生，達(dá)到應(yīng)具有完成此類機(jī)械傳動裝置設(shè)

2、計、 加工工藝編制 的一般水平。在教師的指導(dǎo)下，通過本次課程設(shè)計，達(dá)到分析、解決問題、動手設(shè)計及其 他相關(guān)能力的鍛煉提高，為后續(xù)畢業(yè)設(shè)計打好基礎(chǔ)。要求與安排：1）學(xué)習(xí)行星傳動運動學(xué)原理，掌握 2K-H機(jī)構(gòu)的傳動比計算、受力分析、 傳動件浮動原理。2）學(xué)習(xí)、應(yīng)用、熟悉掌握CAD技能，達(dá)到能熟練、靈活運用的程度。3）參考、運用有關(guān)書籍、刊物、手冊、圖冊，了解 2K-H行星傳動裝置（減 速器）的基本結(jié)構(gòu)及技術(shù)組成的關(guān)鍵點。4）按所給有關(guān)設(shè)計參數(shù)進(jìn)行該傳動裝置（減速器）的設(shè)計a齒數(shù)的選擇：傳動比及裝配條件、同心條件、鄰界條件的滿足。b. 了解各構(gòu)件的作用力及力矩的分析，進(jìn)行“浮動”機(jī)構(gòu)的選擇。c .參

3、考設(shè)計手冊根據(jù)齒輪、軸、軸承的設(shè)計要點進(jìn)行有關(guān)設(shè)計計算。d .按有關(guān)制圖標(biāo)準(zhǔn)，繪制完成教師指定的行星傳動裝置(減速器)總圖、部 件圖、零件圖，書寫、整理完成設(shè)計計算說明書。e .對于所設(shè)計的典型零件結(jié)合所學(xué)有關(guān)加工工藝知識編寫一個零件加工工f.行星傳動裝置(減速器)總圖選擇合適比例采用A1號圖面繪制，主要技術(shù)參數(shù)(特征)、技術(shù)要求應(yīng)表達(dá)清楚，在指導(dǎo)教師講授、指導(dǎo)下標(biāo)注、完成總 圖所需的尺寸、明細(xì)及圖紙的編號等各類要求。按零件圖要求完成零件圖紙的繪 制，提出技術(shù)要求，上述圖紙總量不應(yīng)少于折合：A0圖紙一張。二設(shè)計條件1 機(jī)器功用減速裝置用于絞車卷筒傳動2 使用壽命 預(yù)期壽命10年，平均每天工作1

4、216小時三原始數(shù)據(jù)采用多級(二級行星)傳動電機(jī)30KW，輸入轉(zhuǎn)速：n=1470r.p.m前級傳動比i=5.62,2K-H行星傳動裝置輸出軸轉(zhuǎn)速56-60r.p.m四電動機(jī)的選擇電機(jī)功率30kw，輸入轉(zhuǎn)速為1470r.p.m查表選用Y200L 4型。額定功率 為40kw,滿載轉(zhuǎn)速1500r.p.m.五傳動比及其分配(1) 計算總傳動比輸入轉(zhuǎn)速 n=1470r.p.m,取輸出轉(zhuǎn)速 =60r.p.m,總傳統(tǒng)比為：24.5(2) 第一級行星齒輪傳動比：h =5.62(3) 第二級行星齒輪傳動比：i2 =24.5 5.62 = 4.36(4) 選太陽輪作為浮動機(jī)構(gòu)太陽輪位置可沿軸向有一定限度的變動，

5、太陽輪兩端有彈性墊片，輸入軸和 輸出軸的靠近太陽輪一端有凸塊，凸塊和彈性墊片相對應(yīng)，限制太陽輪的軸向移 動范圍。齒形為漸開線直齒，外嚙合最終加工為磨齒，7級精度；內(nèi)嚙合最終加工為 插齒，7級精度，采用不變位齒輪傳動。六.傳動系統(tǒng)的運動和動力參數(shù)輸入功率為p=30kw輸入轉(zhuǎn)速為ni=1470r.p.m工作機(jī)載荷為輕微沖擊，精度等級 7-7-7減速器的傳動效率為0.920滿負(fù)荷設(shè)計壽命為45000h、6.1高速級部分1. 配齒計算：查表7-3選擇行星輪數(shù)目（齒輪設(shè)計手冊）nw =3本設(shè)計采用不等角度變位齒輪嚙合，提高了齒輪的承載能力，配齒方案ii =5.62日寸，現(xiàn)考慮到該行星齒輪傳動的外廓尺寸，

6、故選取第一級中心齒輪數(shù)為 Za =17和行星齒輪數(shù)為nw = 3。齒數(shù)選擇滿足以下條件：傳動比條件Zb/Za “1 -1 得 Zb =（5.62 -1）17 = 78.54 ： 79對內(nèi)齒輪齒數(shù)進(jìn)行圓整后，此時實際的傳動比與給定的傳動比稍有變化，但是必須控制在其傳動比誤差范圍內(nèi)。實際傳動比為i = 1 + Zb /Za = 5.647其傳動比誤差 厶i = 匚匕=5647562 = 0.48 %i15.62根據(jù)同心條件（各齒輪模數(shù)相同）條件可求得行星齒輪Zc的齒數(shù)為Zc 二 Zb -Za /2 = 31 取整 Zc=302. 材料選擇及熱處理方式1.選擇齒輪的材料，確定許用應(yīng)力：太陽輪與行星輪

7、：選用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度5862HRCH lim r許用接觸應(yīng)力Ch 由式；H 1 =Z NS H min接觸疲勞極限Ch min查表選取二H lim = 1300M P a接觸壽命系數(shù)Zn 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 由式N=60nj LhNi=60nj Lh =60x1470x1x(10x350x12)= 3.7 109查圖6-5得Zn1=1接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù)Sh min =1則 1 =13001/1 =1300N /mm2許用彎曲應(yīng)力“由式C比YnYxSf min彎曲疲勞極限應(yīng)力-F lim查圖6-7二Flim =485MPa彎曲壽命系數(shù)Yn查表得：1彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù)Yx查表得：1

8、彎曲強(qiáng)度最小安全系Sf查表得：2則 m Y Fl i“N1Yx1/Sf =4 851 1/2 =2 43N/mm2(2) 內(nèi)齒輪：選用38CrMoAIA氮化，表面硬度973Hv3. a-c齒輪按接觸強(qiáng)度初算計算齒數(shù)比u=Zc/Za=30/17=1.76接觸強(qiáng)度使用的綜合系數(shù)K =1.22,取K = 1.6輸入轉(zhuǎn)矩£ =9550 P 聯(lián)軸器=9550 30 °.99 = 192.95N mn1470查表17.2-16,設(shè)載荷不均勻系數(shù)©=1.15,在一對a-c傳動中，小輪(太陽輪)傳遞轉(zhuǎn)矩T1192.95TaKc1.15N/m=74N mnw3n 1470 na26

9、1.5r/mini, 5.62齒寬系數(shù)J a'- a =0.75小輪大端分度圓a由式：diu 平 Zh Z 26計算:齒寬系數(shù);d按齒輪相對軸承為非對稱布置: 載荷系數(shù)K K =Ka Kv查表得：1.2動載荷系數(shù)Kv齒向載荷分布系數(shù)齒間載荷分布系數(shù)使用系數(shù)Ka查表得：1.25K-：由推薦值1.0 1.2取1.1K.由推薦值1.0 1.2取1.1載荷系數(shù)KK -KA KV K-： K；. =1.25 1.2 1.1 1.仁 1.815彈性系數(shù)Ze查表得：Ze =189.8 一 N mm2節(jié)點影響系數(shù)Zh查表得：Zh =2.5重合度系數(shù) Z .由推薦值0.85-0.92 Z ；二0.87故

10、：a的值為：、|2 x 1.815 x 192950 1.76 +1 ,189.8江 2.5 乂 0.87、2 宀d1 _3()2 =51.7mm0.751.761300齒輪模數(shù)mmd/Za =51.7/17 = 3.04mm取 m=5未變位時中心距aa =中 za zc = 5 ( 1 7 3 0 >/ 2 mm7.5查圖預(yù)選嚙合角'ac =24 27，:be =19.1,乙-乙 79-30 “因 乙乙17 30:'=25取 ae中心距變動系數(shù)丫'cos：COS： a；= 0.7585(11)實際中心距a'a' = a Y'm =123m

11、m 取 a' =123mm4. a-c齒輪傳動的主要尺寸(1) 實際中心距變動系數(shù)丫a'-a 123-117.5Y1.1m5Iaac(2) 實際嚙合角aaccos a = 26.14a =arccos<a'(3) 總變位系數(shù)xvZ Zc invaacinva1730 inv26.14 -inv20 =1.2692 ta n a2 tan 20(4) 分配變位系數(shù)，查圖2-1 (b)知“合適，可分變位系數(shù)如下xa = 0.586， xc = 0.683齒高變動系數(shù)YY x -Y =0.999-1.1 =-0.101初定太陽輪a的主要尺寸分度圓直徑da二mza =85

12、mm齒頂圓直徑daa = da 2mh?- Y1=99.17mm齒根圓直徑df = da "2 ha c _xa m=78.359ba 二 ada =0.75 85 = 63.75mm 取整 64mm(6)行星輪c的主要尺寸dc 二 mz； = 150mmdca "c 2ha血 - ：丫 R=165.141mmdf =dc -2 ha c -Xc m=144.3mmbc 二 ba5 10 二 72mm5. b-c齒輪傳動的主要尺寸Zb Zc279-305 = 122.5mm122.5-1235a bca©= arccos rcos20 !=19.111Zb Zc

13、#'x_忑荷in叫inva= 0.102Y x -Y =0.102 -0.15 二-0.048xb =xv 訣=0.102 0.683 = 0.7856. 內(nèi)齒圈b的主要尺寸db m -395mmK2 =0.25 -0.125xb =0.25 -0.125 0.784 = 0.152mmdba 二 db - 2 ha - xb - 丫 - K2 m二 392.87mmbb 二 ba 二 72mmd f = 415.345mm(7)輪齒抗彎強(qiáng)度校核1)齒根應(yīng)力計算公式F 0YF Ys 丫：mnbH由于行星輪c受對稱循環(huán)的彎曲應(yīng)力，其承受能力較低，應(yīng)按該齒輪計算， 根據(jù)相關(guān)資料可得：載荷系

14、數(shù)K =1.815重合度系數(shù)Y-： =1.0齒形系數(shù)YF =2.97應(yīng)力修正系數(shù)查表 YS =1.52代入上述各值=玉Yf Ys Y Kmnb2 1929502.971.52 11.815=116.2Mpa64 85 56 -F1=242.5Mpa齒根彎曲強(qiáng)度滿足要求5.b-c齒輪傳動的接觸強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度由于b-c齒輪時內(nèi)嚙合傳動，承載能力高于外嚙合傳動，故不再進(jìn)行驗算。6.2低速級部分1.配齒計算：查表7-3選擇行星輪數(shù)目(齒輪設(shè)計手冊) =3本設(shè)計采用不等角度變位齒輪嚙合，提高了齒輪的承載能力，配齒方案i2 =4.36日寸，現(xiàn)考慮到該行星齒輪傳動的外廓尺寸，故選取第一級中心齒輪數(shù)為Za =

15、 25和行星齒輪數(shù)為n3。齒數(shù)選擇滿足以下條件：傳動比條件Zb/Za =i2 -1 得Zb =(4.36 -1)25=84 取 85對內(nèi)齒輪齒數(shù)進(jìn)行圓整后，此時實際的傳動比與給定的傳動比稍有變化，但是必須控制在其傳動比誤差范圍內(nèi)。實際傳動比為i = 1 + Zb /Za = 4. 4 iic 44 一 4 36其傳動比誤差 i =2 = 0.9%滿足要求i24.36根據(jù)同心條件（各齒輪模數(shù)相同）條件可求得行星齒輪Zc的齒數(shù)為Zc 二 Zb - 乙 /2= 29.5 取整 Zc=30本設(shè)計采用不等角度變位齒輪嚙合，提高了齒輪的承載能力，配齒方案：i2=4.36時，nw =3，乙=25, Zc =

16、30, Zb =85，齒數(shù)選擇滿足以下四個條件：傳動比條件乙/乙=ibH -1ZaZcZ b - Z。同心條件（各齒輪模數(shù)相同）c0Sac -裝配條件（N為整數(shù)）（Za . Zb）/nw = N' ndac £2aacSin一鄰接條件nw預(yù)選嚙合角:,ac =17 22，: bc =17 21因 J = Zb _Zc1.00Za + Zc?。海琣c =202. 材料選擇及熱處理方式1.選擇齒輪的材料，確定許用應(yīng)力：太陽輪與行星輪：選用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度5862HRC° H lim 垃 r許用接觸應(yīng)力G 由式二h = SZ NS h min接觸疲勞極限

17、-h min查表選取二H lim = 1300M P a接觸壽命系數(shù)Zn 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 由式N=60nj Lh太陽輪轉(zhuǎn)速 n 1=1470/i1=1470/5.62=261.5N1=60nj Lh =60x261.5x1x（10x350x12）= 6.5 1（f查圖 6-5 得 ZN1=1.05接觸強(qiáng)度最小安全系數(shù)SH min =1則 H1 =13001.05/1 3 6N5/mm2許用彎曲應(yīng)力“由式C匕YnYxsF min彎曲疲勞極限應(yīng)力-F 查圖6-7 Em =485MPa彎曲壽命系數(shù)Yn查表得：1彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù)Yx查表得：1彎曲強(qiáng)度最小安全系Sf查表得：1.4則 ；FiimYNiYx

18、i/SF =4 851 1/1.4 =3 461N/mm2內(nèi)齒輪：選用38CrMoAIA氮化，表面硬度973HV3. a-c齒輪按接觸強(qiáng)度初算計算齒數(shù)比u=Zc/Za=30/25=1.2接觸強(qiáng)度使用的綜合系數(shù)K .22,取K".6輸入轉(zhuǎn)矩= 9550P聯(lián)軸器 行星= 9550 30 °.9 9 0.8 59 2.8N2 6.5屮齒寬系數(shù)a t a =0.75d1U 1 (ZE ZH Z ；)2U (二 h小輪大端分度圓d1由式:計算:齒寬系數(shù)；d按齒輪相對軸承為非對稱布置:載荷系數(shù)K K = K a Kv K. K - 使用系數(shù)Ka查表得：1.25動載荷系數(shù)Kv 齒向載荷分

19、布系數(shù)查表得：1.2K由推薦值1.0 1.2取1.1齒間載荷分布系數(shù)K-.由推薦值1.0 1.2取1.1載荷系數(shù)KK -KA KV K K =1.25 1.2 1.1 1.仁 1.815彈性系數(shù)Ze查表得：Ze =189.8 N mm2節(jié)點影響系數(shù)Zh查表得：Zh =2.5重合度系數(shù)Z .由推薦值0.85-0.92 Z ；二0.872008級機(jī)械工程及自動化課程設(shè)計說明書故：di的值為:d1 _32 1.815 921800 1.2 189-8 25 °.87)2 =95mm0.751.2 (1300齒輪模數(shù)mm 討 / Za =95/25 = 3.8mm(9)未變位時中心距a取m=

20、5=中 za zc = 137.5mm(10)中心距變動系數(shù)Y'17cos：,-1COS： ac可以采用不變位丫'=0，由于齒輪配對不需要，即可實現(xiàn)良好的嚙合。(11)實際中心距a'a' = a Y'm =137.5mm取 a' =137.5mm4. a-c齒輪傳動的主要尺寸(1)實際中心距變動系數(shù)丫 七=咤連=0(2)實際嚙合角aacaaac 二 arccos cos a =20aca'(3)總變位系數(shù)X、inv20.0 -inv20 =0、25+30ac-inva :2 tan 25(4)分配變位系數(shù)，查圖2-1 (b)知*合適，可分

21、變位系數(shù)如下Xa =0，Xc =0齒高變動系數(shù)Y.；Y-丫 =0-0 =0即可說明現(xiàn)階段無需變位就可以滿足嚙合條件，狀況良好，實行變位系數(shù)自動優(yōu)化方式進(jìn)行優(yōu)化。(6)太陽輪a的主要尺寸da 二 mN =5 25= 125mmdaa 二 da 2mha Xa - Y 1=135mmdf = da -2 ha c - Xa m二 112.5mmba =叩0 =0.75 95 = 71.6mm推薦取ba = 72mm適當(dāng)可以按實際情況取值。(7)行星輪c的主要尺寸dc = mzc = 5 30= 150mmdca =dc 2haXc - ：Y= 160mmdf 乜-2 ha c -Xc m=137.

22、5mmbc =ba510 = 72 80mm 適當(dāng)可以按實際情況取值，反復(fù)校核確定取值。5. b-c齒輪傳動的主要尺寸a bcZb -Zc2z號0 "知137.5 -137.55，不需要變位acos 20=0一 invaZb 72ta n20-in vabc=0丫 =X _Y =0xb = X xc =06內(nèi)齒圈b的主要尺寸db = mzb =5 85 = 425mmd ba = d b - 2 ha - xb -：丫 m=415mm齒根圓直徑 df=437.5mmbb 二 ba = 72mm8. 輪齒抗彎強(qiáng)度校核（1）齒根應(yīng)力計算公式匚 F 02Tl Yf Ys Y :mnb由于行

23、星輪c受對稱循環(huán)的彎曲應(yīng)力，其承受能力較低，應(yīng)按該齒輪計算， 根據(jù)相關(guān)資料可得：載荷系數(shù)K =1.815重合度系數(shù)丫-： =1.0齒形系數(shù)Yf =2.62應(yīng)力修正系數(shù)查表Ys -1.59代入上述各值6二互Yf Ys Y Kmnb2 9218002.62 1.59 1 1.815 “c=309.8Mpa72 125 5-F1=346.8Mpa齒根彎曲強(qiáng)度滿足要求5.b-c齒輪傳動的接觸強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度由于b-c齒輪時內(nèi)嚙合傳動，承載能力高于外嚙合傳動，故不再進(jìn)行驗算9. b-c齒輪傳動的接觸強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度由于b-c齒輪時內(nèi)嚙合傳動，承載能力高于外嚙合傳動，故不再進(jìn)行驗算2008級機(jī)械工程及自動化課

24、程設(shè)計說明書10. 軸的設(shè)計 a高速軸23選用20CrMnTi鋼，滲碳淬火處理，查手冊得d< 200mm 時，硬度 217255HBS,b=1100N/mm2,；s=850N/mm2 b.作用在太陽輪上（圖示1）的圓周向力Ft和徑向力Fr的大小:Ft=2T1/d1=2X 192950/85=4540NFr=Ftx tana/cosB =4540 x tan 20 /cos20 =1758Nc.確定軸的最小直徑:選取軸的材料為合金鋼 初估軸的最小直徑，取20CrMnTi，滲碳淬火處理A=110 計算得110301470軸段1:取L1=105mm,d1=55mm。用于安裝聯(lián)軸器，其直徑應(yīng)該與

25、聯(lián)軸器 的孔徑相配合。軸段2:取L2=60mm，d2=65。主要是用于放置毛氈圈和放油墊，起到防塵 防油的目的，更好的實現(xiàn)密封效果。軸段3:取L3=2.5mm，d3=60。主要是添加一個軸用彈性擋圈，給軸承起到 一個很好的定位，是減速器內(nèi)部結(jié)構(gòu)更加緊密。軸段4、5、6:主要是放置軸承。參數(shù)如圖。軸段7:取L7=10mm，d7=86mm。主要起軸向定位的作用。軸段8:取L8=88mm，d8=62mm。此段的作用在于過渡二級行星之間的動力 傳遞等軸段9:此段為齒輪軸，即齒輪和軸一體，也稱之為連軸齒輪。主要用于和 行星齒輪嚙合，傳遞動力，扭矩等。L9=64 d=100mmd 聯(lián)軸器選型聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)

26、矩Tca=KAT1，根據(jù)工作情況選取KA=1.5，則Tca=KAT仁1.5 X 767600=1151400Nmm。根據(jù)工作要求選用 GY凸緣聯(lián)軸器(GB /T5843-2003), 型號為GY97，額定轉(zhuǎn)矩6300Nm,許用轉(zhuǎn)速3600r/min?？紤]軸的強(qiáng)度問題，與 減速器輸入軸聯(lián)接的聯(lián)軸器孔徑取 75mm，采用A型普通平鍵聯(lián)接，平鍵的尺寸 為 bX hX L=28 X 16X 125。為保證軸端壓緊聯(lián)軸器，軸段1長度L1比聯(lián)軸器配合段轂孔長度(L=101短 23mm,取L仁97mm。參考國家標(biāo)準(zhǔn)(GBT2822-2005標(biāo)準(zhǔn)尺寸)取軸段 1的 直徑d8=75mm。與電機(jī)軸聯(lián)接的聯(lián)軸器孔徑

27、取 75mm。d軸的強(qiáng)度校核根據(jù)軸的計算作出軸的彎距圖、扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖，如下頁圖求支反力水平面： RH1=6479NRH2=11019N垂直面： RV1=2509N, RV2=4267N彎矩MH和MVB點：水平面： MH=667380N.mm垂直面： MV=258426N.mm合成彎矩MM B f：JM H MV f6673802 2584262 =715667.5Nmm扭矩 T =192950N.mm當(dāng)量彎矩McaMca = Mg +(gT(715667.52 +(0.6 "92950 f=724970.8Nmm軸承2出得彎矩最大，軸的直徑為70mm，材料的許用應(yīng)力2二Jb =

28、98N/mm，校核強(qiáng)度ca型啓二 724970.8 = 21.14N/mm2- Jb 二 98N/mm20.1dB 0.1 703-該軸滿足強(qiáng)度要求 受力分析圖：箱體結(jié)構(gòu)尺寸1 .箱體壁厚20-40mm箱蓋壁厚15-30mm2. 箱座上部凸緣高度12mm箱蓋凸緣厚度12mm箱座底凸緣厚12mm2. 地腳螺釘直徑M203. 箱蓋與箱座螺栓連接M84. 軸承端蓋螺釘直徑M65. 外箱壁至軸承內(nèi)壁距離10-20mm6. 內(nèi)齒圈齒根與箱壁距離 20mm7. 箱座肋板厚10mm8. 通氣孔選擇 M12X1.259. 油標(biāo)選擇桿式油標(biāo) M1010. 密圭寸件選用毛氈密圭寸減速器潤滑正確的潤滑可以防止磨損、

29、防止生銹和減少發(fā)熱，如經(jīng)常檢查機(jī)器的潤滑狀 況，就可以在機(jī)器發(fā)生故障之前發(fā)現(xiàn)一些問題。 比如，水晶狀的油表示可能有水， 乳狀或泡沫狀的油表示有空氣；黑色的油脂意味著可能已經(jīng)開始氧化或出現(xiàn)污 染。潤滑周期因使用條件的差異而有所不同。 始終要使用推薦的潤滑油來進(jìn)行潤 滑，并且在規(guī)定的時間間隔內(nèi)進(jìn)行檢查和更換，否則，就無法給機(jī)器以保障，因 而導(dǎo)致過度磨損以及非正常停機(jī)檢修。潤滑油的更換：在最初開始運轉(zhuǎn)的三百小時左右，應(yīng)更換潤滑油。由于在此時間內(nèi)，齒輪及 軸承完成了跑合，隨之產(chǎn)生了少量的磨損。初始換油后，相隔1500小時或者6個月內(nèi)必須更換一次。當(dāng)更換新潤滑油 時，清洗掉齒輪箱體底部附著的沉淀物后再加

30、入新油。注意事項：1. 不要充滿，如果充滿整個減速箱，將會造成過熱和零件損壞；2. 不要太少，減速箱的潤滑油位太低將會造成過熱和零件故障，要周期性檢查減速箱 是否有泄露；3. 不要欠加油，遺漏或延長潤滑周期都會造成過度磨損和零件過早。出現(xiàn)故障；4. 必須使用規(guī)定牌號的潤滑油脂；參考文獻(xiàn)：1 煤炭科學(xué)研究總院太原分院掘進(jìn)機(jī)公司.EBJ-120TP型掘進(jìn)機(jī)圖冊.太原，2005.72 中國礦業(yè)大學(xué)機(jī)械制圖教材編寫組.畫法幾何及機(jī)械制圖徐州：中國礦業(yè) 大學(xué)出版社,2002.83 劉仁家.機(jī)械設(shè)計常用元器件手冊.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1994.34 劉鴻文.簡明材料力學(xué).北京：高等教育出版社，2004.

31、4 唐錫寬，金德聞.機(jī)械動力學(xué).北京：高等教育出版社，1986 蔡春源.機(jī)電液設(shè)計手冊（上）.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，-沈陽：東北大學(xué) 出版社，1997.17 成大先機(jī)械設(shè)計手冊.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004.18 王洪欣，李木，劉秉忠.機(jī)械設(shè)計工程學(xué)（I）.徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出版 社，2001.19 唐大放，馮曉寧，楊現(xiàn)卿.機(jī)械設(shè)計工程學(xué)（U）.徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出 版社，2001.910 黃日恒.懸臂式掘進(jìn)機(jī).徐州：中國礦業(yè)大學(xué)出版社，199611 張照煌.全斷面巖石掘進(jìn)機(jī)及其刀具破巖理論.北京：中國鐵道出版社，200312 MT/T858-2000.煤的截割阻抗的測試方法.北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，200013 MT238-1991.懸臂式掘進(jìn)機(jī)通用技術(shù)條件.北京：中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，199114 朱孝錄.齒輪傳動設(shè)計手冊北京| :化學(xué)工業(yè)出版社，200515 美J.E.