廠房板梁柱模板施工方案

1、廠房板梁柱模板施工方案3廠房板、梁、柱模板結構設計廠房板、梁、柱結構形式規(guī)則，澆筑模板均采用膠合木模板，板厚15mm, 木楞尺寸40mmW0mm,鋼楞采用直徑 48.00mm,壁厚3.20mm的圓鋼管。柱子 澆筑采用豎楞與拉筋；板和梁需鋪設滿堂架，澆筑層典型高度為5m,先立桿，再布置水平桿，為拆模方便需設梁托，最后鋪設膠合板，同時使用防滑扣和拉筋 進行模板固定。對每一層材料進行抗彎強度、抗剪強度以及撓度驗算。3.1 廠房柱模板廠房柱模板設計主要考慮混凝土對模板的側壓力值。采用膠合板，立模背 部支撐由兩層木楞或鋼楞組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用于混凝土對模 板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱

2、箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用 對拉螺栓相互拉接，形成完整的柱模板支撐體系。柱子根數(shù)為8根，典型柱尺寸： 高取5m，截面尺寸bh為600800mm。3.1 廠房板、樑模板廠房樓板設計為雙向板，下有縱向框架梁，橫向有次梁形成支撐體系，本工程采用梁板一體澆筑，典型梁截面尺寸bXh為350X600mm板、梁的模板均 才膠合板，樓板澆筑厚度為120mm。4模板受力驗算4.1 柱模板受力驗算1立面圖柱模板設計示意圖4.1.1 參數(shù)信息(1)基本參數(shù)柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目：3;柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目：4; 柱截面寬度B方向對拉螺栓數(shù)目：3;柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目：5； 對拉螺栓直徑(mm

3、):M12;(2) 柱箍柱箍材料：直徑 48.00mm壁厚3.20mm的圓鋼管；柱箍間距：450mm；柱箍合并根數(shù)：2;(3) 豎楞豎楞材料：木方；豎楞合并根數(shù)：1;寬度：40mm；高度：60mm;(4) 面板面板類型：膠合面板；面板厚度：15.00mm；面板彈性模量E:6000.00N/mm2;面板抗彎強度設計值：3.00Nmm?面板抗剪強度設計值：ft=1.50N mm；(5) 方木方木抗彎強度設計值fc=13N.mm；方木彈性模量E：9000.00N/mm2;方木抗剪強度設計值：ft50Nmm24.1.2 荷載計算根據(jù)水電水利工程模板施工規(guī)范，計算模板需計算下列荷載：(1) 混凝土自重標

4、準值：24kN/m3;(2) 鋼筋自重標準值：1kN/m3;(3) 膠合板自重標準值：0.12kN/m2;(4)施工人員和設備荷載標準值：2.5kN/m2;(5) 振搗混凝土時對水平模板的荷載：2kN/m2、對垂直面模板產(chǎn)生的荷載：4kN/m2;(6)新澆混凝土最大側壓力標準值：F=0.22ctolV12=32.923kN/m2式中：F新澆混凝土最大側壓力標準值；c混凝土容重，取24kN/m3;t。一一混凝土初凝時間，取3h；M外加劑修正系數(shù)，添加緩凝減水劑，取1.2;混凝土坍落度影響修正系數(shù)，混凝土坍落度59cm時取1;V混凝土澆筑速度，取3m/h。4.1.3 柱模板面板受力驗算模板結構構件

5、中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考 慮新澆混凝土側壓 力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆 混凝土側壓力。由前參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向和（H方向）豎楞間距均為200mm， 豎楞數(shù)目為4和（5），因此對柱截面面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行 計算。計算簡圖：（1）面板抗彎驗算按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎矩:作用在模板上的側壓力線荷載q，包括：q1=1.2 32.923 0.45 0.9 =16.000kN/mq2=1.4 4 0.45 0.9 =2.268kN /m系數(shù)

6、：0.90.9木模板及其支架結構應符合先行國家標準木結構設計規(guī)范的規(guī)定，當木材含水率小于 25%25%時，其荷載設計值可以乘以系數(shù)0.90.9 予折減。q =q1q2=16.0002.268 =20.298kN /m膠合板的抗彎強度設計值取f=13N/mm2,面板強度為:其中M=0.1 16 20020.117 2.268 2002= 74616.205N mm,3=16875mm。74616.205224.422 N / mm二f=13N/mm 16875故強度滿足要求。(2) 面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，面板最大剪力公式如下V =0.6 q1l 0.617 q?l

7、= 0.6 16 200 0.617 2.268 200 =219.93N截面抗剪強度必須滿足下式：-3V(2bh1)3 219.93/(2 450 15) -0.489mm小于面板截面抗剪強度設計值：fJ.5N/mm，故滿足要求。(3) 面板撓度驗算模板的容許撓度-200/250 = 0.8mm，則面板撓度為：0.667ql4100 EI作用在面板上的線荷載：q32*923o.45=14815mm故面板撓度滿足要求。模板結構構件中的豎楞屬于受彎構件， 按連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用 方木，寬度40mm,高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:2450 1.56截面慣性矩為:bh31

8、2450 1531254= 1.266 10 mm0.667 14.815 2004100 1.266 1 056000= 0.211mm =0.8mm4.1.4 豎楞受力驗算W=bh：二gOOOrW6 616/886.462226.995N /mm - f=13N/mm 24000故抗彎強度滿足要求。(2)豎楞抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V =0.6 q1l 0.617 q2l= 0.6 7.111 200 0.617 1.008 200 =2199.93N截面抗剪強度必須滿足下式:,2 105mm31212豎楞方木計算簡圖:q1rr11 1rL卜450卜 a

9、L 450i(1)豎楞抗彎驗算：作用在豎楞上的側壓力線荷載q,包括:q,=1.2 32.923 0.2 0.9 =7.111kN /mq2=1.4 4 0.2 0.9 =1.008kN/m豎楞的抗彎強度設計值取f=13N/mm2,豎楞強度為:M十IfW其中支座最大彎矩計算公式:2 2M =0.1 7.111 4500.117 1.008 450 =167886.462 N mm，240 606二24000mm3。.=3V/(2bh1)3 2199.93/(2 40 60)=1.375mm(3)豎楞撓度驗算:故撓度滿足撓度要求。4.1.5 柱箍受力驗算本工程中柱箍采用圓鋼管，B向和H向從豎楞傳給

10、柱箍的集中荷載分布相同，所以選B向柱箍計算受力。鋼管尺寸 48mm3mm截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =4.732 2 =9.464 103mm353I =10.783 2 =2.271 105mm3按集中荷載計算(付計算簡圖)：510L510P- - /B向柱箍計算簡圖其中，P豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載/KN);小于面板截面抗剪強度設計值：f二1.5/mm，故滿足要求。作用在面板上的線荷載:q =32.923 0.2 =6.585mmI =截面慣性矩為：bh312340 60647.2 10 mm1240.667 6.585 450100 2.4 1047.2 105=0.282m

11、m込=1.8mmfR3. 4256. 8513. 425P/1.2 32.923 0.9 1.4 4 0.90)0.375 0.45 = 6.851KN1. 4571- 175-1- 457B向柱箍剪力圖（KN）最大支座剪力：7.247KN;0 0730. 073B向柱箍變形圖（mm）柱箍最大變形量：0.073mm.（1）柱箍抗彎強度驗算、二M /W：f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值M=224651.14N.mm,W=8986mm3:=2381：f =205N/mm，故滿足要求。（2）柱箍撓度驗算經(jīng)計算的到:w 0.073mm，柱箍最大容許撓度：f匸450/250=1.8mm，故滿足要求4.1

12、.6 B 向對拉螺栓計算丄.丄75最大彎矩:0.225KN.m計算公式如下:其中，N對拉螺栓所受的拉力；A-對拉螺栓有效面積；f對拉螺栓的抗拉強度設計值，170N/mm查表得：對拉螺栓型號：M12;對拉螺栓有效值經(jīng)：9.85mm;對拉螺栓有效面積：A=76mm主楞計算得支座反力為對拉螺栓所受最大拉力：N=7.247KN對拉螺栓最大容許應力值：N 1- 1.70 1057.6 10-5=12.92KN故滿足要求。3.2梁模板受力驗算梁模板支撐結構屬于高支撐架，其計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安 全技術規(guī)范(JGJ132001),混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002), 建筑結構荷載規(guī)范

13、(GB50009-2001)等規(guī)范編制。梁截面尺寸：350X600mm。截面結構支撐圖4.2.1 參數(shù)信息匚111D111 F蕓口十(1)模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(mm)：350；梁截面高度D(mm)：600；混凝土面板厚度(mm) :120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(mm) :900.00m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(mm):100；立桿步距h(mm):1500m；板 底承重立桿橫向間距或排距Lb(mm):900mm；梁3支撐架搭設高度H(m)475; 梁兩側立桿間距(m):1.50。承重支撐架形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用鋼管類型為鋼管尺

14、寸48mrh3mm立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力 折減系數(shù)0.80。(2)荷載參數(shù)模板與木板自重(KN/m2):0.35；混凝土與鋼筋自重(KN/m3):25.000;施工均布荷載標準值(KN/m2) :2.500；新澆混凝土側壓力值(KN/m2):17.85振搗混凝土對梁底模板荷載(KN/m2)2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(KN/m2)4.0；(3)材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm,板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm3)13；方木抗剪強度計算值(N/mm2):1.7；方木彈性模量E(N/mm2

15、):9500.00；方木抗彎強度計算值(N/m2):16;(4)梁底模板參數(shù)梁底模板截面寬度b(mm)60.0；梁底截面高度h(mm)80.0；梁底支撐根數(shù)2；(5)梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)300；次楞根數(shù)3；主楞豎向支撐點數(shù)量2；固定支撐水平間距(mm):300；豎向支撐點到梁底距離依次是100mm，300mm；主楞材料 木方寬度(mm)60.0；高度(mm)80.00；422 梁側模板面板計算模板面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度需要考慮新澆混凝土側 壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載； 撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 次楞根數(shù) 為3根，面板按均布荷載作用下兩跨連續(xù)梁，對面板進

16、行驗算其抗彎強度和剛度， 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：253W =90 1.2 /6 =1.296 10 mm334I =90 1.2 /12 =9.464 10 mmQl/r,r1rIr4t!ri r rt rr240Ir面板計算簡圖（mm）（1）荷載計算新澆混凝土側壓力F=0.22 ctoSV12=18.29kN/m2靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重（KN/m）:打=1218.29 =6.58kN m振搗混凝土荷載（KN/m）：q2=1.4 0.3 4 = 1.68 kN . m計算跨度：I =（600-120）/（3-D =240mm（2）強度計算：=1.2 0.3 18.29

17、 =6.58kN /mq2=1.4 0.3 4 =1.68kN /m面板的最大支座反力：N =1.1q2l 1.2q2l =1.1 6.85 240 1.2 1.68 240 = 2.292kN /m面板的抗彎強度設計值取f=13N/mm2,面板強度為：故抗彎強度滿足要求。(3)面板撓度驗算:面板最大允許撓度： =240/250 = 0.96mm0.667漢6.585 740】c “5= 0.187mm二二0.96mm100 6000 1.296 10故撓度滿足撓度要求。4.2.3 梁側模板支撐次楞計算次楞直接承受模板傳來的均布荷載，按照三跨連續(xù)梁計算，本工程中次楞采用方木60X80mm。次楞

18、均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q =2.48/0.30 =8.267KN /m截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:其中支座最大彎矩計算公式:2M =0.125(6.581.68)2402.48 104最大應力值:1.296 105一鈴川4=2.48 10 N mm二0.191N/mm2乞f =13N/mm2bh31260 802660 80312二64000mm373=2.56 10 mm7(1)荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重KN/m):q =25 0.3 0.120.35 0.3 =1.455kN m活荷載為施工人員及設備荷載(KN/m):q2=2.5 0. 0

19、.75 kN m變形圖（mm）經(jīng)過計算得到最大彎矩M = 0.231KN m最大支座反力R = 4.675KN最大變 形量V =0.185mm。（2）木楞強度驗算：方木楞的抗彎強度設計值取f=13N/mm2,方木楞強度為：rI-1r片rr rr,r勺riV1r弓240JL2401r5彎矩&K電次楞計算簡圖其中支座最大彎矩計算公式:2 2M =0.1 1.455 0.90.117 0.75 0.9 =0.189KN m故抗彎強度滿足要求。(3)方木楞撓度驗算:0.667 1.455 900100 9000 2.56 10故撓度滿足撓度要求。4.2.4 梁側模板支撐主楞計算主楞直接承受模板傳來的均

20、布荷載， 按照三跨連續(xù)梁計算，本工程中主楞采用方木60X80mm。主楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q =2.48/0.30 =8.267KN /m截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:53=2.56 10 mm7675r片iA 13.iA45 45045(1-?- ? - -一鈴川0.189 10664000二2.953N / mmMf二13N / mm均布荷載：q = q_!= 1.455 KN / m= 2.764mmE = 3.6mm60 8026二64000mm37bh31260 803124主楞計算簡圖經(jīng)過計算得到最大彎矩M = 0.409KN m最大支座反力R =

21、8.675KN最大變形量V =0.136mm。（1）木楞強度驗算：木楞的抗彎強度設計值取f=13N/mm2,木楞強度為：M = 0.241KN m，支座反力R= 3.745KN，最大變形量v = 0.233mm故抗彎強度滿足要求（3）木楞撓度驗算：根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞最大撓度為0.233mm5.7433.2361A-1.0&61.0561.056-5. 748-4.092；L 363其中支座最大彎矩經(jīng)計算得0.409 10664000二6.39N/mm2Mf-13N / mm4 6S2剪力圖（KN）彎矩圖（KN.m）主楞最大容許撓度值：I =200/405mm故撓度滿足撓度要求。4.2.5

22、梁底模板計算模板面板為受彎構件，需對面板進行驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是 按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按簡支梁來計算。梁底面板計算簡圖（1）強度計算鋼筋混凝土梁和模板自重設計值（KN/m）:q,=1.224.00 1.500.60.3丨0.3 = 5.616kN/m施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值（KN/m）：q2=1.42.02.00.3 =1.680kN/mq=q,q2=5.616 1.680 =7.296kN/m面板的抗彎強度設計值取f=13N/mm2，面板強度為：MfW其中支座最大彎矩計算公式:M二ql2/8 =1/8 726.9 2003.65 104N mm支座

23、反力：RA=RB=0.5ql =0.5 7.296 0.2 =0.73KN43.65父10c cc，2丿r2最大應力值：1.62 10故抗彎強度滿足要求。（3）面板撓度驗算：22面板最大允許撓度： =200/250 = 0.80mm故撓度滿足撓度要求。4.2.6 梁底支撐方木的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、混凝土自重荷載，鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。方木楞按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：3_60 80-12方木計算簡圖(2)荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(KN/m):q =0.73/0.3二2.432 kN m(

24、2)方木楞抗彎驗算:方木楞的抗彎強度設計值取f=13N/mm2，方木楞強度為其中支座最大彎矩計算公式:M =0.1 2.432 0.32=0.022KN m45 5.616 2005384 6000 1.46 10=0.289mm乞，= 0.134mm新澆bh260 8026=64000mm37bh31253= 2.56 10 mm7220.022 10664000=0.3N / mm乞f=13N / mm故抗彎強度滿足要求。(3) 方木楞抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：V =0.6 q丨=0.6 2.432 0.3 =0.438kN截面抗剪強度必須滿足下式：3I；

25、=3V/(2bhn)= 3 0.438 103/(2 80 60 0.137mm小于面板截面抗剪強度設計值：f=1.7N/ mm，故滿足要求。(4) 方木楞撓度驗算：均布荷載：q =2.432KN /m40.667 2.432 3006100 9000 2.56 10方木的最大允許撓度：h0.31000/2502mm故撓度滿足撓度要求。4.3支撐小橫桿驗算梁底模板支撐傳遞集中力，P1= RA二0.73KN。梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P =(1-3) /4 0.25 (1.2 0.110 241.4 2)1.2 2 0.25 (0.7 -0.11) 0.3=0.367K

26、NL 627=0.006mm乞= 3.6mm1,627250計算簡圖1.627ZTi234A1. 627剪力圖（KN.m）彎矩圖（KN.m）變形圖（mm）支座力：M沙2394KN；最大彎矩：Mmax二0.488KNm；最大撓度計算值：w = 2.18mm；最大應力=0.488 106/4730 =103.2N/mm2支撐鋼管的抗壓強度設計值：門二205N /mm，故滿足要求3.5梁跨度方向支撐鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管集中荷載為梁底支撐支座反。鋼管的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=4.73 103mm3I =11.36 104mm452E =2.06 105mm2支撐鋼管

27、按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P “.394KN。3 0511.4240. SIS0.203-0.S31-L 427-1. 98-3. 051支撐鋼管計算剪力圖（KN）支撐鋼管計算簡圖ka7 2030. 4880. 488支撐鋼管計算彎矩圖（KN.m）支撐鋼管計算變形圖（mm）最大支座力：7.118KN最大彎矩：0.488KN.m最大變形：0.194mm最大應力.匚M/W=0.488 106/（4.73 103） = 103.2N/mm2支撐鋼管的抗壓強度設計值：1=205N/mm，故滿足要求。3.6扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范

28、劉群主編，雙扣件承載力設計值取16.00KN按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載 力取值為12.80KN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值:R =6.478KN，故滿足要求。4立桿的穩(wěn)定性計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。4.1靜荷載標準值(1)腳手架的自重(KN)NG1=0.35 4.5 = 0.623KN鋼管自重值計算參照扣件式鋼管腳手架規(guī)范附錄A(2)模板自重(KN)NG2=0.35 0.9 0.9=0.284KN(3)鋼筋混凝土自重(KN)NG3=25 0.12 0.12 0.9 = 0.324KN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值：NQ623 0.28

29、40.321.231KN。4.2活荷載活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載，經(jīng)計算得到，活荷載標準值：NQ=(2.52) 0.9 0.9 =3.645KN4.3立桿軸向壓力不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算：N =1.2NG1.4NQ=1.2 1.2311.4 3.645 = 6.580KN根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范，立桿計算長度為I。=1.155 1.05 1.5=1.82m,I。rgh 2a)= 1.167 1.002 (1.5 2 0.1) -2.0m，為保證安全，兩者取較大值，即l0=2.0m。k計算長度附加系數(shù)，取1.167；k計算長度附加系數(shù)，取1.0

30、02;卩一丁考慮支撐架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.05;a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板面板骨架支撐點的長度，取a=0.1m。鋼管的回轉半徑為i=15.8，凈截面面積A=489mm2，則長細比:lo2000K 一 =-i 15.8-126.58，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011中“軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù) (Q235鋼)表”得軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.421，則鋼管立桿受壓應力計算值:-31.96 N mm2: f =205 N. mm2故立桿穩(wěn)定性滿足要求。5樓板模板受力驗算電站廠房（廠215.0m以上）樓板模板支撐屬于高支撐架，支架高度大于4m,根

31、據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍然不能得到完全保障。為此計算中還參考了施工技術2003（3）;扣件式鋼管模板高支撐架設計和 使用安全中部分內容。5.1參數(shù)信息（2）模板支架參數(shù)橫向間距或（排距）：0.90m；縱距:0.90m；步距：1.6m;立桿上端伸出至模板支撐點長度：0.10m;模板支架搭設高度：4.85m;采用的鋼管：48X3.2mm;底板支撐連接方式：方木支撐。立桿承重連接方式：雙扣件，考慮 扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80;（2） 荷載參數(shù)模板與木板自重（KN/m2）:0.35;混凝土與鋼筋自重（KN/m3）:25.000;施工均布荷載標準值（KN/m2）：

32、2.500;（3） 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm,板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2）:9500;面板抗彎強度設計值（N/mm3）：13; 方木抗剪強度計算值（N/mm2）:1.4;方木的間隔距離（mm）:300.00;方木彈性模量E（N/mm2）:9000.00;方木抗彎強度計算值（N/m2）:13;方木截面尺寸：60X40mm;（4）樓板參數(shù)樓板的設計厚度為120mm;匕 _6580A 0.421 489樓板支撐架荷載計算單元圖5.2 模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度, 性矩I和截面抵抗矩W分別為:253W =90 1.2 /

33、6 =1.296 10 mm334I =90 1.2 /12 =9.464 10 mm模板面板按照三跨連續(xù)梁計算o截面慣300/300/3007面板計算簡圖(3)荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(KN/m):q125 -0.12 -0.-0.35 -092.98kN m活荷載為施工人員及設備荷載(KN/m)：q2=2.5 0.9 = 2.25kN.m(4)強度計算:q =1.2 2.98 1.4 2 =6.376kN /m面板的抗彎強度設計值取f=13N/mm2，面板強度為：憐f其中支座最大彎矩計算公式:2 2M =0.1 2.98 3000.117 2.25 300 =50512

34、.5N mm45 0513工1022卜=0.390N/mm2乞f =13N/mm21.296 105故抗彎強度滿足要求。(3)面板撓度驗算:面板最大允許撓度：=300/250 =1.2mm故撓度滿足撓度要求。5.3 模板支撐方木的計算最大應力值:_ 0.667漢6.585漢3004.100 9500 1.296 1050.289mm- 訂=1.2mm22方木楞按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:豎楞方木計算簡圖（3）荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重（KN/m）:q =25 0.3 0.120.35 0.3 =1.455kN m活荷載為施工人員及設備荷載（KN/m）

35、：q2=2.5 0.3 = 0.75kN.m（2）方木楞抗彎驗算：均布荷載：q=1.2 1.455 1.4 0.75 = 2.796kN / m方木楞的抗彎強度設計值取其中支座最大彎矩計算公式:f=13N/mm4,方木楞強度為-M%fW4 260 8026二64000mm37bh31260 8031253= 2.56 10 mm7q故抗彎強度滿足要求0.189 10664000二2.953N / mmMf二13N / mm22(3)方木楞抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V =0.6 q1l 0.617 q2l= 0.6 1.455 0.90.617 0.75 0.9

36、 =1202.175N截面抗剪強度必須滿足下式：t=3/(2bhn)二3 1202.175/(2 80 60) = 0.376mm小于面板截面抗剪強度設計值：f.5N/mm，故滿足要求/4)方木楞撓度驗算：故撓度滿足撓度要求。5.4 方木支撐鋼管的計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P二2.237KNA-芯-2S- A戶L獅_ /-1P支撐鋼管計算簡圖均布荷載：q = q1= 1.455 KN / m0.667 1.455 900100 9000 2.56 106= 2.764mmE， = 3.6mm4支撐鋼管的抗壓強度設計值:f I 205N /m

37、m2故滿足要求。3. 334最大彎矩：0.484KN.m最大支座力:6.478KN最大變形：0.819mm最大應力：二=484466/473 =102.42N/mm2.J1. 3523. 3543. 122AornA1. 115-1. 1150, 885- -1. 351支撐鋼管剪力圖3. 1225.5 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 劉群主編，雙扣件承載力 設計值取16.00KN按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載 力取值為12.80KN,縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值：R =6.478KN，故滿足要求。5.6 托梁驗算支撐架托梁直

38、接支撐在流道模板鋼桁架下，受到流道模板的集中荷載作用， 托梁按照集中荷載作用下的五跨連續(xù)梁計算。集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=26.843kN最大彎矩Mmax=0.171PI =0.171 26.843 0.5 = 2.30kN m6Mmax2.3010W - 22423.84“09726843TO.5 10t100X2.1X105X1.1206托梁的最大應力計算值102.6N/mm2抗壓、抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！托梁的最大撓度為0.16mm500/150=3.33mm,滿足要求！6較厚樓板模板驗算運行層樓板厚度為1m,主事故油池樓板厚度為1.5m,計算受力較大模板厚度

39、 取1.5m。支架高度為2.5m,根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性 仍然不能得到完全保障。為此計算中還參考了施工技術2003（3）中部分內容。6.1參數(shù)信息方通截面抵抗矩W二BH3-bh36H3350 100 -44 946X003=22423.84mm= 102.6N. mm2：205 N mm2Pl3100El=0.16mm支撐鋼管的抗壓強度設計值:f I 205N /mm2故滿足要求。（3）模板支架參數(shù)橫向間距或（排距）：0.60m；縱距:0.75m；步距：1.6m;立桿上端伸出至 模板支撐點長度：0.10m；模板支架搭設高度：2.4m;采用的鋼管：48X3.2mm; 底板

40、支撐連接方式：方木支撐。立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情 況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80;（2） 荷載參數(shù)模板與木楞自重（KN/m2）:0.35;混凝土與鋼筋自重（KN/m3）:25.000;施工均布荷載標準值（KN/m2）：2.500;（3） 材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm,板底支撐采用木楞；面板彈性模量E（N/mm2）:9500;面板抗彎強度設計值（N/mm3）：13; 方木抗剪強度計算值（N/mm2）:1.4;方木的間隔距離（mm）:200.00;方木彈性模量E（N/mm2）:9000.00;方木抗彎強度計算值（N/m2）:13;方木截面尺寸：60X40mm;（4）

41、樓板參數(shù)樓板的澆筑厚度為1.5m，樓面尺寸12mx 12.65m，立桿支撐高度為2.5m。6.2 模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=75 1.22/6 h.80 104mm3I =75 1.23/12 =1.08 105mm4模板面板按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖（5）荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重（KN/m）:q1=25 0.12 0.2 0.35 0.2 =0.67kN m活荷載為施工人員及設備荷載（KN/m）：12127q2二2.5 0.2 = 0.5kN m若采用門機吊斗澆筑，須考慮下料沖擊

42、荷載匚W而沖擊荷載計算式：卩=Tg式中，w吊斗中原有混凝土自重(KN)；h吊斗至面板的卸料高度;g-重力加速度(m/s)(6)強度計算:q =1.2 2.98 1.4 2 =6.376kN /m面板的抗彎強度設計值取f=13N/mm2，面板強度為：M十If W其中支座最大彎矩計算公式:2 2M =0.1 2.98 3000.117 2.25 300 =50512.5N mm二=5.513=0.390N/mmfH13N/mm21.296 105故抗彎強度滿足要求。(3)面板撓度驗算:面板最大允許撓度：=300/250 =1.2mm40 667 x 6 58530006676.585 3000.2

43、89mm乞=1. 2mm100 9500 1.296 10故撓度滿足撓度要求。6.3 模板支撐方木的計算方木楞按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:bh260匯8023W64000mm36 6；733如二亜宜2.56 105mm3最大應力值:豎楞方木計算簡圖（4）荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重（KN/m）:q1一25 0.3 0.12-，0.35 0.31.455kN m活荷載為施工人員及設備荷載（KN/m）：q2=2.5 0.3 = 0.75kN.m（2）方木楞抗彎驗算：均布荷載：q=1.2 1.455 1.4 0.75 = 2.796kN / m方木楞的抗彎強

44、度設計值取其中支座最大彎矩計算公式:f=13N/mm5 6,方木楞強度為一W5 2M =0.1 1.455 0.90.1170.75 0.9 =0.189KN m故抗彎強度滿足要求。（3）方木楞抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V -0.6 q1l 0.617 q2l= 0.6 1.455 0.90.617 0.75 0.9 =1202.175N截面抗剪強度必須滿足下式:0.189 10664000二2.953N / mmMf二13N / mm.=3V/(2bhn)3 1202.175/(2 80 60)=0.376mm小于面板截面抗剪強度設計值：fJ.5N/mm，故

45、滿足要求/4)方木楞撓度驗算：均布荷載：q=qri.455KN/m0.667 1.455 90046100 9000 2.56 10故撓度滿足撓度要求。5.4 方木支撐鋼管的計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P二2.237KN0. 8853. 122支撐鋼管剪力圖1. 352qcc支撐鋼管計算簡圖3. 3543. 1221. 1150, 885=2.764mm糾,=3.6mm3. 334最大彎矩：0.484KN.m最大支座力:6.478KN最大變形：0.819mm最大應力：2-484466/473 =102.42N/mm.J支撐鋼管的抗壓強度設計值

46、：f = 205N/mm2故滿足要求。5.5 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 劉群主編，雙扣件承載力 設計值取16.00KN按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載 力取值為12.80KN,縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值：R=6.478KN，故滿足要求。5.6 托梁驗算支撐架托梁直接支撐在流道模板鋼桁架下，受到流道模板的集中荷載作用，托梁按照集中荷載作用下的五跨連續(xù)梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=26.843kN最大彎矩M詢乂=0.171PI =0.171 26.843 0.5 =2.30kN m托梁的最大應力計算值102.6N/mm2抗壓、抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求！托梁的最大撓度為0.16mm500/150=3.33mm,滿足要求！6.立桿的穩(wěn)定性計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。6.1 靜荷載標準值(1)腳手架的自重(KN)NG1=0.35 4.5 = 0.623KN鋼管自重值