橋梁荷載試驗(yàn)檢測(cè)報(bào)告材料模版

1、實(shí)用文檔文案大全橋梁荷載試驗(yàn)檢測(cè)報(bào)告QB021401委托單位內(nèi)蒙古路橋有限責(zé)任公司工程名稱(chēng)國(guó)道 210 線添漫梁北至越家壕（查干）段改線工程橋梁荷載試驗(yàn)檢測(cè)工程部位/用途K25+821.74 安哈公路分離立交橋委托編號(hào)/檢測(cè)日期年月日日檢測(cè)項(xiàng)目橋梁靜、動(dòng)載試驗(yàn)（1）公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程（JTG/TJ21-2011）（2） 公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程(JTG/T J21-01-2015);檢測(cè)依據(jù)（3） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）；（4） 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （JTG D60-2004）；（5）工程測(cè)量規(guī)范（GB50026-2007）；（6）相關(guān)的設(shè)

2、計(jì)文件。判定依據(jù)公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程（JTG/T J21-2011 ）公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程（JTG/T J21-01-2015）非標(biāo)試驗(yàn)方法說(shuō)明/序號(hào)型號(hào)名稱(chēng)編號(hào)1RS-QL06E橋梁及結(jié)構(gòu)荷載試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)2HY-65DJB3000B動(dòng)態(tài)應(yīng)變傳感器檢測(cè)用主要儀3INV3060S動(dòng)態(tài)應(yīng)變采集與分析系統(tǒng)器和設(shè)備4941B拾振器5ZBL-F130裂縫寬度觀測(cè)儀6AZ8866非接觸紅外線溫度計(jì)7數(shù)碼相機(jī)、計(jì)算機(jī)及其他工具/（1）靜載試驗(yàn)由應(yīng)變、撓度數(shù)據(jù)可知：各測(cè)試截面主要應(yīng)變、撓度測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值均呈檢測(cè)結(jié)論線性相關(guān)關(guān)系，相關(guān)性良好；各測(cè)試截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)在0.370.63、主要撓度

3、測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)糸數(shù)在0.480.55，均小于 1,滿足規(guī)范要求；各測(cè)試截面王要測(cè)點(diǎn)相對(duì)殘余應(yīng)變、撓度均小于20%,滿足規(guī)范要求。由橫向分布數(shù)據(jù)可知：在最不利荷載作用下，各片箱梁之間應(yīng)變及撓度實(shí)測(cè)橫實(shí)用文檔文案大全向分布與計(jì)算分析結(jié)果吻合，表明各片箱梁之間橫向聯(lián)系良好。實(shí)用文檔文案大全在加載試驗(yàn)中，各構(gòu)件未出現(xiàn)可觀測(cè)新裂縫，測(cè)試數(shù)據(jù)未發(fā)生突變。根據(jù)對(duì)靜載數(shù)據(jù)的整體分析，認(rèn)為試驗(yàn)橋跨在設(shè)計(jì)荷載作用下處于良好的彈性 工作狀態(tài)。(2)動(dòng)載試驗(yàn)由動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)果可知，結(jié)構(gòu)自振基頻實(shí)測(cè)值高于計(jì)算值，說(shuō)明橋跨結(jié)構(gòu)的整體 剛度較高；在跑車(chē)作用下，不同速度行駛時(shí)產(chǎn)生的沖擊系數(shù)結(jié)果均小于計(jì)算值，結(jié) 構(gòu)行車(chē)性能較好。綜合分析

4、認(rèn)為：通過(guò)靜、動(dòng)載試驗(yàn)，表明K25+821.74 安哈公路分離立交橋試驗(yàn)跨結(jié)構(gòu)處于彈性工作狀態(tài)，整體性較好。K25+821.74 安哈公路分離立交橋承載能力能夠滿足公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D60-2004 )設(shè)計(jì)荷載公路-I級(jí)的承載力要求。備注/實(shí)用文檔文案大全目錄一、冃前言.51.1任務(wù)來(lái)源及具體任務(wù).51.2檢測(cè)對(duì)象.61.3工程質(zhì)量檢測(cè)依據(jù).81.4檢測(cè)人員情況.81.5主要檢測(cè)儀器設(shè)備.8二、靜載試驗(yàn)方案 .102.1靜載試驗(yàn)原則.102.2靜載試驗(yàn)加載程序控制.112.3靜載試驗(yàn)內(nèi)容.11三、靜載試驗(yàn)結(jié)果 .173.1工況1試驗(yàn)結(jié)果分析（第1跨最大正彎矩） .仃3.2工況2驗(yàn)結(jié)

5、果分析（1號(hào)墩最大負(fù)彎矩） .233.3工況3試驗(yàn)結(jié)果分析（第2跨最大正彎矩） .263.4小結(jié).32四、動(dòng)載試驗(yàn).334.1動(dòng)載試驗(yàn)?zāi)康?334.2試驗(yàn)方案.334.3測(cè)試結(jié)果分析.354.4小結(jié).38五、結(jié)論.39實(shí)用文檔文案大全一、前言1.1 任務(wù)來(lái)源及具體任務(wù)111任務(wù)來(lái)源國(guó)道 210210 線添漫梁北至越家壕(查干)段公路路線總體呈東北至西南走向，起點(diǎn)位于添漫梁北，與 G210G210 線和 G65G65 高速公路相接，經(jīng)萬(wàn)利區(qū)、馮家渠、包西鐵路、包 神鐵路、塔罕鐵路、問(wèn)家灣、越家壕、康巴什，終點(diǎn)位于阿鎮(zhèn)至四十里梁公路的查干 日格爾處。路線全長(zhǎng)約 6262 公里，主線采用雙向四車(chē)道一

6、級(jí)公路標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)，設(shè)計(jì)時(shí)速100100 公里/ /小時(shí)，采用整體式路基斷面，路基寬 2626 米，路面寬 2323 米。主線設(shè)大橋 1010 座，小 橋 2222 座，涵洞 16165 5道，互通立交 3 3 處，分離式立交 1010 處，平面交叉 2727 處，服務(wù)區(qū) 1 1 處，主線收費(fèi)站 1 1 處。另設(shè) 18.9618.96 公里的添漫梁北至馮家渠連接線，按照一級(jí)公路 一幅標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)，設(shè)計(jì)時(shí)速 100100 公里/ /小時(shí)，路基寬 1313 米，設(shè)大中橋 4 4 座，小橋 5 5 座, 分離式立交橋 4 4 處，涵洞 4545 道，平面交叉 8 8 處。全線采用瀝青混凝土路面，橋涵與 路基

7、同寬，橋涵設(shè)計(jì)汽車(chē)載荷為公路- -I級(jí)。為了對(duì) K25+821.74K25+821.74 安哈公路分離立交橋的工程質(zhì)量和承載能力進(jìn)行整體檢測(cè)，以便為該橋交工驗(yàn)收提供技術(shù)資料。受公司委托，于年月日至月日對(duì)其進(jìn)行了靜、 動(dòng)載試驗(yàn)，為橋梁的運(yùn)營(yíng)管理提供技術(shù)資料1.1.2試驗(yàn)?zāi)康?1) 檢驗(yàn)施工質(zhì)量，為交工驗(yàn)收提供技術(shù)依據(jù)。(2) 通過(guò)靜載試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)構(gòu)主要受力部位在試驗(yàn)荷載作用下的應(yīng)變分布規(guī)律及 相應(yīng)變形情況，掌握結(jié)構(gòu)的現(xiàn)有工作狀態(tài)。(3) 通過(guò)動(dòng)載試驗(yàn)，掌握橋梁結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，了解橋梁對(duì)動(dòng)載激勵(lì)的總體反應(yīng)，判斷橋梁的總體結(jié)構(gòu)剛度和內(nèi)在力學(xué)特性，為橋梁的安全使用提供依據(jù)。通過(guò)動(dòng)力特性試驗(yàn)，了解橋跨結(jié)構(gòu)

8、的固有振動(dòng)特性以及其在長(zhǎng)期使用荷載階段的動(dòng)力性能。(4) 通過(guò)靜、動(dòng)載試驗(yàn)研究和理論計(jì)算分析，判斷橋跨結(jié)構(gòu)實(shí)際承載能力，確 定工程的可靠性，評(píng)價(jià)其在設(shè)計(jì)使用荷載下的工作性能。實(shí)用文檔文案大全1.1.3具體任務(wù)1.1.3.1靜載試驗(yàn)(1) 測(cè)量主梁控制截面砼的法向應(yīng)力(應(yīng)變)；(2) 測(cè)量主梁控制截面的撓度；(3) 觀測(cè)主梁外表面的裂縫開(kāi)展情況；(4) 觀測(cè)墩臺(tái)的沉降情況。1.1.3.2動(dòng)載試驗(yàn)(1)測(cè)量橋跨結(jié)構(gòu)模態(tài)參數(shù)(頻率、振型、阻尼系數(shù))；(2)測(cè)量橋跨結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。1.2 檢測(cè)對(duì)象1.2.1橋梁概況主要檢測(cè)對(duì)象為 K25+821.74K25+821.74 安哈公路分離立交橋，上部結(jié)構(gòu)采

9、用預(yù)應(yīng)力砼(后張)小箱梁，先簡(jiǎn)支后連續(xù)，跨徑組合為 4 4X20m20m；下部結(jié)構(gòu) 0 0 號(hào)橋臺(tái)采用柱式臺(tái)，4 4 號(hào)橋臺(tái)采用肋板臺(tái)，橋墩采用柱式墩，墩臺(tái)均采用樁基礎(chǔ)。橋臺(tái)采用 LNRLNR ( H H) -d270-d270X109109 型圓形滑動(dòng)型水平力分散型橡膠支座；橋墩采用 HDRHDR(H)-d370-d370X127-G0.8127-G0.8 型圓形高阻尼隔震橡膠支座。0 0、4 4 號(hào)橋臺(tái)采用 ZEY80ZEY80 伸縮縫。主要技術(shù)指標(biāo)如下：(1) 荷載等級(jí)：公路-I-I 級(jí)；(2) 橋面寬度：凈 11m+211m+2X0.5m0.5m 防撞墻；(3) 斜度:1515。本橋平

10、面照與立面照見(jiàn)下圖 1.2-11.2-1 所示，橋型布置圖與橫斷面圖如下圖實(shí)用文檔文案大全圖 1.2-11.2-1平面照與立面照1.2-21.2-31.2-21.2-3。(a(a)平面照(b(b)立面照實(shí)用文檔文案大全賣(mài)家粱噲它土溝、1-005050110011005050嚴(yán)匸厚礪青屈羅土橋面雨頸221so屆鐳七橋面現(xiàn)咦晨-空（a a）跨中橫斷面亞邊支點(diǎn)橫斷面L2中支點(diǎn)橫斷面1200Y50SB01E F號(hào)所靑直建土芍面爺無(wú)H H（b b）支點(diǎn)橫斷面圖 1.2-31.2-3 上部結(jié)構(gòu)橫斷面圖（單位：cmcm）1.2.2構(gòu)件編號(hào)原則橋梁以安家梁至哈它土溝為正方向：（1 1） 橋梁墩臺(tái)按正方向前進(jìn)的

11、方向開(kāi)始編號(hào)，依次為0 0 號(hào)臺(tái)、1 1 號(hào)墩、2 2 號(hào)墩、3 3 號(hào)墩、4 4 號(hào)臺(tái)；（2 2） 橋跨編號(hào)按正方向前進(jìn)的方向開(kāi)始編號(hào)，依次為第1 1 跨、第 2 2 跨、第 3 3 跨、第 4 4 跨；實(shí)用文檔文案大全（3 3）以正方向?yàn)榍斑M(jìn)方向，構(gòu)件從左側(cè)向右側(cè)依次編號(hào)橋梁構(gòu)件編號(hào)示意圖見(jiàn)下圖 1.2-41.2-4 所示。哈它土溝.圖 1.2-41.2-4 構(gòu)件編號(hào)示意圖1.3 工程質(zhì)量檢測(cè)依據(jù)（1 1） 公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程（JTG/TJTG/T J21-2011J21-2011）; ;（2 2）公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程（JTG/TJTG/T J21-01-2015J21-01-2

12、015）; ;（3 3） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGJTG D62-2004D62-2004）；（4 4）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTGJTG D60-2004D60-2004）；（5 5）工程測(cè)量規(guī)范（GB50026-2007GB50026-2007）;（6 6）相關(guān)的設(shè)計(jì)文件。1.4 檢測(cè)人員情況根據(jù)檢測(cè)要求和工作內(nèi)容，為保證優(yōu)質(zhì)高效完成檢測(cè)任務(wù)，在本次項(xiàng)目中檢測(cè)人 員全部由經(jīng)驗(yàn)豐富的專(zhuān)業(yè)技術(shù)人員組成。本項(xiàng)目投入的主要檢測(cè)人員見(jiàn)下表。表 1.4-11.4-1主要試驗(yàn)檢測(cè)人員一覽表人員職稱(chēng)工作職責(zé)組長(zhǎng)工程師靜載試驗(yàn)（1） 測(cè)量主梁控制截面砼的法向應(yīng)力（應(yīng)變） ；（2）測(cè)量

13、主梁控制截面的撓度；（3）觀測(cè)主梁外表面的裂縫開(kāi)展情況；（4）觀測(cè)墩臺(tái)的沉降情況。動(dòng)載試驗(yàn)（1）測(cè)量橋跨結(jié)構(gòu)模態(tài)參數(shù)（頻率、振型、阻尼系數(shù)）；（2）測(cè)量橋跨結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。組員工程師工程師助理工程師助理工程師/1.5 主要檢測(cè)儀器設(shè)備根據(jù)所掌握的資料和現(xiàn)場(chǎng)踏勘情況， 結(jié)合本工程的特點(diǎn)，投入使用的主要儀器設(shè)實(shí)用文檔文案大全備見(jiàn)下表。表 1.5-11.5-1 主要儀器設(shè)備一覽表序號(hào)型號(hào)名稱(chēng)編號(hào)1RS-QL06E橋梁及結(jié)構(gòu)荷載試驗(yàn)測(cè)試系統(tǒng)2HY-65DJB3000B動(dòng)態(tài)應(yīng)變傳感器3INV3060S動(dòng)態(tài)應(yīng)變采集與分析系統(tǒng)4941B拾振器5ZBL-F130裂縫寬度觀測(cè)儀6AZ8866非接觸紅外線溫度計(jì)7

14、一數(shù)碼相機(jī)、計(jì)算機(jī)及其他工具/實(shí)用文檔文案大全二、靜載試驗(yàn)方案靜載試驗(yàn)采用試驗(yàn)載重車(chē)加載，使結(jié)構(gòu)主控截面或部位的內(nèi)力或應(yīng)力達(dá)到與設(shè)計(jì) 荷載標(biāo)準(zhǔn)值的作用效應(yīng)等效，并在試驗(yàn)過(guò)程中測(cè)試關(guān)鍵部位應(yīng)變及撓度，觀測(cè)主梁外 表面的裂縫開(kāi)展情況，評(píng)定結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀況和承載能力。2.1 靜載試驗(yàn)原則1、試驗(yàn)加載原則寺應(yīng)滿足：q介于085 105之間，其中：S S為靜載試驗(yàn)荷載作用下，某一加載試驗(yàn)項(xiàng)目對(duì)應(yīng)的加載控制截面內(nèi)力或位移的最大計(jì)算效 應(yīng)值；S S 為控制荷載產(chǎn)生的同一加載控制截面內(nèi)力或位移的最不利效應(yīng)計(jì)算值；卩為按規(guī)范取用的沖擊系數(shù)值。(2) 為了獲取結(jié)構(gòu)試驗(yàn)荷載與變位的相關(guān)曲線，以及防止結(jié)構(gòu)意外損傷，

15、試驗(yàn) 加載采用分級(jí)加載的方式，可分 3 35 5 級(jí)加載，1 1 級(jí)卸載。每次加載或卸載要求在前 一級(jí)荷載階段內(nèi)結(jié)構(gòu)反應(yīng)相對(duì)穩(wěn)定后，進(jìn)行了有效測(cè)試及記錄后方可進(jìn)行下一級(jí)荷載 試驗(yàn)。(3) 加卸載過(guò)程中，應(yīng)保證非控制截面內(nèi)力或變形不超過(guò)控制荷載作用下的最 不利值。2、試驗(yàn)加載安全監(jiān)測(cè)試驗(yàn)加載安全監(jiān)測(cè)是為了防止試驗(yàn)荷載對(duì)橋梁造成損傷，發(fā)生下列情況應(yīng)中止加 載：(1) 控制測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值已達(dá)到或超過(guò)計(jì)算值；(2) 控制測(cè)點(diǎn)變形(或撓度)超過(guò)計(jì)算值；(3) 結(jié)構(gòu)裂縫的長(zhǎng)度、寬度或數(shù)量明顯增加；(4) 實(shí)測(cè)變形分布規(guī)律異常；(5) 橋體發(fā)出異常響聲或發(fā)生其他異常情況。3、數(shù)據(jù)觀測(cè)要求在荷載試驗(yàn)前檢查測(cè)點(diǎn)有效

16、性，確保儀器能夠正常工作，每級(jí)荷載加載穩(wěn)定后進(jìn) 行讀數(shù)，讀數(shù)完畢后進(jìn)行數(shù)據(jù)檢查，如數(shù)據(jù)出現(xiàn)異常，查明原因，待無(wú)誤后進(jìn)行下一級(jí)加載。每個(gè)工況加載應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，兩級(jí)加載時(shí)間間隔不能過(guò)長(zhǎng)，否則應(yīng)重新加載進(jìn) 行數(shù)據(jù)采集。在(1(1 )試驗(yàn)荷載效率q實(shí)用文檔文案大全數(shù)據(jù)采集過(guò)程中，應(yīng)采取有效措施盡可能減少人為因素和環(huán)境因素造 成數(shù)據(jù)影響，確保數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。2.2 靜載試驗(yàn)加載程序控制本橋試驗(yàn)加載基本程序如下：（1 1） 在進(jìn)行正式加載試驗(yàn)前，采用試驗(yàn)加載車(chē)對(duì)試驗(yàn)橋跨測(cè)試位置進(jìn)行預(yù)加載， 并持續(xù)一定的時(shí)間，以消除結(jié)構(gòu)間可能存在的間隙，降低測(cè)試誤差。（2 2） 將預(yù)加荷載卸至零，持續(xù)一段時(shí)間后再進(jìn)行正式加載。

17、（3 3） 正式加載時(shí)按照計(jì)算的車(chē)輛加載位置逐級(jí)加載，直至荷載效率滿足試驗(yàn)規(guī) 范的要求。（4 4） 在卸載完全且結(jié)構(gòu)變形充分恢復(fù)后才能進(jìn)行下一工況的加載。2.3 靜載試驗(yàn)內(nèi)容2.3.1結(jié)構(gòu)計(jì)算采用橋梁專(zhuān)業(yè)有限元軟件 Midas/CivilMidas/Civil 20152015 對(duì)該橋上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元建模分 析。預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁混凝土采用 C50C50 混凝土，其相應(yīng)的彈性模量 E=3.45E=3.45XlOlO4MPaMPa； 容重Y26kN/m26kN/m3。采用設(shè)計(jì)荷載：公路- -1級(jí)。圖 2.3-12.3-1 有限元模型2.3.2加載工況和觀測(cè)截面依據(jù)外觀檢測(cè)、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)便捷性、合同及

18、招標(biāo)文件要求，本次荷載試驗(yàn)抽取第1 1跨、第 2 2 跨為測(cè)試跨，分 3 3 個(gè)工況進(jìn)行試驗(yàn)，具體荷載工況與觀測(cè)截面如下表 2.3-12.3-1 和和下圖 2.3-2.3-2 2所示。表 2.3-12.3-1 加載工況和觀測(cè)截面工況觀測(cè)截面位置測(cè)試內(nèi)容工況 1第 1 跨最大正彎矩（A-A 截面）箱梁砼撓度、應(yīng)變工況 21 號(hào)墩頂最大負(fù)彎矩（B-B 截面）箱梁砼應(yīng)變工況 3第 2 跨最大正彎矩（C-C 截面）箱梁砼撓度、應(yīng)變實(shí)用文檔2.3.3測(cè)點(diǎn)布置應(yīng)變測(cè)點(diǎn)：在每個(gè)觀測(cè)截面處，每個(gè)箱梁底板與部分腹板位置布置測(cè)點(diǎn)。布置如 圖 2.3-32.3-3撓度測(cè)點(diǎn)：在測(cè)試 A-AA-A、C-CC-C 截面各

19、箱梁中心位置布置撓度測(cè)點(diǎn)，并在墩頂布置 沉降測(cè)點(diǎn)。布置如圖 2.3-32.3-31200左MlN2X3準(zhǔn)右M (11十- - -十- - -十- -十比J側(cè)2.3.4加載車(chē)輛試驗(yàn)共使用 4 4 輛前二后八輪共 3 3 軸載重汽車(chē)進(jìn)行加載，加載車(chē)一般外形示意圖見(jiàn)文案大全安家樂(lè)哈它土溝 J.蔦opAm;帥iom嗆圖 2.3-22.3-2 測(cè)試截面位置示意圖（單位： cmcm）】號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁位移傳感器應(yīng)變傳感器圖 2.3-32.3-3 測(cè)試截面測(cè)點(diǎn)布置圖（單位：cmcm）實(shí)用文檔文案大全圖 2.3-42.3-4,軸重、軸距數(shù)據(jù)見(jiàn)表 2.3-22.3-2。圖 2.3-42.3-4 加載車(chē)外形

20、示意圖表 2.3-22.3-2 加載車(chē)軸重、軸距數(shù)據(jù)車(chē)號(hào)車(chē)重（t t）軸距及輪距（m m）后軸中軸前軸總重前軸- -中軸（A A）中軸- -后軸（B B）輪距（C C）114.214.27.435.83.951.351.8214.014.07.235.23.951.351.8314.114.16.634.83.951.351.8414.214.26.735.13.951.351.8235靜載試驗(yàn)效率根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算及試驗(yàn)要求，各測(cè)試截面有關(guān)工況的靜載試驗(yàn)荷載效率見(jiàn)下表。表 2.3-32.3-3 靜載試驗(yàn)計(jì)算荷載效率工況試驗(yàn)項(xiàng)目控制位置設(shè)計(jì)何載效應(yīng)（kN?mkN?m）試驗(yàn)荷載效應(yīng)（kN?mk

21、N?m）荷載效率n1第 1 跨最大正彎矩-偏載1 號(hào)梁133313571.02第 1 跨最大正彎矩-中載2 號(hào)梁103910060.9721 號(hào)墩頂負(fù)彎矩-偏載1 號(hào)梁-1046-10020.961 號(hào)墩頂負(fù)彎矩-中載2 號(hào)梁-831-7930.953第 2 跨最大正彎矩-偏載1 號(hào)梁106810961.03第 2 跨最大正彎矩-中載2 號(hào)梁8747970.912.3.6各工況車(chē)輛布置（1）工況1：第1跨最大正彎矩工況 1 1 試驗(yàn)荷載作用下加載圖示見(jiàn)圖2.3-52.3-62.3-52.3-6。實(shí)用文檔文案大全石400400弟一筑第三融車(chē)車(chē)車(chē)車(chē)號(hào)號(hào)號(hào)號(hào)1- 1- L転車(chē)車(chē)號(hào)號(hào)號(hào)3號(hào)車(chē)八x號(hào)車(chē)、

22、*號(hào)車(chē).1- 1I- -900900. .200020000弓臺(tái)】號(hào)墩(b(b )車(chē)輛縱向布置圖圖 2.3-52.3-5 工況 1 1 分級(jí)偏載車(chē)位布置圖(單位:cmcm)右例1801BD實(shí)用文檔文案大全圖 2.3-62.3-6 工況 1 1 中載滿載車(chē)位布置圖(單位：(2)工況2：1號(hào)墩最大負(fù)彎矩工況 2 2 車(chē)輛布置圖與工況 1 1 相同(3)工況3:第2跨最大正彎矩工況 3 3 試驗(yàn)荷載作用下加載圖示見(jiàn)下圖2.3-72.3-82.3-72.3-81 111儷._ 2000_.1號(hào)逾(b(b)車(chē)輛縱向布置圖圖 2.3-72.3-7 工況 3 3 分級(jí)偏載車(chē)位布置圖(單位：cmcm)(b(b

23、 )車(chē)輛縱向布置圖LHEa dn- 11號(hào)口EZ h1=1 -fBl E1鰹r-Eb i-r5 Et-茬號(hào)r-Hi E50 ISO 130180石實(shí)用文檔文案大全(b b)車(chē)輛縱向布置圖圖 2.3-82.3-8 工況 3 3 中載滿載車(chē)位布置圖(單位：cmcm)右例130實(shí)用文檔文案大全靜載試驗(yàn)結(jié)果3.1 工況 1 試驗(yàn)結(jié)果分析（第 1 跨最大正彎矩）3.1.1應(yīng)變及撓度測(cè)試結(jié)果表 3.1-13.1-1 外側(cè)分級(jí)加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）1 號(hào)梁41836011577145911672 號(hào)

24、梁2735559767121871373 號(hào)梁11153745465760774 號(hào)梁77222326293641表 3.1-23.1-2 外側(cè)分級(jí)加偏載總撓度結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（mmmm） 計(jì)算值（mmmm） 實(shí)測(cè)值（mmmm） 計(jì)算值（mmmm） 實(shí)測(cè)值（mmmm） 計(jì)算值（mmmm） 實(shí)測(cè)值（mmmm） 計(jì)算值（mmmm）1 號(hào)梁-2.35-3.11-3.15-4.53-3.67-6.60-4.23-7.662 號(hào)梁-0.96-1.56-2.02-3.81-2.75-4.97-3.72-6.423 號(hào)梁-0.51-0.70-1.40-2.05-1.82-2.59-2.66-3

25、.584 號(hào)梁-0.21-0.35-0.54-1.09-0.93-1.36-1.26-1.93表 3.1-33.1-3 中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號(hào)中載滿載應(yīng)變中載滿載撓度實(shí)測(cè)值（計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（mmmm）計(jì)算值（mmmm）1 號(hào)梁6285-2.11-3.922 號(hào)梁80126-3.38-5.913 號(hào)梁78126-3.22-5.914 號(hào)梁6685-2.05-3.92實(shí)用文檔文案大全3.1.2應(yīng)變測(cè)試結(jié)果分析（1）主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號(hào)梁、2 2 號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其應(yīng)變?cè)诜旨?jí)偏載荷載變化下,實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性。實(shí)用文檔文案大全圖 3.1-13.1

26、-1 偏載分級(jí)加載下 1 1 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線（a a）2 2 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b b）2 2 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.1-23.1-2 偏載分級(jí)加載下 2 2 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖 3.1-13.1-1圖 3.1-23.1-2 可以看出，1 1、2 2 號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì) 算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。（2）橫向分布分析下圖 3.1-33.1-3 為滿載時(shí)，各梁總應(yīng)變橫向分布。（a a）偏載滿載總應(yīng)變橫向分布（b b）中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖 3.1-33.1-3各梁總

27、應(yīng)變橫向分布曲線JI_快-:-舉底號(hào)號(hào)兮-1II50JOO150計(jì)1毀 上級(jí)3級(jí)4纏加載等簸實(shí)用文檔文案大全從上圖可以看出各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致實(shí)用文檔文案大全(3)中性軸分析圖 3.1-43.1-41 1 號(hào)梁外側(cè)腹板偏載滿載應(yīng)變分布由上圖可知 1 1 號(hào)梁外側(cè)腹板在偏載滿載下中性軸高度為82.4cm,82.4cm,計(jì)算中性軸高度 78.7cm,78.7cm,外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。圖 3.1-53.1-52 2 號(hào)梁外側(cè)腹板中載滿載應(yīng)變分布由上圖可知 2 2 號(hào)梁外側(cè)腹板在中載滿載下中性軸高度為80.7cm,80.7cm,計(jì)算中性軸高度

28、 77.2cm,77.2cm,外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。3.1.3撓度測(cè)試結(jié)果分析(1)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號(hào)梁、2 2 號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其撓度在分級(jí)偏載荷載變化下， 實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性。L L O O-5-5050100實(shí)測(cè)應(yīng)變屮壬)O50100或測(cè)應(yīng)變小打6 60 0實(shí)用文檔文案大全(a(a) 1 1 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析(b b) 1 1 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.1-63.1-6 偏載分級(jí)加載下 1 1 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線計(jì)第伽nm)扳實(shí)用文檔文案大全(a(a) 2 2 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值

29、與計(jì)算值線性相關(guān)分析(b b) 2 2 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.1-73.1-7 偏載分級(jí)加載下2 2 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖 3.1-63.1-6圖 3.1-73.1-7 可以看出，1 1、2 2 號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，撓度實(shí)測(cè)值與計(jì) 算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。(2)橫向與縱向分析下圖 3.1-83.1-8 為滿載時(shí)，各梁總撓度橫向分布。圖 3.1-83.1-8 各梁總撓度橫向分布曲線從上圖可以看出各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)撓度均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致。3.1.4試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定(1)校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定靜力荷載試驗(yàn)結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)即指在

30、試驗(yàn)荷載作用下主要測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計(jì)算值的比值：尸 S/SS/Ss,當(dāng)耳三時(shí)，代表橋梁的實(shí)際狀況要好于理論狀況，說(shuō)明橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表 3.1-43.1-4,撓度校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表 3.1-53.1-5。(a(a)偏載滿載總撓度橫向分布(b(b)中載滿載總撓度橫向分布亠imm華桂II.實(shí)用文檔文案大全表 3.1-43.1-4 控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值 S Se（卩2計(jì)算值 S Ss（譏校驗(yàn)系數(shù)n=S/S=S/Ss評(píng)定偏載1 號(hào)梁901670.54滿足要求2 號(hào)梁861370.63滿足要求中載2 號(hào)梁771260.61滿足要求

31、3 號(hào)梁741260.59滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求表 3.1-53.1-5 控制截面變形校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值 S Se（mmmm）計(jì)算值 S Ss（mmmm）校驗(yàn)系數(shù)T=ST=Se/S/Ss評(píng)定偏載1 號(hào)梁-4.00-7.660.52滿足要求2 號(hào)梁-3.50-6.420.54滿足要求中載2 號(hào)梁-2.99-5.910.51滿足要求3 號(hào)梁-2.82-5.910.48滿足要求由表可以看出，控制截面主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求。測(cè)試跨剛度較高。（2）殘余應(yīng)變（變形）評(píng)定相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變（SP）是測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)殘余變位

32、或殘余應(yīng)變與對(duì)應(yīng)的實(shí) 測(cè)總變位或總應(yīng)變（S St）的比值，比值越小說(shuō)明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況，當(dāng)主要測(cè)點(diǎn) 相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變不超過(guò) 20%20%時(shí)判定橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變和撓度相對(duì)殘余評(píng)定見(jiàn)表3.1-63.1-6 和表 3.1-73.1-7。表 3.1-63.1-6控制截面殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總應(yīng)變 S St（譏殘余應(yīng)變 S Sp（小相對(duì)殘余值S Sp/S/St（% % ）評(píng)定偏載1 號(hào)梁9110.66滿足要求2 號(hào)梁8711.15滿足要求中載2 號(hào)梁8033.74滿足要求實(shí)用文檔文案大全3 號(hào)梁7845.11滿足要求實(shí)用文檔文案大全表 3.1-73.1-7 控制截面殘余

33、變形評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總變形 S St（mmmm）殘余變形 S Sp（mmmm）相對(duì)殘余值S Sp/S/St（ % %）評(píng)定偏載1 號(hào)梁-4.23-0.235.48滿足要求2 號(hào)梁-3.72-0.226.00滿足要求中載2 號(hào)梁-3.38-0.3911.56滿足要求3 號(hào)梁-3.22-0.4012.51滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對(duì)殘余均小于 20%20%，撓度相對(duì)殘余均小于 20%20%, 均滿足規(guī)范要求，表明梁體處于彈性工作狀態(tài)。（3）裂縫觀測(cè)荷載試驗(yàn)前對(duì)本橋的外觀進(jìn)行了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗(yàn)過(guò)程中, 對(duì)各觀測(cè)截面的附近梁體的混凝土外表面做了仔細(xì)觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測(cè)的新裂縫產(chǎn)

34、生。實(shí)用文檔文案大全3.2 工況 2 驗(yàn)結(jié)果分析（1 號(hào)墩最大負(fù)彎矩）3.2.1應(yīng)變測(cè)試結(jié)果表 3.2-13.2-1 外側(cè)分級(jí)加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）1 號(hào)梁-13-27-20-37-26-62-30-672 號(hào)梁-7-12-15-30-20-37-28-563 號(hào)梁-4-4-10-14-13-16-18-234 號(hào)梁-1-1-4-5-5-5-7-7表 3.2-23.2-2 中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號(hào)中載滿載應(yīng)變實(shí)測(cè)值（計(jì)算值（卩）1 號(hào)梁-18-242 號(hào)梁-23-533 號(hào)梁-2

35、2-534 號(hào)梁-16-243.2.2應(yīng)變測(cè)試結(jié)果分析（1）主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號(hào)梁、2 2 號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其應(yīng)變?cè)诜旨?jí)偏載荷載變化下, 實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性。y=tl 5-83x-4.O5tiR-=-0,9723U聲血*40實(shí)用文檔文案大全（a） 1 1 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析（b b） 1 1 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.2-13.2-1 偏載分級(jí)加載下 1 1 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線實(shí)用文檔文案大全(a(a) 2 2 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析(b b) 2 2 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.2

36、-23.2-2 偏載分級(jí)加載下 2 2 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖 3.2-13.2-1圖 3.2-23.2-2 可以看出，1 1、2 2 號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì) 算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。(2)橫向分布分析下圖 3.2-33.2-3 為滿載時(shí)，各梁總應(yīng)變橫向分布。(a a)偏載滿載總應(yīng)變橫向分布(b b)中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖 3.2-33.2-3 各梁總應(yīng)變橫向分布曲線從上圖可以看出各主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致。3.2.3試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定(1)校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定靜力荷載試驗(yàn)結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)即指在試驗(yàn)荷載作用下主

37、要測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計(jì)算值的比值：尸 S/SS/Ss,當(dāng)耳三時(shí)，代表橋梁的實(shí)際狀況要好于理論狀況，說(shuō)明橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表 3.2-33.2-3。II II- -6-6II IIOO2 2 MM訃烷陽(yáng)加裁睿鈿1號(hào)粱 上號(hào)累 丄號(hào)梁4兮粱樂(lè)號(hào)1號(hào)奨2號(hào)粱3號(hào)粱 兮粱梨號(hào)實(shí)用文檔文案大全表 3.2-33.2-3 控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值 S Se（卩2計(jì)算值 S Ss（譏校驗(yàn)系數(shù)n=SS=SSs評(píng)定偏載1 號(hào)梁-29-670.43滿足要求2 號(hào)梁-27-560.48滿足要求中載2 號(hào)梁-22-530.41滿足要求3 號(hào)梁-20-53

38、0.37滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求（2）殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變（ S Sp）是測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)殘余變位或殘余應(yīng)變與對(duì)應(yīng)的實(shí) 測(cè)總變位或總應(yīng)變（S S）的比值，比值越小說(shuō)明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況，當(dāng)主要測(cè)點(diǎn) 相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變不超過(guò) 20%20%時(shí)判定橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變和撓度相對(duì)殘余評(píng)定見(jiàn)表 3.2-43.2-4。表 3.2-43.2-4控制截面殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總應(yīng)變 S St（譏殘余應(yīng)變 S Sp（小相對(duì)殘余值S Sp/S/St（% % ）評(píng)定偏載1 號(hào)梁-30-13.65滿足要求2 號(hào)梁-28-13.58滿

39、足要求中載2 號(hào)梁-23-15.70滿足要求3 號(hào)梁-22-29.72滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對(duì)殘余均小于 20%20%，均滿足規(guī)范要求，表明梁體 處于彈性工作狀態(tài)。（3）裂縫觀測(cè)荷載試驗(yàn)前對(duì)本橋的外觀進(jìn)行了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗(yàn)過(guò)程中, 對(duì)各觀測(cè)截面的附近梁體的混凝土外表面做了仔細(xì)觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測(cè)的新裂縫產(chǎn) 生。實(shí)用文檔文案大全3.3 工況 3 試驗(yàn)結(jié)果分析（第 2 跨最大正彎矩）3.3.1應(yīng)變及撓度測(cè)試結(jié)果表 3.3-13.3-1 外側(cè)分級(jí)加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（卩）計(jì)算值

40、（卩）1 號(hào)梁2868449755118661352 號(hào)梁213230704299531093 號(hào)梁14132341344941654 號(hào)梁46172022242932表 3.3-23.3-2 外側(cè)分級(jí)加偏載總撓度結(jié)果梁號(hào)一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)實(shí)測(cè)值（mmmm） 計(jì)算值（mmmm） 實(shí)測(cè)值（mmmm） 計(jì)算值（mmmm） 實(shí)測(cè)值（mmmm） 計(jì)算值（mmmm） 實(shí)測(cè)值（mmmm） 計(jì)算值（mmmm）1 號(hào)梁-1.34-2.64-1.96-3.83-2.63-5.38-3.22-6.112 號(hào)梁-0.88-1.32-1.67-3.23-2.24-4.05-3.01-5.163 號(hào)梁-0.38-0.58

41、-0.99-1.72-1.29-2.09-1.91-2.794 號(hào)梁-0.17-0.29-0.60-0.90-0.73-1.08-1.19-1.46表 3.3-33.3-3 中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號(hào)中載滿載應(yīng)變中載滿載撓度實(shí)測(cè)值（計(jì)算值（卩）實(shí)測(cè)值（mmmm）計(jì)算值（mmmm）1 號(hào)梁4771-2.07-3.042 號(hào)梁65100-2.63-4.763 號(hào)梁62100-2.49-4.764 號(hào)梁3771-2.00-3.04實(shí)用文檔文案大全3.3.2應(yīng)變測(cè)試結(jié)果分析（1）主要測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號(hào)梁、2 2 號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其應(yīng)變?cè)诜旨?jí)偏載荷載變化下, 實(shí)測(cè)

42、值與計(jì)算值的相關(guān)性。實(shí)用文檔文案大全圖 3.3-13.3-1 偏載分級(jí)加載下 1 1 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線(a(a)2 2 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析(b b)2 2 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.3-23.3-2 偏載分級(jí)加載下 2 2 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖 3.3-13.3-1圖 3.3-23.3-2 可以看出，1 1、2 2 號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì) 算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。(2)橫向分布分析下圖 3.3-33.3-3 為滿載時(shí)，各梁總應(yīng)變橫向分布。(a(a)偏載滿載總應(yīng)變橫向分布(b

43、b)中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖 3.3-33.3-3各梁總應(yīng)變橫向分布曲線yR-=0(a(a)1 1 號(hào)梁應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析0I級(jí)丄級(jí)3級(jí)山級(jí)加載鄂級(jí))0150100k1 50計(jì)兌恤陰1-呈直還號(hào)號(hào)兮I毀 上級(jí)3級(jí)4纏加載等簸實(shí)用文檔文案大全從上圖可以看出各測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變均小于計(jì)算值，實(shí)測(cè)橫向分布與計(jì)算一致實(shí)用文檔文案大全-1- 1-20-1060 SO實(shí)測(cè)應(yīng)變祇珥圖 3.3-43.3-41 1 號(hào)梁外側(cè)腹板偏載滿載應(yīng)變分布由上圖可知 1 1 號(hào)梁外側(cè)腹板在偏載滿載下中性軸高度為83.5cm,83.5cm,計(jì)算中性軸高 度 78.7cm,78.7cm,外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，

44、符合平截面假定圖 3.3-53.3-52 2 號(hào)梁外側(cè)腹板中載滿載應(yīng)變分布由上圖可知 2 2 號(hào)梁外側(cè)腹板在中載滿載下中性軸高度為84.4cm,84.4cm,計(jì)算中性軸高 度 77.2cm77.2cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定3.3.3撓度測(cè)試結(jié)果分析(1 1)實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號(hào)梁、2 2 號(hào)梁作為分析對(duì)象，分析其撓度在分級(jí)偏載荷載變化下, 實(shí)測(cè)值與計(jì)算值的相關(guān)性。(3(3)中性軸分析y = -1.3159x + 83,5GRz= 0 981?二已1111館娥!a!a計(jì)第值實(shí)用文檔文案大全(a(a)1 1 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析

45、(b b)1 1 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.3-63.3-6 偏載分級(jí)加載下 1 1 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線實(shí)用文檔文案大全(a(a) 2 2 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值線性相關(guān)分析(b b) 2 2 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值分級(jí)加載曲線圖 3.3-73.3-7 偏載分級(jí)加載下 2 2 號(hào)梁撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值關(guān)系曲線從上圖 3.3-63.3-6圖 3.3-73.3-7 可以看出，1 1、2 2 號(hào)梁在偏載分級(jí)加載下，撓度實(shí)測(cè)值與計(jì) 算值線性關(guān)系良好，均小于計(jì)算值，偏載分級(jí)加載下與計(jì)算值變化趨勢(shì)一致。(2)橫向與縱向分析下圖 3.3-83.3-8 為滿載時(shí)，各梁總撓度橫向分布。

46、(a a)偏載滿載總撓度橫向分布(b b)中載滿載總撓度橫向分布圖 3.3-83.3-8 各梁總撓度橫向分布曲線334試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定(1)校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定靜力荷載試驗(yàn)結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)即指在試驗(yàn)荷載作用下主要測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計(jì)算值的比值：尸 S/SS/Ss,當(dāng)耳三時(shí)，代表橋梁的實(shí)際狀況要好于理論狀況，說(shuō)明橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表3.3-43.3-4,撓度校驗(yàn)系數(shù)的評(píng)定見(jiàn)表 3.3-53.3-5。I彳-6-4-2V亠imm華桂I.T-實(shí)口值一-計(jì)箕值實(shí)用文檔文案大全表 3.3-43.3-4 控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值 S Se（卩2計(jì)算值 S S

47、s（譏校驗(yàn)系數(shù)n=S/S=S/Ss評(píng)定偏載1 號(hào)梁611350.45滿足要求2 號(hào)梁481090.44滿足要求中載2 號(hào)梁611000.61滿足要求3 號(hào)梁601000.60滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求表 3.3-53.3-5 控制截面變形校驗(yàn)系數(shù)評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)彈性值 S Se（mmmm）計(jì)算值 S Ss（mmmm）校驗(yàn)系數(shù)T=ST=Se/S/Ss評(píng)定偏載1 號(hào)梁-3.02-6.110.49滿足要求2 號(hào)梁-2.83-5.160.55滿足要求中載2 號(hào)梁-2.58-4.760.54滿足要求3 號(hào)梁-2.43-4.760.51滿足要求由表可以看出，控

48、制截面主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求。測(cè)試跨剛度較高。（2）殘余應(yīng)變（變形）評(píng)定相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變（SP）是測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)殘余變位或殘余應(yīng)變與對(duì)應(yīng)的實(shí) 測(cè)總變位或總應(yīng)變（S St）的比值，比值越小說(shuō)明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況，當(dāng)主要測(cè)點(diǎn) 相對(duì)殘余變位或相對(duì)殘余應(yīng)變不超過(guò)20%20%時(shí)判定橋梁承載能力滿足要求。主要測(cè)點(diǎn)應(yīng)變和撓度相對(duì)殘余評(píng)定見(jiàn)表3.3-63.3-6 和表 3.3-73.3-7。表 3.3-63.3-6控制截面殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總應(yīng)變 S St（譏殘余應(yīng)變 S Sp（小相對(duì)殘余值S Sp/S/St（% % ）評(píng)定偏載1 號(hào)梁6657.62滿足要求2 號(hào)梁5359.

49、68滿足要求中載2 號(hào)梁6545.52滿足要求實(shí)用文檔文案大全3 號(hào)梁6222.58滿足要求實(shí)用文檔文案大全表 3.3-73.3-7 控制截面殘余變形評(píng)定項(xiàng)目梁號(hào)總變形 S St（mmmm）殘余變形 S Sp（mmmm）相對(duì)殘余值S Sp/S/St（ % %）評(píng)定偏載1 號(hào)梁-3.22-0.206.25滿足要求2 號(hào)梁-3.01-0.186.02滿足要求中載2 號(hào)梁-2.63-0.051.79滿足要求3 號(hào)梁-2.49-0.062.21滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對(duì)殘余均小于 20%20%，撓度相對(duì)殘余均小于 20%20%, 均滿足規(guī)范要求，表明梁體處于彈性工作狀態(tài)。（3）裂縫觀測(cè)荷載

50、試驗(yàn)前對(duì)本橋的外觀進(jìn)行了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗(yàn)過(guò)程中, 對(duì)各觀測(cè)截面的附近梁體的混凝土外表面做了仔細(xì)觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測(cè)的新裂縫產(chǎn) 生。實(shí)用文檔文案大全3.4 小結(jié)K25+821.74K25+821.74 安哈公路分離立交橋共設(shè)置第 1 1 跨最大正彎矩、1 1 號(hào)墩最大負(fù)彎矩、第 2 2 跨最大正彎矩共 3 3 個(gè)工況，工況測(cè)試匯總結(jié)果如下：表 3.4-13.4-1 靜載試驗(yàn)結(jié)果匯總表工況工況 1 1工況 2 2工況 3 3應(yīng) 變主要測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)滿足要求滿足要求滿足要求應(yīng)變實(shí)測(cè)值與計(jì)算 值相關(guān)關(guān)系線性相關(guān)性良 好，分級(jí)加載變 化趨勢(shì)一致線性相關(guān)性良 好，分級(jí)加載變 化趨勢(shì)一致線性相

51、關(guān)性良 好，分級(jí)加載變 化趨勢(shì)一致實(shí)測(cè)值與計(jì)算值橫 向分布關(guān)系規(guī)律一致、形狀 趨同規(guī)律一致、形狀 趨同規(guī)律一致、形狀 趨同腹板應(yīng)變分布測(cè)試腹板應(yīng)變符合平截面假疋測(cè)試腹板應(yīng)變符合平截面假疋測(cè)試腹板應(yīng)變符合平截面假疋相對(duì)殘余應(yīng)變?cè)u(píng)定滿足要求滿足要求滿足要求撓 度校驗(yàn)系數(shù)滿足要求/滿足要求撓度實(shí)測(cè)值與計(jì)算 值線性關(guān)系良好/良好實(shí)測(cè)值與計(jì)算值橫 向分布關(guān)系規(guī)律一致、形狀趨同/規(guī)律一致、形狀趨同相對(duì)殘余變形評(píng)定滿足要求/滿足要求根據(jù)對(duì)靜載數(shù)據(jù)的整體分析，認(rèn)為試驗(yàn)橋跨在設(shè)計(jì)荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)實(shí)用文檔文案大全四、動(dòng)載試驗(yàn)4.1 動(dòng)載試驗(yàn)?zāi)康臉蛄航Y(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，如固有頻率、阻尼系數(shù)和振型等，只與

52、結(jié)構(gòu)本身的固有性 質(zhì)有關(guān)，是結(jié)構(gòu)振動(dòng)系統(tǒng)的基本特征。橋梁結(jié)構(gòu)在實(shí)際動(dòng)荷載作用下，結(jié)構(gòu)各部位的 動(dòng)力響應(yīng)，如振幅、動(dòng)應(yīng)力、動(dòng)位移、加速度以及反映結(jié)構(gòu)整體動(dòng)力作用的沖擊系數(shù) 等，不僅反映了橋梁結(jié)構(gòu)在動(dòng)荷載作用下的受力狀態(tài)，也反映了動(dòng)力作用對(duì)駕駛員和乘客舒適性的影響。結(jié)構(gòu)在運(yùn)營(yíng)期間一旦有較大的損傷 （如梁體開(kāi)裂、基礎(chǔ)狀態(tài)惡化 等），結(jié)構(gòu)的動(dòng)力參數(shù)（如頻率、阻尼等）將會(huì)出現(xiàn)較大的變化。動(dòng)載試驗(yàn)主要用于綜合了解結(jié)構(gòu)自身的動(dòng)力特性以及結(jié)構(gòu)抵抗受迫振動(dòng)和突發(fā) 荷載作用的能力，以判斷結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀態(tài)和實(shí)際承載能力， 同時(shí)也為使用階段結(jié) 構(gòu)評(píng)估積累原始數(shù)據(jù)。4.2 試驗(yàn)方案動(dòng)載試驗(yàn)是利用某種激振方法激起橋梁結(jié)

53、構(gòu)的振動(dòng)，如大地脈動(dòng)、行車(chē)激勵(lì)等，并測(cè)定其固有頻率、振型、阻尼比等參量，從而判斷橋梁結(jié)構(gòu)的整體剛度、行車(chē)性能。動(dòng)載試驗(yàn)用于了解橋梁自身的動(dòng)力特性， 抵抗受迫振動(dòng)和突發(fā)荷載的能力。其主 要項(xiàng)目應(yīng)包括：測(cè)定橋梁結(jié)構(gòu)的自振特性，如結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的自振頻率、振型和阻尼比 的脈動(dòng)試驗(yàn)；檢驗(yàn)橋梁結(jié)構(gòu)在動(dòng)力荷載作用下的受迫振動(dòng)特性， 如測(cè)試橋梁結(jié)構(gòu)受迫 振動(dòng)頻率等參數(shù)的跑車(chē)、跳車(chē)試驗(yàn)。4.2.1試驗(yàn)內(nèi)容（1 1 ）模態(tài)試驗(yàn)在橋面無(wú)任何交通荷載以及橋址附近無(wú)規(guī)則振源的情況下，通過(guò)高靈敏度動(dòng)力測(cè) 試系統(tǒng)測(cè)定橋址處風(fēng)荷載、地脈動(dòng)、水流等隨機(jī)荷載激振而引起橋跨結(jié)構(gòu)的微小振動(dòng) 響應(yīng)，測(cè)得結(jié)構(gòu)的自振頻率、振型和阻尼比等動(dòng)力

54、學(xué)特征。（2 2）橋面無(wú)障礙行車(chē)試驗(yàn)試驗(yàn)時(shí)采用 1 1 輛載重約 35t35t 的試驗(yàn)車(chē)在不同車(chē)速時(shí)勻速通過(guò)橋跨結(jié)構(gòu)，跑車(chē)速度 分別為 1010、2020、3030、4040（ km/hkm/h）。車(chē)輛在行駛過(guò)程中對(duì)橋面產(chǎn)生沖擊，從而使橋梁結(jié) 構(gòu)產(chǎn)生振動(dòng)，通過(guò)動(dòng)力測(cè)試系統(tǒng)測(cè)定橋跨結(jié)構(gòu)主要控制截面測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)曲線，從而分實(shí)用文檔文案大全析結(jié)構(gòu)受迫振動(dòng)頻率等系數(shù)。依據(jù)公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程（JTG/TJTG/T J21-01-2015J21-01-2015,采用動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線計(jì)算 沖擊系數(shù)的公式如下：f fj ma取波形振幅中心軌跡的頂點(diǎn)值，或通過(guò)低通濾波求取;f fdmin與 f fdmax對(duì)應(yīng)的動(dòng)

55、撓度（應(yīng)變）波谷值;f fp-P撓度（應(yīng)變）動(dòng)態(tài)分量的峰- -峰值心JX:25.26 r：1 7525.45圖 4.2-14.2-1 沖擊系數(shù)計(jì)算算例422測(cè)點(diǎn)布置通過(guò)橋梁模態(tài)測(cè)試采集模塊測(cè)定橋梁在動(dòng)荷載作用下的振型、頻率、阻尼比等動(dòng)力參數(shù)。拾振器沿橋縱向布置在檢測(cè)聯(lián)每跨1/4L1/4L、1/2L1/2L、3/4L3/4L 位置，拾振器豎直向垂直于橋面布置，以測(cè)定橋梁豎向振動(dòng)響應(yīng)，橫向布置在距離防撞護(hù)欄30cm30cm 處。測(cè)點(diǎn)位置確定后用橡皮泥將采集模塊調(diào)平并與橋面耦合。豎向拾振器測(cè)點(diǎn)見(jiàn)下圖4.2-24.2-2dmax1fdmax+fdmin-1式中：f f dmax取大動(dòng)撓度（應(yīng)變）幅值;fdmaxjmaxdmax2實(shí)用文檔文案大全所示。圖 4.2-24.2-2 拾振器布置圖（單位：cmcm）實(shí)用文檔文案大全通過(guò)橋梁動(dòng)態(tài)應(yīng)變采集模塊測(cè)定橋梁在行車(chē)沖擊作用下的動(dòng)應(yīng)變等參數(shù)。選擇第2 2 跨跨中截面的 3 3 號(hào)梁底布置動(dòng)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)。布置如下圖4.2-34.2-3 所示12001號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁應(yīng)變傳感器圖 4.2-34