橋梁荷載試驗檢測報告材料模版

1、實用文檔文案大全橋梁荷載試驗檢測報告QB021401委托單位內(nèi)蒙古路橋有限責(zé)任公司工程名稱國道 210 線添漫梁北至越家壕（查干）段改線工程橋梁荷載試驗檢測工程部位/用途K25+821.74 安哈公路分離立交橋委托編號/檢測日期年月日日檢測項目橋梁靜、動載試驗（1）公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（JTG/TJ21-2011）（2） 公路橋梁荷載試驗規(guī)程(JTG/T J21-01-2015);檢測依據(jù)（3） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）；（4） 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 （JTG D60-2004）；（5）工程測量規(guī)范（GB50026-2007）；（6）相關(guān)的設(shè)

2、計文件。判定依據(jù)公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（JTG/T J21-2011 ）公路橋梁荷載試驗規(guī)程（JTG/T J21-01-2015）非標試驗方法說明/序號型號名稱編號1RS-QL06E橋梁及結(jié)構(gòu)荷載試驗測試系統(tǒng)2HY-65DJB3000B動態(tài)應(yīng)變傳感器檢測用主要儀3INV3060S動態(tài)應(yīng)變采集與分析系統(tǒng)器和設(shè)備4941B拾振器5ZBL-F130裂縫寬度觀測儀6AZ8866非接觸紅外線溫度計7數(shù)碼相機、計算機及其他工具/（1）靜載試驗由應(yīng)變、撓度數(shù)據(jù)可知：各測試截面主要應(yīng)變、撓度測點實測值與計算值均呈檢測結(jié)論線性相關(guān)關(guān)系，相關(guān)性良好；各測試截面主要應(yīng)變測點校驗系數(shù)在0.370.63、主要撓度

3、測點校驗糸數(shù)在0.480.55，均小于 1,滿足規(guī)范要求；各測試截面王要測點相對殘余應(yīng)變、撓度均小于20%,滿足規(guī)范要求。由橫向分布數(shù)據(jù)可知：在最不利荷載作用下，各片箱梁之間應(yīng)變及撓度實測橫實用文檔文案大全向分布與計算分析結(jié)果吻合，表明各片箱梁之間橫向聯(lián)系良好。實用文檔文案大全在加載試驗中，各構(gòu)件未出現(xiàn)可觀測新裂縫，測試數(shù)據(jù)未發(fā)生突變。根據(jù)對靜載數(shù)據(jù)的整體分析，認為試驗橋跨在設(shè)計荷載作用下處于良好的彈性 工作狀態(tài)。(2)動載試驗由動載試驗結(jié)果可知，結(jié)構(gòu)自振基頻實測值高于計算值，說明橋跨結(jié)構(gòu)的整體 剛度較高；在跑車作用下，不同速度行駛時產(chǎn)生的沖擊系數(shù)結(jié)果均小于計算值，結(jié) 構(gòu)行車性能較好。綜合分析

4、認為：通過靜、動載試驗，表明K25+821.74 安哈公路分離立交橋試驗跨結(jié)構(gòu)處于彈性工作狀態(tài)，整體性較好。K25+821.74 安哈公路分離立交橋承載能力能夠滿足公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTG D60-2004 )設(shè)計荷載公路-I級的承載力要求。備注/實用文檔文案大全目錄一、冃前言.51.1任務(wù)來源及具體任務(wù).51.2檢測對象.61.3工程質(zhì)量檢測依據(jù).81.4檢測人員情況.81.5主要檢測儀器設(shè)備.8二、靜載試驗方案 .102.1靜載試驗原則.102.2靜載試驗加載程序控制.112.3靜載試驗內(nèi)容.11三、靜載試驗結(jié)果 .173.1工況1試驗結(jié)果分析（第1跨最大正彎矩） .仃3.2工況2驗結(jié)

5、果分析（1號墩最大負彎矩） .233.3工況3試驗結(jié)果分析（第2跨最大正彎矩） .263.4小結(jié).32四、動載試驗.334.1動載試驗?zāi)康?334.2試驗方案.334.3測試結(jié)果分析.354.4小結(jié).38五、結(jié)論.39實用文檔文案大全一、前言1.1 任務(wù)來源及具體任務(wù)111任務(wù)來源國道 210210 線添漫梁北至越家壕(查干)段公路路線總體呈東北至西南走向，起點位于添漫梁北，與 G210G210 線和 G65G65 高速公路相接，經(jīng)萬利區(qū)、馮家渠、包西鐵路、包 神鐵路、塔罕鐵路、問家灣、越家壕、康巴什，終點位于阿鎮(zhèn)至四十里梁公路的查干 日格爾處。路線全長約 6262 公里，主線采用雙向四車道一

6、級公路標準建設(shè)，設(shè)計時速100100 公里/ /小時，采用整體式路基斷面，路基寬 2626 米，路面寬 2323 米。主線設(shè)大橋 1010 座，小 橋 2222 座，涵洞 16165 5道，互通立交 3 3 處，分離式立交 1010 處，平面交叉 2727 處，服務(wù)區(qū) 1 1 處，主線收費站 1 1 處。另設(shè) 18.9618.96 公里的添漫梁北至馮家渠連接線，按照一級公路 一幅標準建設(shè)，設(shè)計時速 100100 公里/ /小時，路基寬 1313 米，設(shè)大中橋 4 4 座，小橋 5 5 座, 分離式立交橋 4 4 處，涵洞 4545 道，平面交叉 8 8 處。全線采用瀝青混凝土路面，橋涵與 路基

7、同寬，橋涵設(shè)計汽車載荷為公路- -I級。為了對 K25+821.74K25+821.74 安哈公路分離立交橋的工程質(zhì)量和承載能力進行整體檢測，以便為該橋交工驗收提供技術(shù)資料。受公司委托，于年月日至月日對其進行了靜、 動載試驗，為橋梁的運營管理提供技術(shù)資料1.1.2試驗?zāi)康?1) 檢驗施工質(zhì)量，為交工驗收提供技術(shù)依據(jù)。(2) 通過靜載試驗實測結(jié)構(gòu)主要受力部位在試驗荷載作用下的應(yīng)變分布規(guī)律及 相應(yīng)變形情況，掌握結(jié)構(gòu)的現(xiàn)有工作狀態(tài)。(3) 通過動載試驗，掌握橋梁結(jié)構(gòu)的動力特性，了解橋梁對動載激勵的總體反應(yīng)，判斷橋梁的總體結(jié)構(gòu)剛度和內(nèi)在力學(xué)特性，為橋梁的安全使用提供依據(jù)。通過動力特性試驗，了解橋跨結(jié)構(gòu)

8、的固有振動特性以及其在長期使用荷載階段的動力性能。(4) 通過靜、動載試驗研究和理論計算分析，判斷橋跨結(jié)構(gòu)實際承載能力，確 定工程的可靠性，評價其在設(shè)計使用荷載下的工作性能。實用文檔文案大全1.1.3具體任務(wù)1.1.3.1靜載試驗(1) 測量主梁控制截面砼的法向應(yīng)力(應(yīng)變)；(2) 測量主梁控制截面的撓度；(3) 觀測主梁外表面的裂縫開展情況；(4) 觀測墩臺的沉降情況。1.1.3.2動載試驗(1)測量橋跨結(jié)構(gòu)模態(tài)參數(shù)(頻率、振型、阻尼系數(shù))；(2)測量橋跨結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。1.2 檢測對象1.2.1橋梁概況主要檢測對象為 K25+821.74K25+821.74 安哈公路分離立交橋，上部結(jié)構(gòu)采

9、用預(yù)應(yīng)力砼(后張)小箱梁，先簡支后連續(xù)，跨徑組合為 4 4X20m20m；下部結(jié)構(gòu) 0 0 號橋臺采用柱式臺，4 4 號橋臺采用肋板臺，橋墩采用柱式墩，墩臺均采用樁基礎(chǔ)。橋臺采用 LNRLNR ( H H) -d270-d270X109109 型圓形滑動型水平力分散型橡膠支座；橋墩采用 HDRHDR(H)-d370-d370X127-G0.8127-G0.8 型圓形高阻尼隔震橡膠支座。0 0、4 4 號橋臺采用 ZEY80ZEY80 伸縮縫。主要技術(shù)指標如下：(1) 荷載等級：公路-I-I 級；(2) 橋面寬度：凈 11m+211m+2X0.5m0.5m 防撞墻；(3) 斜度:1515。本橋平

10、面照與立面照見下圖 1.2-11.2-1 所示，橋型布置圖與橫斷面圖如下圖實用文檔文案大全圖 1.2-11.2-1平面照與立面照1.2-21.2-31.2-21.2-3。(a(a)平面照(b(b)立面照實用文檔文案大全賣家粱噲它土溝、1-005050110011005050嚴匸厚礪青屈羅土橋面雨頸221so屆鐳七橋面現(xiàn)咦晨-空（a a）跨中橫斷面亞邊支點橫斷面L2中支點橫斷面1200Y50SB01E F號所靑直建土芍面爺無H H（b b）支點橫斷面圖 1.2-31.2-3 上部結(jié)構(gòu)橫斷面圖（單位：cmcm）1.2.2構(gòu)件編號原則橋梁以安家梁至哈它土溝為正方向：（1 1） 橋梁墩臺按正方向前進的

11、方向開始編號，依次為0 0 號臺、1 1 號墩、2 2 號墩、3 3 號墩、4 4 號臺；（2 2） 橋跨編號按正方向前進的方向開始編號，依次為第1 1 跨、第 2 2 跨、第 3 3 跨、第 4 4 跨；實用文檔文案大全（3 3）以正方向為前進方向，構(gòu)件從左側(cè)向右側(cè)依次編號橋梁構(gòu)件編號示意圖見下圖 1.2-41.2-4 所示。哈它土溝.圖 1.2-41.2-4 構(gòu)件編號示意圖1.3 工程質(zhì)量檢測依據(jù)（1 1） 公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（JTG/TJTG/T J21-2011J21-2011）; ;（2 2）公路橋梁荷載試驗規(guī)程（JTG/TJTG/T J21-01-2015J21-01-2

12、015）; ;（3 3） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTGJTG D62-2004D62-2004）；（4 4）公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTGJTG D60-2004D60-2004）；（5 5）工程測量規(guī)范（GB50026-2007GB50026-2007）;（6 6）相關(guān)的設(shè)計文件。1.4 檢測人員情況根據(jù)檢測要求和工作內(nèi)容，為保證優(yōu)質(zhì)高效完成檢測任務(wù)，在本次項目中檢測人 員全部由經(jīng)驗豐富的專業(yè)技術(shù)人員組成。本項目投入的主要檢測人員見下表。表 1.4-11.4-1主要試驗檢測人員一覽表人員職稱工作職責(zé)組長工程師靜載試驗（1） 測量主梁控制截面砼的法向應(yīng)力（應(yīng)變） ；（2）測量

13、主梁控制截面的撓度；（3）觀測主梁外表面的裂縫開展情況；（4）觀測墩臺的沉降情況。動載試驗（1）測量橋跨結(jié)構(gòu)模態(tài)參數(shù)（頻率、振型、阻尼系數(shù)）；（2）測量橋跨結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。組員工程師工程師助理工程師助理工程師/1.5 主要檢測儀器設(shè)備根據(jù)所掌握的資料和現(xiàn)場踏勘情況， 結(jié)合本工程的特點，投入使用的主要儀器設(shè)實用文檔文案大全備見下表。表 1.5-11.5-1 主要儀器設(shè)備一覽表序號型號名稱編號1RS-QL06E橋梁及結(jié)構(gòu)荷載試驗測試系統(tǒng)2HY-65DJB3000B動態(tài)應(yīng)變傳感器3INV3060S動態(tài)應(yīng)變采集與分析系統(tǒng)4941B拾振器5ZBL-F130裂縫寬度觀測儀6AZ8866非接觸紅外線溫度計7

14、一數(shù)碼相機、計算機及其他工具/實用文檔文案大全二、靜載試驗方案靜載試驗采用試驗載重車加載，使結(jié)構(gòu)主控截面或部位的內(nèi)力或應(yīng)力達到與設(shè)計 荷載標準值的作用效應(yīng)等效，并在試驗過程中測試關(guān)鍵部位應(yīng)變及撓度，觀測主梁外 表面的裂縫開展情況，評定結(jié)構(gòu)的實際工作狀況和承載能力。2.1 靜載試驗原則1、試驗加載原則寺應(yīng)滿足：q介于085 105之間，其中：S S為靜載試驗荷載作用下，某一加載試驗項目對應(yīng)的加載控制截面內(nèi)力或位移的最大計算效 應(yīng)值；S S 為控制荷載產(chǎn)生的同一加載控制截面內(nèi)力或位移的最不利效應(yīng)計算值；卩為按規(guī)范取用的沖擊系數(shù)值。(2) 為了獲取結(jié)構(gòu)試驗荷載與變位的相關(guān)曲線，以及防止結(jié)構(gòu)意外損傷，

15、試驗 加載采用分級加載的方式，可分 3 35 5 級加載，1 1 級卸載。每次加載或卸載要求在前 一級荷載階段內(nèi)結(jié)構(gòu)反應(yīng)相對穩(wěn)定后，進行了有效測試及記錄后方可進行下一級荷載 試驗。(3) 加卸載過程中，應(yīng)保證非控制截面內(nèi)力或變形不超過控制荷載作用下的最 不利值。2、試驗加載安全監(jiān)測試驗加載安全監(jiān)測是為了防止試驗荷載對橋梁造成損傷，發(fā)生下列情況應(yīng)中止加 載：(1) 控制測點應(yīng)變值已達到或超過計算值；(2) 控制測點變形(或撓度)超過計算值；(3) 結(jié)構(gòu)裂縫的長度、寬度或數(shù)量明顯增加；(4) 實測變形分布規(guī)律異常；(5) 橋體發(fā)出異常響聲或發(fā)生其他異常情況。3、數(shù)據(jù)觀測要求在荷載試驗前檢查測點有效

16、性，確保儀器能夠正常工作，每級荷載加載穩(wěn)定后進 行讀數(shù)，讀數(shù)完畢后進行數(shù)據(jù)檢查，如數(shù)據(jù)出現(xiàn)異常，查明原因，待無誤后進行下一級加載。每個工況加載應(yīng)連續(xù)進行，兩級加載時間間隔不能過長，否則應(yīng)重新加載進 行數(shù)據(jù)采集。在(1(1 )試驗荷載效率q實用文檔文案大全數(shù)據(jù)采集過程中，應(yīng)采取有效措施盡可能減少人為因素和環(huán)境因素造 成數(shù)據(jù)影響，確保數(shù)據(jù)的準確性。2.2 靜載試驗加載程序控制本橋試驗加載基本程序如下：（1 1） 在進行正式加載試驗前，采用試驗加載車對試驗橋跨測試位置進行預(yù)加載， 并持續(xù)一定的時間，以消除結(jié)構(gòu)間可能存在的間隙，降低測試誤差。（2 2） 將預(yù)加荷載卸至零，持續(xù)一段時間后再進行正式加載。

17、（3 3） 正式加載時按照計算的車輛加載位置逐級加載，直至荷載效率滿足試驗規(guī) 范的要求。（4 4） 在卸載完全且結(jié)構(gòu)變形充分恢復(fù)后才能進行下一工況的加載。2.3 靜載試驗內(nèi)容2.3.1結(jié)構(gòu)計算采用橋梁專業(yè)有限元軟件 Midas/CivilMidas/Civil 20152015 對該橋上部結(jié)構(gòu)進行有限元建模分 析。預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁混凝土采用 C50C50 混凝土，其相應(yīng)的彈性模量 E=3.45E=3.45XlOlO4MPaMPa； 容重Y26kN/m26kN/m3。采用設(shè)計荷載：公路- -1級。圖 2.3-12.3-1 有限元模型2.3.2加載工況和觀測截面依據(jù)外觀檢測、現(xiàn)場試驗便捷性、合同及

18、招標文件要求，本次荷載試驗抽取第1 1跨、第 2 2 跨為測試跨，分 3 3 個工況進行試驗，具體荷載工況與觀測截面如下表 2.3-12.3-1 和和下圖 2.3-2.3-2 2所示。表 2.3-12.3-1 加載工況和觀測截面工況觀測截面位置測試內(nèi)容工況 1第 1 跨最大正彎矩（A-A 截面）箱梁砼撓度、應(yīng)變工況 21 號墩頂最大負彎矩（B-B 截面）箱梁砼應(yīng)變工況 3第 2 跨最大正彎矩（C-C 截面）箱梁砼撓度、應(yīng)變實用文檔2.3.3測點布置應(yīng)變測點：在每個觀測截面處，每個箱梁底板與部分腹板位置布置測點。布置如 圖 2.3-32.3-3撓度測點：在測試 A-AA-A、C-CC-C 截面各

19、箱梁中心位置布置撓度測點，并在墩頂布置 沉降測點。布置如圖 2.3-32.3-31200左MlN2X3準右M (11十- - -十- - -十- -十比J側(cè)2.3.4加載車輛試驗共使用 4 4 輛前二后八輪共 3 3 軸載重汽車進行加載，加載車一般外形示意圖見文案大全安家樂哈它土溝 J.蔦opAm;帥iom嗆圖 2.3-22.3-2 測試截面位置示意圖（單位： cmcm）】號梁2號梁3號梁4號梁位移傳感器應(yīng)變傳感器圖 2.3-32.3-3 測試截面測點布置圖（單位：cmcm）實用文檔文案大全圖 2.3-42.3-4,軸重、軸距數(shù)據(jù)見表 2.3-22.3-2。圖 2.3-42.3-4 加載車外形

20、示意圖表 2.3-22.3-2 加載車軸重、軸距數(shù)據(jù)車號車重（t t）軸距及輪距（m m）后軸中軸前軸總重前軸- -中軸（A A）中軸- -后軸（B B）輪距（C C）114.214.27.435.83.951.351.8214.014.07.235.23.951.351.8314.114.16.634.83.951.351.8414.214.26.735.13.951.351.8235靜載試驗效率根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算及試驗要求，各測試截面有關(guān)工況的靜載試驗荷載效率見下表。表 2.3-32.3-3 靜載試驗計算荷載效率工況試驗項目控制位置設(shè)計何載效應(yīng)（kN?mkN?m）試驗荷載效應(yīng)（kN?mk

21、N?m）荷載效率n1第 1 跨最大正彎矩-偏載1 號梁133313571.02第 1 跨最大正彎矩-中載2 號梁103910060.9721 號墩頂負彎矩-偏載1 號梁-1046-10020.961 號墩頂負彎矩-中載2 號梁-831-7930.953第 2 跨最大正彎矩-偏載1 號梁106810961.03第 2 跨最大正彎矩-中載2 號梁8747970.912.3.6各工況車輛布置（1）工況1：第1跨最大正彎矩工況 1 1 試驗荷載作用下加載圖示見圖2.3-52.3-62.3-52.3-6。實用文檔文案大全石400400弟一筑第三融車車車車號號號號1- 1- L転車車號號號3號車八x號車、

22、*號車.1- 1I- -900900. .200020000弓臺】號墩(b(b )車輛縱向布置圖圖 2.3-52.3-5 工況 1 1 分級偏載車位布置圖(單位:cmcm)右例1801BD實用文檔文案大全圖 2.3-62.3-6 工況 1 1 中載滿載車位布置圖(單位：(2)工況2：1號墩最大負彎矩工況 2 2 車輛布置圖與工況 1 1 相同(3)工況3:第2跨最大正彎矩工況 3 3 試驗荷載作用下加載圖示見下圖2.3-72.3-82.3-72.3-81 111儷._ 2000_.1號逾(b(b)車輛縱向布置圖圖 2.3-72.3-7 工況 3 3 分級偏載車位布置圖(單位：cmcm)(b(b

23、 )車輛縱向布置圖LHEa dn- 11號口EZ h1=1 -fBl E1鰹r-Eb i-r5 Et-茬號r-Hi E50 ISO 130180石實用文檔文案大全(b b)車輛縱向布置圖圖 2.3-82.3-8 工況 3 3 中載滿載車位布置圖(單位：cmcm)右例130實用文檔文案大全靜載試驗結(jié)果3.1 工況 1 試驗結(jié)果分析（第 1 跨最大正彎矩）3.1.1應(yīng)變及撓度測試結(jié)果表 3.1-13.1-1 外側(cè)分級加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號一級二級三級四級實測值（卩）計算值（卩）實測值（卩）計算值（卩）實測值（卩）計算值（卩）實測值（卩）計算值（卩）1 號梁41836011577145911672 號

24、梁2735559767121871373 號梁11153745465760774 號梁77222326293641表 3.1-23.1-2 外側(cè)分級加偏載總撓度結(jié)果梁號一級二級三級四級實測值（mmmm） 計算值（mmmm） 實測值（mmmm） 計算值（mmmm） 實測值（mmmm） 計算值（mmmm） 實測值（mmmm） 計算值（mmmm）1 號梁-2.35-3.11-3.15-4.53-3.67-6.60-4.23-7.662 號梁-0.96-1.56-2.02-3.81-2.75-4.97-3.72-6.423 號梁-0.51-0.70-1.40-2.05-1.82-2.59-2.66-3

25、.584 號梁-0.21-0.35-0.54-1.09-0.93-1.36-1.26-1.93表 3.1-33.1-3 中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號中載滿載應(yīng)變中載滿載撓度實測值（計算值（卩）實測值（mmmm）計算值（mmmm）1 號梁6285-2.11-3.922 號梁80126-3.38-5.913 號梁78126-3.22-5.914 號梁6685-2.05-3.92實用文檔文案大全3.1.2應(yīng)變測試結(jié)果分析（1）主要測點實測值與計算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號梁、2 2 號梁作為分析對象，分析其應(yīng)變在分級偏載荷載變化下,實測值與計算值的相關(guān)性。實用文檔文案大全圖 3.1-13.1

26、-1 偏載分級加載下 1 1 號梁應(yīng)變實測值與計算值關(guān)系曲線（a a）2 2 號梁應(yīng)變實測值與計算值線性相關(guān)分析（b b）2 2 號梁應(yīng)變實測值與計算值分級加載曲線圖 3.1-23.1-2 偏載分級加載下 2 2 號梁應(yīng)變實測值與計算值關(guān)系曲線從上圖 3.1-13.1-1圖 3.1-23.1-2 可以看出，1 1、2 2 號梁在偏載分級加載下，應(yīng)變實測值與計 算值線性關(guān)系良好，均小于計算值，偏載分級加載下與計算值變化趨勢一致。（2）橫向分布分析下圖 3.1-33.1-3 為滿載時，各梁總應(yīng)變橫向分布。（a a）偏載滿載總應(yīng)變橫向分布（b b）中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖 3.1-33.1-3各梁總

27、應(yīng)變橫向分布曲線JI_快-:-舉底號號兮-1II50JOO150計1毀 上級3級4纏加載等簸實用文檔文案大全從上圖可以看出各測點實測應(yīng)變均小于計算值，實測橫向分布與計算一致實用文檔文案大全(3)中性軸分析圖 3.1-43.1-41 1 號梁外側(cè)腹板偏載滿載應(yīng)變分布由上圖可知 1 1 號梁外側(cè)腹板在偏載滿載下中性軸高度為82.4cm,82.4cm,計算中性軸高度 78.7cm,78.7cm,外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。圖 3.1-53.1-52 2 號梁外側(cè)腹板中載滿載應(yīng)變分布由上圖可知 2 2 號梁外側(cè)腹板在中載滿載下中性軸高度為80.7cm,80.7cm,計算中性軸高度

28、 77.2cm,77.2cm,外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定。3.1.3撓度測試結(jié)果分析(1)實測值與計算值線性相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號梁、2 2 號梁作為分析對象，分析其撓度在分級偏載荷載變化下， 實測值與計算值的相關(guān)性。L L O O-5-5050100實測應(yīng)變屮壬)O50100或測應(yīng)變小打6 60 0實用文檔文案大全(a(a) 1 1 號梁撓度實測值與計算值線性相關(guān)分析(b b) 1 1 號梁撓度實測值與計算值分級加載曲線圖 3.1-63.1-6 偏載分級加載下 1 1 號梁撓度實測值與計算值關(guān)系曲線計第伽nm)扳實用文檔文案大全(a(a) 2 2 號梁撓度實測值

29、與計算值線性相關(guān)分析(b b) 2 2 號梁撓度實測值與計算值分級加載曲線圖 3.1-73.1-7 偏載分級加載下2 2 號梁撓度實測值與計算值關(guān)系曲線從上圖 3.1-63.1-6圖 3.1-73.1-7 可以看出，1 1、2 2 號梁在偏載分級加載下，撓度實測值與計 算值線性關(guān)系良好，均小于計算值，偏載分級加載下與計算值變化趨勢一致。(2)橫向與縱向分析下圖 3.1-83.1-8 為滿載時，各梁總撓度橫向分布。圖 3.1-83.1-8 各梁總撓度橫向分布曲線從上圖可以看出各測點實測撓度均小于計算值，實測橫向分布與計算一致。3.1.4試驗結(jié)果評定(1)校驗系數(shù)評定靜力荷載試驗結(jié)構(gòu)校驗系數(shù)即指在

30、試驗荷載作用下主要測點的實測彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計算值的比值：尸 S/SS/Ss,當耳三時，代表橋梁的實際狀況要好于理論狀況，說明橋梁承載能力滿足要求。主要測點應(yīng)變校驗系數(shù)的評定見表 3.1-43.1-4,撓度校驗系數(shù)的評定見表 3.1-53.1-5。(a(a)偏載滿載總撓度橫向分布(b(b)中載滿載總撓度橫向分布亠imm華桂II.實用文檔文案大全表 3.1-43.1-4 控制截面應(yīng)變校驗系數(shù)評定項目梁號彈性值 S Se（卩2計算值 S Ss（譏校驗系數(shù)n=S/S=S/Ss評定偏載1 號梁901670.54滿足要求2 號梁861370.63滿足要求中載2 號梁771260.61滿足要求

31、3 號梁741260.59滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測點校驗系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求表 3.1-53.1-5 控制截面變形校驗系數(shù)評定項目梁號彈性值 S Se（mmmm）計算值 S Ss（mmmm）校驗系數(shù)T=ST=Se/S/Ss評定偏載1 號梁-4.00-7.660.52滿足要求2 號梁-3.50-6.420.54滿足要求中載2 號梁-2.99-5.910.51滿足要求3 號梁-2.82-5.910.48滿足要求由表可以看出，控制截面主要撓度測點校驗系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求。測試跨剛度較高。（2）殘余應(yīng)變（變形）評定相對殘余變位或相對殘余應(yīng)變（SP）是測點實測殘余變位

32、或殘余應(yīng)變與對應(yīng)的實 測總變位或總應(yīng)變（S St）的比值，比值越小說明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況，當主要測點 相對殘余變位或相對殘余應(yīng)變不超過 20%20%時判定橋梁承載能力滿足要求。主要測點應(yīng)變和撓度相對殘余評定見表3.1-63.1-6 和表 3.1-73.1-7。表 3.1-63.1-6控制截面殘余應(yīng)變評定項目梁號總應(yīng)變 S St（譏殘余應(yīng)變 S Sp（小相對殘余值S Sp/S/St（% % ）評定偏載1 號梁9110.66滿足要求2 號梁8711.15滿足要求中載2 號梁8033.74滿足要求實用文檔文案大全3 號梁7845.11滿足要求實用文檔文案大全表 3.1-73.1-7 控制截面殘余

33、變形評定項目梁號總變形 S St（mmmm）殘余變形 S Sp（mmmm）相對殘余值S Sp/S/St（ % %）評定偏載1 號梁-4.23-0.235.48滿足要求2 號梁-3.72-0.226.00滿足要求中載2 號梁-3.38-0.3911.56滿足要求3 號梁-3.22-0.4012.51滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對殘余均小于 20%20%，撓度相對殘余均小于 20%20%, 均滿足規(guī)范要求，表明梁體處于彈性工作狀態(tài)。（3）裂縫觀測荷載試驗前對本橋的外觀進行了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗過程中, 對各觀測截面的附近梁體的混凝土外表面做了仔細觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測的新裂縫產(chǎn)

34、生。實用文檔文案大全3.2 工況 2 驗結(jié)果分析（1 號墩最大負彎矩）3.2.1應(yīng)變測試結(jié)果表 3.2-13.2-1 外側(cè)分級加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號一級二級三級四級實測值（卩）計算值（卩）實測值（卩）計算值（卩）實測值（卩）計算值（卩）實測值（卩）計算值（卩）1 號梁-13-27-20-37-26-62-30-672 號梁-7-12-15-30-20-37-28-563 號梁-4-4-10-14-13-16-18-234 號梁-1-1-4-5-5-5-7-7表 3.2-23.2-2 中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號中載滿載應(yīng)變實測值（計算值（卩）1 號梁-18-242 號梁-23-533 號梁-2

35、2-534 號梁-16-243.2.2應(yīng)變測試結(jié)果分析（1）主要測點實測值與計算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號梁、2 2 號梁作為分析對象，分析其應(yīng)變在分級偏載荷載變化下, 實測值與計算值的相關(guān)性。y=tl 5-83x-4.O5tiR-=-0,9723U聲血*40實用文檔文案大全（a） 1 1 號梁應(yīng)變實測值與計算值線性相關(guān)分析（b b） 1 1 號梁應(yīng)變實測值與計算值分級加載曲線圖 3.2-13.2-1 偏載分級加載下 1 1 號梁應(yīng)變實測值與計算值關(guān)系曲線實用文檔文案大全(a(a) 2 2 號梁應(yīng)變實測值與計算值線性相關(guān)分析(b b) 2 2 號梁應(yīng)變實測值與計算值分級加載曲線圖 3.2

36、-23.2-2 偏載分級加載下 2 2 號梁應(yīng)變實測值與計算值關(guān)系曲線從上圖 3.2-13.2-1圖 3.2-23.2-2 可以看出，1 1、2 2 號梁在偏載分級加載下，應(yīng)變實測值與計 算值線性關(guān)系良好，均小于計算值，偏載分級加載下與計算值變化趨勢一致。(2)橫向分布分析下圖 3.2-33.2-3 為滿載時，各梁總應(yīng)變橫向分布。(a a)偏載滿載總應(yīng)變橫向分布(b b)中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖 3.2-33.2-3 各梁總應(yīng)變橫向分布曲線從上圖可以看出各主要測點實測應(yīng)變均小于計算值，實測橫向分布與計算一致。3.2.3試驗結(jié)果評定(1)校驗系數(shù)評定靜力荷載試驗結(jié)構(gòu)校驗系數(shù)即指在試驗荷載作用下主

37、要測點的實測彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計算值的比值：尸 S/SS/Ss,當耳三時，代表橋梁的實際狀況要好于理論狀況，說明橋梁承載能力滿足要求。主要測點應(yīng)變校驗系數(shù)的評定見表 3.2-33.2-3。II II- -6-6II IIOO2 2 MM訃烷陽加裁睿鈿1號粱 上號累 丄號梁4兮粱樂號1號奨2號粱3號粱 兮粱梨號實用文檔文案大全表 3.2-33.2-3 控制截面應(yīng)變校驗系數(shù)評定項目梁號彈性值 S Se（卩2計算值 S Ss（譏校驗系數(shù)n=SS=SSs評定偏載1 號梁-29-670.43滿足要求2 號梁-27-560.48滿足要求中載2 號梁-22-530.41滿足要求3 號梁-20-53

38、0.37滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測點校驗系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求（2）殘余應(yīng)變評定相對殘余變位或相對殘余應(yīng)變（ S Sp）是測點實測殘余變位或殘余應(yīng)變與對應(yīng)的實 測總變位或總應(yīng)變（S S）的比值，比值越小說明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況，當主要測點 相對殘余變位或相對殘余應(yīng)變不超過 20%20%時判定橋梁承載能力滿足要求。主要測點應(yīng)變和撓度相對殘余評定見表 3.2-43.2-4。表 3.2-43.2-4控制截面殘余應(yīng)變評定項目梁號總應(yīng)變 S St（譏殘余應(yīng)變 S Sp（小相對殘余值S Sp/S/St（% % ）評定偏載1 號梁-30-13.65滿足要求2 號梁-28-13.58滿

39、足要求中載2 號梁-23-15.70滿足要求3 號梁-22-29.72滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對殘余均小于 20%20%，均滿足規(guī)范要求，表明梁體 處于彈性工作狀態(tài)。（3）裂縫觀測荷載試驗前對本橋的外觀進行了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗過程中, 對各觀測截面的附近梁體的混凝土外表面做了仔細觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測的新裂縫產(chǎn) 生。實用文檔文案大全3.3 工況 3 試驗結(jié)果分析（第 2 跨最大正彎矩）3.3.1應(yīng)變及撓度測試結(jié)果表 3.3-13.3-1 外側(cè)分級加偏載總應(yīng)變結(jié)果梁號一級二級三級四級實測值（卩）計算值（卩）實測值（卩）計算值（卩）實測值（卩）計算值（卩）實測值（卩）計算值

40、（卩）1 號梁2868449755118661352 號梁213230704299531093 號梁14132341344941654 號梁46172022242932表 3.3-23.3-2 外側(cè)分級加偏載總撓度結(jié)果梁號一級二級三級四級實測值（mmmm） 計算值（mmmm） 實測值（mmmm） 計算值（mmmm） 實測值（mmmm） 計算值（mmmm） 實測值（mmmm） 計算值（mmmm）1 號梁-1.34-2.64-1.96-3.83-2.63-5.38-3.22-6.112 號梁-0.88-1.32-1.67-3.23-2.24-4.05-3.01-5.163 號梁-0.38-0.58

41、-0.99-1.72-1.29-2.09-1.91-2.794 號梁-0.17-0.29-0.60-0.90-0.73-1.08-1.19-1.46表 3.3-33.3-3 中載滿載總應(yīng)變與總撓度結(jié)果梁號中載滿載應(yīng)變中載滿載撓度實測值（計算值（卩）實測值（mmmm）計算值（mmmm）1 號梁4771-2.07-3.042 號梁65100-2.63-4.763 號梁62100-2.49-4.764 號梁3771-2.00-3.04實用文檔文案大全3.3.2應(yīng)變測試結(jié)果分析（1）主要測點實測值與計算值相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號梁、2 2 號梁作為分析對象，分析其應(yīng)變在分級偏載荷載變化下, 實測

42、值與計算值的相關(guān)性。實用文檔文案大全圖 3.3-13.3-1 偏載分級加載下 1 1 號梁應(yīng)變實測值與計算值關(guān)系曲線(a(a)2 2 號梁應(yīng)變實測值與計算值線性相關(guān)分析(b b)2 2 號梁應(yīng)變實測值與計算值分級加載曲線圖 3.3-23.3-2 偏載分級加載下 2 2 號梁應(yīng)變實測值與計算值關(guān)系曲線從上圖 3.3-13.3-1圖 3.3-23.3-2 可以看出，1 1、2 2 號梁在偏載分級加載下，應(yīng)變實測值與計 算值線性關(guān)系良好，均小于計算值，偏載分級加載下與計算值變化趨勢一致。(2)橫向分布分析下圖 3.3-33.3-3 為滿載時，各梁總應(yīng)變橫向分布。(a(a)偏載滿載總應(yīng)變橫向分布(b

43、b)中載滿載總應(yīng)變橫向分布圖 3.3-33.3-3各梁總應(yīng)變橫向分布曲線yR-=0(a(a)1 1 號梁應(yīng)變實測值與計算值線性相關(guān)分析0I級丄級3級山級加載鄂級)0150100k1 50計兌恤陰1-呈直還號號兮I毀 上級3級4纏加載等簸實用文檔文案大全從上圖可以看出各測點實測應(yīng)變均小于計算值，實測橫向分布與計算一致實用文檔文案大全-1- 1-20-1060 SO實測應(yīng)變祇珥圖 3.3-43.3-41 1 號梁外側(cè)腹板偏載滿載應(yīng)變分布由上圖可知 1 1 號梁外側(cè)腹板在偏載滿載下中性軸高度為83.5cm,83.5cm,計算中性軸高 度 78.7cm,78.7cm,外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，

44、符合平截面假定圖 3.3-53.3-52 2 號梁外側(cè)腹板中載滿載應(yīng)變分布由上圖可知 2 2 號梁外側(cè)腹板在中載滿載下中性軸高度為84.4cm,84.4cm,計算中性軸高 度 77.2cm77.2cm，外側(cè)腹板應(yīng)變沿截面高度呈線性變化，符合平截面假定3.3.3撓度測試結(jié)果分析(1 1)實測值與計算值線性相關(guān)性選取偏載側(cè)的 1 1 號梁、2 2 號梁作為分析對象，分析其撓度在分級偏載荷載變化下, 實測值與計算值的相關(guān)性。(3(3)中性軸分析y = -1.3159x + 83,5GRz= 0 981?二已1111館娥!a!a計第值實用文檔文案大全(a(a)1 1 號梁撓度實測值與計算值線性相關(guān)分析

45、(b b)1 1 號梁撓度實測值與計算值分級加載曲線圖 3.3-63.3-6 偏載分級加載下 1 1 號梁撓度實測值與計算值關(guān)系曲線實用文檔文案大全(a(a) 2 2 號梁撓度實測值與計算值線性相關(guān)分析(b b) 2 2 號梁撓度實測值與計算值分級加載曲線圖 3.3-73.3-7 偏載分級加載下 2 2 號梁撓度實測值與計算值關(guān)系曲線從上圖 3.3-63.3-6圖 3.3-73.3-7 可以看出，1 1、2 2 號梁在偏載分級加載下，撓度實測值與計 算值線性關(guān)系良好，均小于計算值，偏載分級加載下與計算值變化趨勢一致。(2)橫向與縱向分析下圖 3.3-83.3-8 為滿載時，各梁總撓度橫向分布。

46、(a a)偏載滿載總撓度橫向分布(b b)中載滿載總撓度橫向分布圖 3.3-83.3-8 各梁總撓度橫向分布曲線334試驗結(jié)果評定(1)校驗系數(shù)評定靜力荷載試驗結(jié)構(gòu)校驗系數(shù)即指在試驗荷載作用下主要測點的實測彈性變位或應(yīng)變值與相應(yīng)的理論計算值的比值：尸 S/SS/Ss,當耳三時，代表橋梁的實際狀況要好于理論狀況，說明橋梁承載能力滿足要求。主要測點應(yīng)變校驗系數(shù)的評定見表3.3-43.3-4,撓度校驗系數(shù)的評定見表 3.3-53.3-5。I彳-6-4-2V亠imm華桂I.T-實口值一-計箕值實用文檔文案大全表 3.3-43.3-4 控制截面應(yīng)變校驗系數(shù)評定項目梁號彈性值 S Se（卩2計算值 S S

47、s（譏校驗系數(shù)n=S/S=S/Ss評定偏載1 號梁611350.45滿足要求2 號梁481090.44滿足要求中載2 號梁611000.61滿足要求3 號梁601000.60滿足要求由表可以看出，控制截面主要應(yīng)變測點校驗系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求表 3.3-53.3-5 控制截面變形校驗系數(shù)評定項目梁號彈性值 S Se（mmmm）計算值 S Ss（mmmm）校驗系數(shù)T=ST=Se/S/Ss評定偏載1 號梁-3.02-6.110.49滿足要求2 號梁-2.83-5.160.55滿足要求中載2 號梁-2.58-4.760.54滿足要求3 號梁-2.43-4.760.51滿足要求由表可以看出，控

48、制截面主要撓度測點校驗系數(shù)均小于1 1,滿足規(guī)范要求。測試跨剛度較高。（2）殘余應(yīng)變（變形）評定相對殘余變位或相對殘余應(yīng)變（SP）是測點實測殘余變位或殘余應(yīng)變與對應(yīng)的實 測總變位或總應(yīng)變（S St）的比值，比值越小說明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況，當主要測點 相對殘余變位或相對殘余應(yīng)變不超過20%20%時判定橋梁承載能力滿足要求。主要測點應(yīng)變和撓度相對殘余評定見表3.3-63.3-6 和表 3.3-73.3-7。表 3.3-63.3-6控制截面殘余應(yīng)變評定項目梁號總應(yīng)變 S St（譏殘余應(yīng)變 S Sp（小相對殘余值S Sp/S/St（% % ）評定偏載1 號梁6657.62滿足要求2 號梁5359.

49、68滿足要求中載2 號梁6545.52滿足要求實用文檔文案大全3 號梁6222.58滿足要求實用文檔文案大全表 3.3-73.3-7 控制截面殘余變形評定項目梁號總變形 S St（mmmm）殘余變形 S Sp（mmmm）相對殘余值S Sp/S/St（ % %）評定偏載1 號梁-3.22-0.206.25滿足要求2 號梁-3.01-0.186.02滿足要求中載2 號梁-2.63-0.051.79滿足要求3 號梁-2.49-0.062.21滿足要求由表可以看出，控制截面應(yīng)變相對殘余均小于 20%20%，撓度相對殘余均小于 20%20%, 均滿足規(guī)范要求，表明梁體處于彈性工作狀態(tài)。（3）裂縫觀測荷載

50、試驗前對本橋的外觀進行了檢查，梁體未發(fā)現(xiàn)受力裂縫；荷載試驗過程中, 對各觀測截面的附近梁體的混凝土外表面做了仔細觀察，未發(fā)現(xiàn)可觀測的新裂縫產(chǎn) 生。實用文檔文案大全3.4 小結(jié)K25+821.74K25+821.74 安哈公路分離立交橋共設(shè)置第 1 1 跨最大正彎矩、1 1 號墩最大負彎矩、第 2 2 跨最大正彎矩共 3 3 個工況，工況測試匯總結(jié)果如下：表 3.4-13.4-1 靜載試驗結(jié)果匯總表工況工況 1 1工況 2 2工況 3 3應(yīng) 變主要測點校驗系數(shù)滿足要求滿足要求滿足要求應(yīng)變實測值與計算 值相關(guān)關(guān)系線性相關(guān)性良 好，分級加載變 化趨勢一致線性相關(guān)性良 好，分級加載變 化趨勢一致線性相

51、關(guān)性良 好，分級加載變 化趨勢一致實測值與計算值橫 向分布關(guān)系規(guī)律一致、形狀 趨同規(guī)律一致、形狀 趨同規(guī)律一致、形狀 趨同腹板應(yīng)變分布測試腹板應(yīng)變符合平截面假疋測試腹板應(yīng)變符合平截面假疋測試腹板應(yīng)變符合平截面假疋相對殘余應(yīng)變評定滿足要求滿足要求滿足要求撓 度校驗系數(shù)滿足要求/滿足要求撓度實測值與計算 值線性關(guān)系良好/良好實測值與計算值橫 向分布關(guān)系規(guī)律一致、形狀趨同/規(guī)律一致、形狀趨同相對殘余變形評定滿足要求/滿足要求根據(jù)對靜載數(shù)據(jù)的整體分析，認為試驗橋跨在設(shè)計荷載作用下處于良好的彈性工作狀態(tài)實用文檔文案大全四、動載試驗4.1 動載試驗?zāi)康臉蛄航Y(jié)構(gòu)的動力特性，如固有頻率、阻尼系數(shù)和振型等，只與

52、結(jié)構(gòu)本身的固有性 質(zhì)有關(guān)，是結(jié)構(gòu)振動系統(tǒng)的基本特征。橋梁結(jié)構(gòu)在實際動荷載作用下，結(jié)構(gòu)各部位的 動力響應(yīng)，如振幅、動應(yīng)力、動位移、加速度以及反映結(jié)構(gòu)整體動力作用的沖擊系數(shù) 等，不僅反映了橋梁結(jié)構(gòu)在動荷載作用下的受力狀態(tài)，也反映了動力作用對駕駛員和乘客舒適性的影響。結(jié)構(gòu)在運營期間一旦有較大的損傷 （如梁體開裂、基礎(chǔ)狀態(tài)惡化 等），結(jié)構(gòu)的動力參數(shù)（如頻率、阻尼等）將會出現(xiàn)較大的變化。動載試驗主要用于綜合了解結(jié)構(gòu)自身的動力特性以及結(jié)構(gòu)抵抗受迫振動和突發(fā) 荷載作用的能力，以判斷結(jié)構(gòu)的實際工作狀態(tài)和實際承載能力， 同時也為使用階段結(jié) 構(gòu)評估積累原始數(shù)據(jù)。4.2 試驗方案動載試驗是利用某種激振方法激起橋梁結(jié)

53、構(gòu)的振動，如大地脈動、行車激勵等，并測定其固有頻率、振型、阻尼比等參量，從而判斷橋梁結(jié)構(gòu)的整體剛度、行車性能。動載試驗用于了解橋梁自身的動力特性， 抵抗受迫振動和突發(fā)荷載的能力。其主 要項目應(yīng)包括：測定橋梁結(jié)構(gòu)的自振特性，如結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的自振頻率、振型和阻尼比 的脈動試驗；檢驗橋梁結(jié)構(gòu)在動力荷載作用下的受迫振動特性， 如測試橋梁結(jié)構(gòu)受迫 振動頻率等參數(shù)的跑車、跳車試驗。4.2.1試驗內(nèi)容（1 1 ）模態(tài)試驗在橋面無任何交通荷載以及橋址附近無規(guī)則振源的情況下，通過高靈敏度動力測 試系統(tǒng)測定橋址處風(fēng)荷載、地脈動、水流等隨機荷載激振而引起橋跨結(jié)構(gòu)的微小振動 響應(yīng)，測得結(jié)構(gòu)的自振頻率、振型和阻尼比等動力

54、學(xué)特征。（2 2）橋面無障礙行車試驗試驗時采用 1 1 輛載重約 35t35t 的試驗車在不同車速時勻速通過橋跨結(jié)構(gòu)，跑車速度 分別為 1010、2020、3030、4040（ km/hkm/h）。車輛在行駛過程中對橋面產(chǎn)生沖擊，從而使橋梁結(jié) 構(gòu)產(chǎn)生振動，通過動力測試系統(tǒng)測定橋跨結(jié)構(gòu)主要控制截面測點的振動曲線，從而分實用文檔文案大全析結(jié)構(gòu)受迫振動頻率等系數(shù)。依據(jù)公路橋梁荷載試驗規(guī)程（JTG/TJTG/T J21-01-2015J21-01-2015,采用動應(yīng)變時程曲線計算 沖擊系數(shù)的公式如下：f fj ma取波形振幅中心軌跡的頂點值，或通過低通濾波求取;f fdmin與 f fdmax對應(yīng)的動

55、撓度（應(yīng)變）波谷值;f fp-P撓度（應(yīng)變）動態(tài)分量的峰- -峰值心JX:25.26 r：1 7525.45圖 4.2-14.2-1 沖擊系數(shù)計算算例422測點布置通過橋梁模態(tài)測試采集模塊測定橋梁在動荷載作用下的振型、頻率、阻尼比等動力參數(shù)。拾振器沿橋縱向布置在檢測聯(lián)每跨1/4L1/4L、1/2L1/2L、3/4L3/4L 位置，拾振器豎直向垂直于橋面布置，以測定橋梁豎向振動響應(yīng)，橫向布置在距離防撞護欄30cm30cm 處。測點位置確定后用橡皮泥將采集模塊調(diào)平并與橋面耦合。豎向拾振器測點見下圖4.2-24.2-2dmax1fdmax+fdmin-1式中：f f dmax取大動撓度（應(yīng)變）幅值;fdmaxjmaxdmax2實用文檔文案大全所示。圖 4.2-24.2-2 拾振器布置圖（單位：cmcm）實用文檔文案大全通過橋梁動態(tài)應(yīng)變采集模塊測定橋梁在行車沖擊作用下的動應(yīng)變等參數(shù)。選擇第2 2 跨跨中截面的 3 3 號梁底布置動應(yīng)變測點。布置如下圖4.2-34.2-3 所示12001號梁2號梁3號梁4號梁應(yīng)變傳感器圖 4.2-34